JPS63109279A - 燃料噴射装置 - Google Patents

燃料噴射装置

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JPS63109279A
JPS63109279A JP62259439A JP25943987A JPS63109279A JP S63109279 A JPS63109279 A JP S63109279A JP 62259439 A JP62259439 A JP 62259439A JP 25943987 A JP25943987 A JP 25943987A JP S63109279 A JPS63109279 A JP S63109279A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は燃料がガス推進剤により燃焼室に直接噴射され
るようになった形式の内燃機用の燃料噴射装置に関する
。
〔従来の技術〕
内燃機用の直接（インシリンダ）噴射方式の開発には多
大な努力がはられれている。殆んどの努力は圧縮点火エ
ンジン内での純液体ディーゼル燃料の噴射に関している
が、最近ではスパーク点火エンジンにより細い注意がは
られれている。
〔発明が解決しようとする問題点〕
本発明は、予め計量された燃料がガス一般に空気、に加
えられ、ガス中の燃料か選択的に開放しつるノズルを通
してエンジンの燃焼室に直接分配されるようになったス
パーク点火内燃機に特に関している。本発明を充分理解
するためにはノズルの性能が液体燃料のみを分配する場
合と比較してガス中の液体燃料の分配に用いられるとき
には著しく異ることになることを認識する必要がある。
液体燃料のみの噴射においては液体スプレーの形状はノ
ズルからの燃料の出口点におけるそのノズルの機械的詳
細により制御される。分配時に液体燃料に生じる圧力降
下は液体燃料の実質的な膨張をもたらさないから、液体
燃料はノズルを出たときに与えられる軌跡を保ちつづけ
る。また液体燃料の噴霧化はノズル出口の機械要素間に
つくられる比較的狭い通路を通る液体燃料フィルムの厚
さに大きく依存する。
燃料がガスに含まれる場合と比較すると、ガスはノズル
から出るとき著しく膨張し、この膨張が燃料スプレーの
形の決定に大きく寄与する。従って燃料かガスに含まれ
る場合には燃料スプレーの形状の制御には液体燃料のみ
を分配する場合とは全く異る考慮が必要である。更にガ
ス中の燃料の霧化はノズル表面に形成した燃料フィルム
の、そのフィルムの上のガス通路による剪断によって達
成される。このようにノズルを通る燃料通路における寸
法的な考慮は燃料のみを分配するときとは異ったもので
あり、ガス中の燃料用のノズルの寸法許容差は極めて大
きい。
米国特許第２４３３９８５号には注入弁が開いた位置と
閉じた位置の間で円筒形周囲部内で動くようになったデ
ィーゼルサイクル動作を行うエンジン用の燃料噴射器か
示されている。この円筒形周囲部の内面は、弁の開放動
作の初期において非常に狭い環形通路が生じそれを通っ
て燃料が分配されそして全開位置で弁が燃料分配用の広
い環形通路を限定するように階段状とされている。この
噴射器ノズルは特にディーゼルサイクルで動作するエン
ジン用であり、弁はノズルに供給されだ液体燃料の圧力
変化に応じて開閉する。
弁の初期開放動作中の燃料分配用の比較的に制限された
環形通路はエンジンシリンダ内での燃焼開始を制御する
ためのものであり、そのような制御はスパーク装置を適
正なタイミングとすることによりスパーク点火式エンジ
ンにおいてより効率よく達成される。更にノズルの弁の
初期開放により比較的狭い通路を通る制限された燃料流
は、弁の開放に影響する力が弁の上流側の燃料圧力から
とり出されそして弁の初期開放後に許される制限された
燃料流によりその圧力が影響されるために弁の開放速度
に影響を与える。従って上記および液体燃料のみとガス
に含まれる燃料との燃料スプレーと気化プロセスの形式
の相異に関係した前記の説明から、前記米国特許の内容
は燃料がガスに含まれている場合のその霧化とスプレー
形成に特に関係する本発明とは異っていることがわかる
。
更に、上記特許における制限された流路は特にカーボン
の付着の傾向をもち、そしてスパーク点火エンジンに必
要なスプレー形成と燃料霧化の維持にとって有害である
。
他の形のノズルが米国特許第３１５６４１４号に示され
ており、これではノズルの弁は前と同様に液体燃料の供
給圧力に応じて開き、注入ノズルは燃料が空気のような
気体に運ばれる場合に使用するようにはなっていない。
この発明は特に、液体燃料が弁を通ってエンジンに分配
される前に液体燃料中に存在する気泡をつぶすように弁
のすぐ上流の領域にノズルを構成することを目的として
いる。この発明は液体燃料のみに用いる弁であり、その
弁が流体の圧力に応じて開くようになっているから、こ
の発明の内容はエンジンの燃焼室にガスが含まれた燃料
を分配するための噴射ノズルには直接関係しない。更に
、ガスに燃料を含める燃料噴射方式ではこの発明で示さ
れているような燃料からの気泡の排除の問題は存在しな
い。
ノズルからスパーク点火エンジンの燃焼室に供給される
燃料滴のスプレーの特性は燃料の燃焼効率に大きな効果
を有し、一方これがエンジンの動作の安定性、燃料効率
および排気物放出レベルに影響する。これら効果をスパ
ーク点火エンジンにおいて最適とするためには、燃焼室
に与えられる燃料のスプレーパターンの所望の特性とし
て燃料滴の寸法が小さいこと、燃焼室への燃料スプレー
の制御された進入深さ、そして、少くとも低エンジン負
荷において、比較的に含まれて均一に分布する燃料滴の
雲状状態が含まれる。
エンジン排気物中の望ましくない成分の制御においては
多数のパラメータに合致するように燃焼室中のチャージ
内の燃料の位置を制御することが望ましい。理想的には
燃料は、結果としての燃料−空気混合体がスパークプラ
グのところで容易に点火出来るように空気チャージ中に
分布し、すべての燃料が完全燃焼に充分な空気にアクセ
スし、そして燃料の燃焼により生成する焔がスパーク停
止前に燃焼室内のすべての燃料に拡がるに充分な温度に
維持されるべきである。発火を促進する燃焼室の成る領
域での温度、あるいは排気中の望ましくない汚染物の形
成のような、同様に考慮されなければならない他のファ
クタもある。
実際には、スパーク点火式エンジンの燃焼室に燃料を供
給するためのノズルは燃焼室内に望ましい燃料分布を達
成するための選ばれた燃料スプレー形状を与えるように
設計出来る。しかしながら、使用に当っては燃焼室内の
燃焼条件に露呈されることによりノズルに加えられる高
温により、分配される燃料に接するノズルの高温領域に
カーボンが付着する。カーボンが一度付着してしまうと
そのカーボンによりつくられるホットストップによりカ
ーボン付着が促進される。ノズルを通じて分配される燃
料通路中に沈着したカーボンは燃焼室への燃料の流れを
阻害し、そのためノズルは必要とされる燃料スプレー形
状および燃焼室内の燃料分布をつくり出すことが出来な
くなってしまう。
〔問題点を解決するための手段〕
本発明の目的はスパーク点火式エンジンにガスが含まれ
た燃料を分配するための、燃料燃焼効率のよいエンジン
燃焼室内での所望の燃料分布をつくり出すことの出来る
燃料噴射方式を提供することである。
この目的の達成のために、ガス中の計量された燃料が選
択的に開くことの出来るノズルを通じてエンジンの燃焼
室に直接分配されるようなスパーク点火式内燃機の燃料
噴射方式を提供するものであって、このノズルは、計量
された燃料をガス中に入れるだめの内部空間を有するノ
ズル本体と、この本体にあってこの空胴と、使用時にエ
ンジン燃焼室内に入るこの本体の外面とを連通させるポ
ートと、上記外面と空胴との間の上記ポート内に配置さ
れる内部環形シール面と、この内部シール面と通常密閉
係合に上記ポートを閉じるようになった外部環形シール
面を有する弁部材と、このポートに対して弁部材をポー
ト開放位置へと選択的に動かすように動作しつる手段と
、上記内部シール面から本体の外面へ伸びる上記ポート
内の環形内部ターミナル面と、上記外部シール面から伸
びて、弁部材が開放位置にあるとき上記ポート内の内部
ターミナル面と共に、半径方向断面において内部および
外部ターミナル面間に０９−４０°の内角を有し半径方
向断面において内部ターミナル面と共に約１５°以下の
角度で通路軸に対して傾斜した環形通路を限定する上記
弁部材上の環形外部ターミナル面と、を有しており、上
記通路は本体の外面において最大幅となるようになって
いる。
好適には弁部材上の外部ターミナル面は実質的に円筒状
であるが、通路を通る流れの方向において内向きに収斂
する円錐形でもよい。弁部材上の収斂する外部ターミナ
ル面はポート内の発散する内部ターミナル面よりも通路
の横断面に対する影響が少い。
外部ターミナル面が収斂形円錐形である場合にはその内
角は約２０°以下であり、好適には約１０°である。ポ
ートの内部ターミナル面が流れの方向に発散するもので
あればその発散の結果としての円錐形の内角は好適には
約２０°以下である。
〔作　用〕
ポートのターミナル面と弁素子との間の通路は前述のよ
うにそこを通るガスとそれに含まれる燃料の流速を比較
的高いものにする。ポートが開か＝　　１２　　− れたときポートと弁部材のシール面の直す下流のこの高
速流は燃料通路を効果的にパージする。通路からの燃料
のパージすなわち流し出しは通路を形成する表面上のカ
ーボンの累積を生じさせるような燃料液滴の停滞をなく
す。通路に累積するカーボンはノズルからの燃料スプレ
ーパターンの形に大きく影響し、これは制御不能であり
燃焼室内の燃料分布に悪影響を与える。
ポートの環形シート面が燃焼室内にあるノズル本体の端
部で本体の外面と交叉するように配置されていれば、カ
ーボンの累積がポートと本体の外面との接合部で生じる
ことがわかった。このカーボン累積は少くとも部分的に
は開いたポートにより形成される環形のオリフィスを出
たガスの急激な膨張により生じるものと思われ、そして
結果としての比較的低ガス流速ににより燃料数滴がオリ
フィスの口に付着しうるようになる。これら燃料液滴は
燃えてスプレー形成および燃焼室内燃料分布を妨害する
カーボン付着物を形成する。
前述のようにポートと弁部材のシール面の下流に通路を
設けたことにより、燃料をガスに運ばせるようになった
燃料噴射方式との組合せにおいて、ノズルポートが開く
期間の後半部においてはその通路を通って分配されるガ
ス中にほとんど燃料が存在しないという利点が得られる
。そのような方式ではポートの開く期間はエンジンに必
要な計量された燃料を分配するに必要な期間を大幅に越
えるる。このような実質的に燃料を含まないガス流はポ
ート開放期間の後半部分において通路の壁に付着する燃
料液滴をその通路から一掃し、それにより液滴が通路に
ある間には燃料出来ずカーボンの堆積を形成出来なくな
る。
また、ポートを開閉する弁部材の効率のよい動作と寿命
を達成するためには弁の動作方向に対するポートおよび
弁部材のシール面の傾斜に関し、好適な下限がある。シ
ール面の下流に通路がない場合には、これらシール面の
傾斜が燃料供給方向を決定しそれ故燃焼室内の燃料分布
に著しく影響する。しかしながら、燃料を小さい内角を
有するスプレー形に分配して燃料が燃焼室に分配される
ときのその横方向分布を制限されたものにするようにす
るとよい。
一つの好適な構成ではポートと弁部材の内および外ター
ミナル面は夫々円筒状でポートおよび弁部材の軸と同軸
となっている。従って、これら面により形成される通路
の横断面積は、弁部材が開放位置に動くときのシール面
間の喉部の序々に増加する面積とは対照的に弁部材の開
放動作全体を通じて一定である。それ故、この通路の流
速は弁の開放期間中はとんど変動せず、そして半径方向
においては夫々燃料分布のより良い制御に寄与しそして
通路のカーボン累積をなくすような低速成分のみを有す
る。
この通路から出るスプレーの小さい円錐角により比較的
深く侵入するスプレーが生じこれは、燃料の完全燃焼の
達成のために燃焼室内に広く燃料を分散させなければな
らないときの大負荷動作に　　　　゛おいて特に有利で
ある。しかしながら、低負荷動作では、容易に点火しう
る混合気が点火点近傍にあるように燃料分布を形成する
ことが望ましい。
＝　　１５　− この要求は上述の通路を有するノズルおよびピストンク
ラウンに燃料キャビティを設けてノズルからのスプレー
をそのキャビティに向けることにより満される。
更にエンジン負荷により燃料噴射開始のタイミングを変
えることは望ましいことである。低負荷時にはピストン
が噴射の生じるノズルにより近くなりそれにより燃料ス
プレーがピストンに到ったときにあまり広く分散せずす
べてがピストンの上記キャビティに含まれるように遅れ
噴射が望ましい。同様に大負荷時の進み噴射により、ス
プレーはピストンに到るまでにより広く拡がることが出
来、それ故ピストンのキャビティには少量の燃料が入る
ことになる。このように、大負荷では燃料スプレーはエ
ンジンシリンダにより深く入り、より多くの空気に触れ
るようにされピストンキャビティ内には燃料はほとんど
集中しない。上記の燃料分布は点火時の分布に関係する
。
エンジンの低負荷および高負荷は考慮される夫々のエン
ジンに関係したものであり、この事は周一　　１６　− 知である。しかしながら、一般論として、現代の自動車
についての２行程スパーク点火エンジンについては、高
負荷はある速度でエンジンが達成しつる最大負荷の７５
％以上、低負荷はその速度での３０％以下と考えること
が出来る。
〔実施例〕
第１図において、ノズル本体１０は燃料とガスをエンジ
ンへの分配のためにポートに供給する軸方向キャビティ
１２と連通ずる上記ポート１１を有する。ポート１１は
９０°の内角をもって環形面を形成する円錐台形シート
１３を有する。弁１５はステム１６を有し、このステム
は適当な作動機構（図示せず）と、環形面と円筒形ター
ミナル部分１９からなる円錐台形シート１８を有する弁
へラド１７とに結合される。シート１８は９０°の内角
を有し、それ故その面はポート１１のシート１３とシー
ル関係となる。
ポート１１を有する本体１０と一体となっているのは弁
１５と同軸となって弁１５が図示のように開放位置のと
き弁のまわりのカバーとなって作用する円筒面２１を与
える延長部２０である。
上記の構成において、弁が開放位置のとき、環形の分配
喉部２５がポート１１と弁１５の対向する円錐面間につ
くられる。他の環形の喉部２７がカバ２０と弁１５のタ
ーミナル部１９の対向する円筒面間に形成される。喉部
２７の対角的な幅は喉部２５を形成する円錐面相のそれ
ら面に直角の方向で測った距離より小さい。
第２図において第１図について述べた構成をもつノズル
を有する燃料噴射ユニット３０はエンジンのシリンダヘ
ッド３１に固定される。ピストン３２が従来のようにシ
リンダ３３内を往復して燃焼室３４の堆積を変化させる
。従来のスパークプラグ３５もシリンダヘッド内に設け
である。
ピストン３２はそのクラウンに中央キャビティ３６を有
する。このキャビティはシリンダ３３の直径の約半分で
ある直径の円形横断面をもつ。このキャビティの周壁３
７は円筒形であり、エンジンの所望の圧縮比によりきま
る軸方向の深さを有する。キャビティ３６の周壁はキャ
ビティの基部に向って収斂するわずかに円錐形となった
形を有する。更に、キャビティの基部は円筒形あるいは
円錐形のいずれでもよい周壁で凹面となっている。
ユニット３０のノズルとキャビティ３３は共にシリンダ
の軸上に対向する関係に配置され、それ故ノズルからの
燃料がキャビティ３６に向うようになっている。噴射が
ピストンの圧縮工程中早れて行われるならば、ピストン
がノズルかられずかしか離れていない場合には噴射され
た燃料の大部分がキャビティに分配される。従ってリッ
チな燃料−空気混合体がキャビティ２６内につくられ点
火が容易になる。それ故、低負荷動作時のように噴射さ
れる燃料の量が少いときには圧縮工程の後期に噴射を行
うとよい。しかしながら高負荷時に燃料量が大きいとき
には燃料がすべて完全に燃焼するに充分な空気と接触す
るように燃焼室全体に広く燃料を分布させるとよい。従
って大負荷時には噴射は、ピストンがノズルから離れて
いて燃料の一部しかキャビティ３６に入らないときには
圧縮工程中早めに行われるようにする。これは燃料の効
果的な燃焼の達成のために燃焼室内のより大量な空気の
ようなオキシダートガスに接触するように燃料のより広
い分布を達成するものである。
上記の効果を得るための実際の噴射タイミングは多数の
因子、特にエンジン速度、噴射速度および燃料スプレー
の内角によりきまる。従って実際にはこのタイミングは
エンジンおよび噴射装置の組合せについて個々に決定す
る必要がある。
３気筒２サイクルスパ一ク点火内燃機であって第２図の
ごときシリンダーピストンを有するものでは、シリンダ
３３の直径は８４＋ｎｍ、ピストン３２のストロークは
７２ＩＩ１ｍである。キャビティ３６は直径４２關でピ
ストンの中心線で測定したピストンの頂面から軸方向に
平らな底部までの距離１６．５ｍ＋ｎの円筒形である。
噴射ユニット３０は第１図に示す形のノズルを有し、弁
の円筒ターミナル部１つの直径は４．５ｍ１ｌｌ）軸長
は０．４＋ｎｍである。円錐形シート部分１８の内角は
９０°である。円錐形シール１３の内角は９０″である
。延長部２０の内径は４，９７ｍｍである。
延長部２０の軸長は弁１５が全開位置のとき、部分２０
の端部が弁１５の端部より下とならないようなものであ
る。
弁１５が開放位置のとき、対向する円錐面１３と１８に
直角の方向における喉部２５が幅０．２４７論、喉部２
５の幅は０．２３５祁である。前述のように喉部２５の
幅は弁１５の開度により変化し、喉部２７の幅は弁１５
の位置にかかわらず一定である。上記のノズルを有する
噴射装置を備えた上述のエンジンでは燃料は喉部２７の
分配端から軸方向３５ｍｍのところで５０ｍ／ｓｅｅ程
度の速度となるように燃焼室に噴射されるのが普通であ
る。スプレーは一般に円錐形であり、喉部２７から２０
°程度の内角をもって発散する。
このノズル構成および上述のような寸法のキャビティ３
６では燃料の噴射タイミングは一般に次のようなものと
なる。
低負荷時−噴射開始　７４０　ｒｐｍで５０゜ＴＤＣ 噴射完了　７４０　ｒｐｍで４０６ ＢＴＤＣ 高負荷時−噴射開始　５０００　ｒｐｍで２４００ＴＤ
Ｃ 噴射完了　５０００　ｒｐｍで１１０゜ＴＤＣ 上記の噴射ユニットでは喉部２７は平行な円筒壁を有し
ているが、この喉部は前述のようにそれら壁の一方また
は両方を円錐形としてもよい。
上記のノズルは燃料がガスと混合され、混合体が燃焼室
に分配されるようになった任意の噴射装置に組込むこと
が出来る。適当な燃料計量システムにおよび噴射システ
ムは国際出願番号ＰＣＴ／ＡＵ８６１００２０５　（Ｗ
０８７１００５８０）に示しである。
前述のように、本発明の燃料噴射方式の利点は燃焼室へ
の燃料分配タイミングを変えてピストン内のキャビティ
に分配される燃料の比率を制御することにより得られる
。燃料分配タインミングのこの変化を達成するため制御
しうるソレノイドで作動される燃料噴射ノズルの代表的
な構成とその制御系を第３図について以下に述べる。
第３図の燃料計量および噴射ユニットは保持室４０を有
する噴射装置本体３つに接続される自動車用スロットル
本体噴射装置のような適当な市販の計量装置３８を有す
る。燃料はポンプ５６により燃料槽５５から圧力調整器
５７、燃料入口ポート５８を紅て計量装置３８に分配さ
れる。周知の動作を行うこの計量装置はエンジンの燃料
要求に従って保持室４０への燃料の量を計量する。計量
装置に入る余分な燃料は燃料もどりポート５９から燃料
槽５５にもどされる。装置３８のこの構成は本発明にと
って重大なことではなく、適当な他の装置を使用しても
よい。
動作を述べると、保持室４０は圧力調整器６１と本体３
つ内の空気入口ポート４５を経た加圧空気源６０により
加圧される。噴射弁１５が作動されれてこの加圧空気が
ノズル１０を介してエンジンの燃焼室３４に計量された
燃料を放出させる。
弁１５は燃焼室に内向きに、すなわち保持室４０＝　　
２３　− から外向きに開くポペット弁構成（第１図）のものであ
る。
弁１５は保持室４０を通る弁ステム１６を介して本体３
２内にあるソレノイド４７のアーマチュア４１に結合す
□る。弁１５はディスクばね４２により閉位置に偏倚さ
れていて、ソレノイド４７の付勢により開くようになっ
ている。
この燃料噴射方式の動作のそれ以上の詳細についてはオ
ーストラリア特許出願第３２１３２／８４号および米国
特許第４６９３２’２４号に示されている。
ソレノイド４７の付勢は適当な電子的プロセサ５０によ
りエンジンサイクルと関連してタイミングをとられる。
このプロセサはエンジン速度を示すと共にエンジンサイ
クルについてどの動作がタイミングをとられるのかのエ
ンジンにおける基準点をきめる速度センサ５１から人力
信号を受ける。
プロセサ５０は更にエンジンの吸気系への空気の流量を
示す負荷センサ５２からの信号を受ける。
このプロセサはこの空気流量信号からエンジンの負荷要
求を決定するようにプログラムされている。
プロセサ５０は更にエンジンの速度と負荷条件から燃焼
室への燃料噴射時のタイミングを決定するようにプログ
ラムされている。
このプロセサはエンジン負荷と速度の範囲について必要
な噴射タイミングを指定するマルチポイントマツプを組
込んでいるとよく、これらは所要のエンジン出力と排気
生成物レベルを得るためのテストにより決定される。こ
のプロセサは同じくエンジン負荷と速度に関連してエン
ジンの点火タイミングを決定し制御するようにプログラ
ムされる。
このプロセサは決定に従って噴射作動装置５３を点火作
動装置５４゛に適当な信号を送り、燃料噴射の所要のタ
イミングでソレノイド４７を付勢しそして点火に必要な
タイミングでスパークプラグ３５を作動させる。適した
負荷および速度センサの一般的構成はプロセサ５０に必
要な機能を実行するプロセサと同様に周知である。
〔発明の効果〕
ここに述べた燃料噴射装置は２サイクルあるいは４サイ
クルで動作するスパーク点火エンジンに燃料を分配する
に使用出来る。この燃料噴射装置を備えたエンジンは自
動車を含む走行体用エンジンおよび船外機を含む船舶エ
ンジンのいずれにも使用出来る。
【図面の簡単な説明】
第１図は燃料噴射ノズルの部分の横断面図であってノズ
ルポートおよび関連するポペット弁そしてそれを囲むカ
バーを示す図、第２図はエンジンシリンダと関連するピ
ストンおよびノズルからの燃料スプレーの形を示す概略
図、第３図は燃料分配タイミングの所要の変化を可能に
するソレノイド作動の燃料噴射ノズルの断面図である。 １０・・・ノズル本体、１１・・・ポート、１２・・・
キャビティ、１３．１８・・・シート、１５・・・弁、
１６・・・ステム、１７・・・弁ヘッド、１９・・・タ
ーミナル部分、２０・・・延長部、２５．２７・・・環
形喉部、３０・・・燃料噴射ユニット、３１・・・シリ
ンダヘッド、３２・・・ピストン、３３・・・シリンダ
、３４・・・燃焼室、３６・・・キャビティ、３８・・
・計量装置、３９・・・噴射装置本体、４０・・・保持
室、４７・・・ソレノイド、５ｏ・・・プロセサ、５５
・・・燃料槽、５７・・・圧力調整装置。 出願人代理人　　佐　　藤　　−雄 ＦＩＣｙ、３

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １、ガス中の計量された燃料が選択的に開くことの出来
    るノズルを通して機関の燃焼室に直接分配されるごとく
    なってスパーク点火内燃機の燃料噴射装置において、上
    記ノズルは上記計量された燃料を上記ガス中に混合させ
    る内部空胴を有するノズル本体と、この本体にあって上
    記空胴を、使用時に上記燃焼室内に配置される上記本体
    の外面に連通させるポートと、上記本体の空胴と外面と
    の間で上記ポート内に置かれる内部環状シール面と、こ
    のシール面と通常気密係合して上記ポートを閉じるよう
    になった外部環状シール面を有する弁部材と、上記ポー
    トに対しポート開放位置へと上記弁部材を選択的に動か
    すように動作する手段と、上記内部シール面から外部シ
    ール面へと伸びる、上記ポート内の環形内部ターミナル
    面と、上記外部シール面から伸びて上記弁部材が開放位
    置のとき上記ポートの内部ターミナル面と共に、半径方
    向断面において上記内部および外部ターミナル面間に０
    °−４０°の内角を限定する、上記弁部材上の環形外部
    ターミナル面と、を有しており、上記内部ターミナル面
    が半径方向断面において上記通路の軸に対し約１５°以
    下の角度で傾斜しており、上記通路の幅が上記本体の上
    記外部面において最大となるごとくなったスパーク点火
    式内燃機の燃料噴射装置。 ２、前記弁部材の前記外部環形ターミナルは実質的に円
    筒形である特許請求の範囲第１項記載の燃料噴射装置。 ３、前記ポート内の前記内部環形ターミナル面は約２０
    °以下の内角をもって前記通路を通る流れの方向に発散
    する円錐形である特許請求の範囲第１または第２項記載
    の燃料噴射装置。 ４、前記弁部材上の前記外部環形ターミナル面は１０°
    以下の内角をもって前記通路の流れ方向に収斂する円錐
    形である特許請求の範囲第１項記載の燃料噴射装置。 ５、前記弁部材がポート開放位置にあるとき、上記弁部
    材は前記ノズル本体の前記外面を越えて突出しないよう
    になった特許請求の範囲第１乃至第４項の１に記載する
    燃料噴射装置。 ６、２サイクル動作をすると共に可変容積燃焼室を限定
    するエンジンシリンダ内を往復するピストンおよびその
    ピストン内にあって上記燃焼室の部分を形成するキャビ
    ティを有し、特許請求の範囲第１乃至第５項の１に記載
    する燃料噴射装置および上記燃焼室に供給される燃料の
    少くとも一部が上記ピストンの上記キャビティに入るよ
    うに方向づけられるように配置された前記ノズルを有す
    るスパーク点火式内燃機。 ７、前記ノズルは前記内部および外部環形ターミナル面
    が前記ピストンのキャビティと同軸となるように配置さ
    れた特許請求の範囲第６項記載の内燃機。 ８、前記ピストンの前記キャビティは円筒形である特許
    請求の範囲第７項記載の内燃機。 ９、前記シリンダサイクルに関連して前記ノズルから前
    記燃焼室への燃料分配のタイミングを制御するための装
    置を有し、この装置はエンジン負荷範囲内で燃料分配タ
    イミングが高負荷よりも低付加のとき遅れるようにし、
    上記エンジンの各サイクルにおいて低負荷時に燃料が高
    負荷時より多く前記ピストンのキャビティに分配される
    ように上記エンジン負荷範囲の少くとも一部にわたりエ
    ンジン負荷に関連して燃料分配のタイミングを変化させ
    るごとくなった特許請求の範囲第６、７または８項記載
    の内燃機。 １０、前記タイミングを制御する装置は前記低負荷時に
    前記燃焼室に分配された燃料の主部分が前記ピストンの
    キャビティに分配されるように構成されるごとくなった
    特許請求の範囲第９項記載の内燃機。 １１、特許請求の範囲第１乃至５項の１に記載する燃料
    噴射装置を有する内燃機。 １２、特許請求の範囲第１乃至５項の１に記載する燃料
    噴射装置を有する２サイクル内燃機。 １３、前記エンジンは２サイクル船外機である特許請求
    の範囲第６乃至１１項の１に記載する組合せ。 １４、前記エンジンは２サイクル自動車エンジンである
    特許請求の範囲第６乃至１１項の１に記載の組合せ。
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