JPS63105263A - 内燃機関の燃料噴射制御方法および装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は内燃機関の燃料噴射制御方法および装置に関す
る０本発明による方法および装置はピエゾ式のアクチュ
エータのピストンを用いる内燃機関の燃料噴射制御方法
および装置に適用される。

〔従来技術、および発明が解決しようとする問題点〕

４サイクルガソリンエンジンに代表される予混合燃焼機
関に於ては、吸入される空気量に比例した燃料量を供給
することが不可欠で、その為に複雑な制御を余儀なくさ
れている。一般には、エンジンの回転に同期して、ある
位相毎に空気流速を検出し、一定圧燃料の供給されてい
る噴射弁をある位相毎に開弁させ、その開弁時間を前記
空気流速と対応させる、ということを行っている。この
場合、第１に空気流速は特定の位相でしか検出されない
ので、空気量を検出しているとはいえず、精度がよくな
い、第２に燃料は特定の位相でしか噴射されないので、
その間の空気変化に迅速に対応できない、第３に噴射弁
の開弁時間の決定に複雑な演算を必要とする、第４に燃
料量大では開弁時間が長くなり、高速時には、与えられ
た位相内での噴射が困難になる、という問題がある。

更に上記エンジンと同期して燃料噴射するのに対してエ
ンジンと非同期に噴射する方式に関しては、特公昭４９
−４８８８８や特公昭５４−２５１７０や特開昭５０−
１４８７２２に開示されている。第１に、上記公知例に
おいては燃料噴射器がいずれも単なる弁であって、その
１回当りの開弁時間の大きさによって燃料量が制御でき
るものであるが、現在このようなタイプの燃料噴射器で
１００倍のダイナミックレンジを達成した例はなく、本
来非同期噴射に適さない。

また第２に、公知例は空気流量センサの出力をそのまま
周波数に変換しているが、エンジンでは吸入空気は定常
流ではなく、吸入弁が開の時早く、閉の時遅いという脈
動流である為、この変換は簡単に実施できない。更に第
３に、前述の如く、公知例では燃料噴射器の駆動周波数
が最大４００Ｈｚ、最小１００Ｈｚとすれば、空気流量
センサの出力が空気流量と完全に比例関係にあるのでダ
イナミックレンジは４にしかならず効率が悪いという欠
点がある。

本発明の目的は、空気流量センサの出力を積分しその値
が所定値になる毎にパルスを発生し、このパルスにより
ポンプ機能を有する噴射弁（ユニットインジェクタ）を
１回だけ作動させるという構想にもとづき改良された内
燃機関燃料噴射制御方法および装置を得ることにある。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明においては基本形態として、アクチュエータのピ
ストンの往復運動によって燃料の吸入と噴゛射を行い、
該アクチュエータのピストンの往復運動のストローク量
によって燃料の噴射量を制御して燃料噴射を行うにあた
り、吸入空気流量の検出出力を積分し、該積分値が設定
値となる毎に燃料噴射器を作動させることを大きくする
、、内燃機関の燃料噴射制御方法が、提供される。

〔実施例〕

本発明の一実施例としての内燃機関の燃料噴射制御方法
および装置が第１図（Ａ）、（Ｂ）に示される。

第１図（Ａ）、　（Ｂ）に於て、熱式（線又は膜式）た
時、積分応動パルス発生器５よりパルスを発生させ、こ
のパルスによって積分回路７をリセットするとともにピ
エゾ駆動回路制御用パルス発生器３に信号を送る。第２
のパルス発生器３はこのパルスに基きピエゾ駆動回路２
の１次コイル２０２に所定期間の通電を行なう。この通
電の停止時に２次コイル２０５に発生する高電圧がピエ
ゾアクチュエータ１０２に印加され、燃料が噴射される
。１次コイル２０２への通電期間は、パルス発生器３の
パルスの発生間隔が大きい程小さく、小さい程大きく設
定されている。

この通電期間はピエゾアクチュエータ１０２のストロー
ク、即ち１回の噴射量と対応している。これは、熱式空
気流量センサ６の出力が空気流速の二乗になっているか
らであって、この関係は演算回路４に記憶されている。

この結果、ポンプの駆動周波数は空気量の一乗に比例す
ることになり、空気量が小さくても駆動周波数が極゛端
に小さくなることがなく、均一混合気の形成を妨げない
、という新たな効果も奏する。

ピエゾインジェクタ１は０．１〜０．３ｋｇ／ｃｊの低
圧の燃料供給を受けて、これを１０〜２０　ｋｇ　／　
ｃｒｊに加圧して噴口１０１より外部に向って燃料噴射
するものであり、その１回当りの燃料噴射量がピエゾア
クチュエータ１０２のストロークによって決定され、又
、単位時間当りの噴射量が該ストロークの他に単位時間
当りのピエゾアクチュエータ１０２のストローク回数（
伸縮の回数）によって決定される。

よってピエゾアクチュエータ１０２にいつ通電してこれ
を伸長させるのか、ということと、その時どれだけの量
伸長させるかということが制御の対象となる。

第１図（Ａ）、　（Ｂ）実施例では、ピエゾアクチュエ
ータ１０２の駆動はピエゾ駆動回路２で行なわれ、ピエ
ゾ駆動回路２にはピエゾ駆動回路制御用パルス発生器３
よりパルスが送られ、このパルスの幅がピエゾアクチュ
エータ１０２の伸長量を、このパルスの終了時期がピエ
ゾアクチュエータ１０２の伸長時期を制御している。パ
ルス幅は通電期間演算回路４で決定され、パルスの開始
時期は積分応動パルス発生器５のパルス開始時期と同期
している。積分応動パルス発生器５のパルス発生は、熱
式空気流量センサ６の出力が積分器７で積分され、その
積分された値が設定値になった時比較器８からトリガが
この積分応動パルス発生器５に出されることによって行
われる。なおこのパルスによって積分器７はリセットさ
れる。こ＼に積分器７は演算増幅器７０１、基準電源７
０２、入力抵抗７０３、コンデンサ７０４およびリセッ
ト、積分、ホールド動作用スイッチ７０５とより構成さ
れ、また比較器８は演算増幅器８０１、基準電源８０２
および抵抗８０３より構成される。

各構成要素１，２，３．４．５，６．７．８の説明が以
下に記述される。ピエゾインジェクタＩは、筒状のアッ
パケーシング１０３とロワケーシング１０４に挾み込ま
れるようにしてそのケーシング内に軸方向上から、ピエ
ゾアクチュエータ１０２、ピストン１０５、皿バネ１０
６、ディスタンスピース１０７、ノズルコンプリート１
０８が収納されている。

ピエゾアクチュエータ１０２は、φ１５Ｘｔ０．５の円
盤状のピエゾ素子を７０〜８０枚積層し積層柱状とした
ものであり、各ピエゾ素子間には１０〜３０μｍ厚の銅
箔が介在されていて、この銅箔によって各ピエゾ素子が
電気的に並列に接続されるべく、銅箔は円柱の外周で結
線されている。最終的には、この銅箔は２本のリード線
１０９に結線され、リード線１０９はアッパケーシング
１０３を貫通して外部に取り出され、ピエゾ駆動回路２
と結線されている。１１０はゴムブツシュである。

ピエゾ素子はチタン酸・ジルコン酸鉛を主成分とするセ
ラミックスであり、厚み方向に５００　Ｖの電圧を印加
すると、厚み方向におよそ１μｍ程度伸長する。これを
８０枚積層した円柱状のピエゾアクチュエータ１０２で
は各素子に並列に５００　Ｖ印加することによっておよ
そ８０μｍ程度の伸長を得る。２５０ｖの電圧ではおよ
そ４０μｍ程度、７５０ｖの電圧印加ではおよそ１２０
μｍ程度の伸長が得られる。厳密には印加電圧というよ
り、供給されたエネルギによって伸長量は決まる。この
後電圧をＯｖに戻せばピエゾアクチュエータ１０２は縮
小して元の長さに戻る。

ピエゾアクチュエータ１０２の上端はアッパケーシング
１０３に支持されており、下端は自由でピストン１０５
が当接している。ピストン１０５はアッパケーシング１
０３内のシリンダボア１１１内を摺動自由であり、この
シリンダボア１１１内にピストン１０５の下面とディス
タンスピース１０７の上面とによってポンプ室１１２が
形成されている。ポンプ室１１２内には皿バネ１０６が
あって、ピストン１０５をディスタンスピース１０７か
ら離反する方向に、即ちポンプ室１１２の容積を拡大す
る方向に付勢している。ピストン１０５の外周には０リ
ング１１３が設けられていて、シリンダボア１１１　と
ピストン１０５とのクリアランスを経てポンプ室１１２
の圧力がピエゾアクチュエータ１０２側へリークするの
を防止している。

ディスタンスピース１０７には、ポンプ室１１２への２
個の開口１１４　、１１５が設けられている。開口１１
４は、ディスタンスピース１０７の軸中心を軸方向に貫
通してポンプ室１１２をノズルコンプリート１０８と導
通させる通路１１６のものである。開口１１５は、アッ
パケーシング１０３の上端部に突出している入口ポート
１１７　　（入口ポート１１７には外部のフィードポン
プによって０．１〜０．３ｋｇ／ｃｄの燃料が供給され
ている。）とポンプ室１１２を導通させる通路１１８の
ものである。

通路１１８はアッパケーシング１０３の中を通る部分１
１９とディスタンスピース１０７の中を通る部分１２０
とがあり、通路１２０には鋼球１２１によって逆止弁１
２２が形成されている。逆止弁１２２は入口ボー１−１
１７からポンプ室１１２方向への流れのみを許容する。

通路１１９と１２０とが一致するように、ディスタンス
ピース１０７とアッパケーシング１０３とはノックピン
１２３で位置決めされている。ノズルコンプリート１０
８はノズルボディ１２４、弁体１２５、リテーナ１２６
、皿バネ１２７で構成される。

ノズルボディ１２４の軸中心には貫通孔１２８が設けて
あり、この貫通孔１２８のノズルボディ１２４の下端で
の開口が即ち噴口１０１である。噴口１０１の外側から
挿入された弁体１２５によって通常は閉じられており、
弁体１２５はその方向に皿バネ１２７によって付勢され
ている。貫通孔１２８はディスタンスピースの通路１１
６と貫通しており、即ちポンプ室１１２と導通している
。ポンプ室１１２の圧力は弁体１２５に対して下向きに
作用し、この力が皿バネ１２７の上向きの付勢力に打ち
勝った時に、即ち、燃料圧が１０ｋｇ／ｃｒ１以上にな
った時に、弁体１２５は下降して噴口１０１を開放し、
ポンプ室１１２で１０〜２０ｋｇ／ｃｄに加圧された燃
料を噴口１０１より外部へ噴射する。ノズルコンプリー
ト１０日はいわゆる外開き弁である。

ロワケーシング１０４には、その外周に雄ねじ１２９が
設けられており、この雄ねじ１２９によってピエゾイン
ジェクタｌはエンジンの吸気管１３０に装着される。噴
口１０１は勿論吸気管１３０内に面しており、燃料は吸
気管１３０内に噴射され供給される。ピエゾインジェク
タ１の吸気管１３０への取り付は位置は、エンジンが多
気筒の場合、インテークマニホルドの集合部に各気筒共
通のものを１個装着してもよく、又インテークマニホル
ドの末端又はヘッドの吸気ボート部に各気筒専用のもの
を各々装着してもよい。今回の実施例では前者であって
、しかもスロットル弁の上流に装着したものとする。１
３１はガスケットである。

ピエゾインジェクタ１は、ピエゾアクチュエータ１０２
が伸長した時にポンプ室１１２の容積が縮少されてその
燃料が高圧となりノズルコンプリート１０８を開弁して
その噴口１０１から噴射されるものであり、ピエゾアク
チュエータ１０２が元の長さ迄縮小する時にポンプ室１
１２の容積が拡大されて逆止弁１２２を介して燃料を吸
入するものである。

ピエゾアクチュエータ１０２が伸縮する為の電圧の印加
、解除はピエゾ駆動回路２が行う。ピエゾ駆動回路２は
トランス２０１　、ｌ−ランス２０１の１次コイル２０
２の電流を制御するトランジスタ２０３とサイリスタ２
０４、より構成されている。トランス２０１の２次コイ
ル２０５はピエゾアクチュエータ１０２のリード線１０
９と結線されている。

ピエゾアクチュエータ１０２の伸長量は２次コイル２０
５より供給されるエネルギに比例するが、このエネルギ
は１次コイル２０２の電流値の２乗に比例し、電流値は
１次コイル２０２への通電パルスの幅で決まる。１次コ
イル２０２への通電はトランジスタ２０３が第１パルス
発生器３からの指令を受けて行なう。１次コイル２０２
への通電は最大４００μｓｅｃから最小ＩＱＩＪｓｅｃ
の間で行なわれ、この通電期間が長い程ピエゾアクチュ
エータ１０２の伸長量は大き（、噴口１０１からの燃料
噴射量も大きい。

２８１μｓｅｃの通電の時３１．６ｍｍ’　、５０９ｓ
ｅｃの通電の時１ｗａ３の燃料が噴射される。噴射はい
ずれも１次コイル２０２への通電遮断時に起る。

１次コイル２０２の通電遮断時に２次コイル２０５に相
互誘導に基く高電圧が発生するからであるが、この２次
コイル２０５の電圧はその後でコイルの巻線仕様やピエ
ゾアクチュエータ１０１の静電容量等で決まる定まった
周期で振動しようとして発生した電圧が低下し、さらに
は逆電圧になろうとするがこの時期は１次コイル２０２
の電°流遮断後一定時間の経過後であり、この時サイリ
スタ２０４をオンにすることによって逆電圧を防止する
ことができる。同時にこのエネルギをバッテリに回生ず
ることができる。

２次コイル２０５、の電圧低下によってピエゾアクチュ
エータ１０２は縮小し、ポンプ室１１２は吸入行程を行
なう。１次コイル２０２への通電はピエゾ駆動回路制御
用パルス発生器３から送信されるパルスに忠実に行なわ
れるが、このパルスの発生時期は積分応動パルス発生器
５から送信されるパルスの開始と同期しており、終了時
期は通電期間演算回路４０指令に基いて決定される。

通電期間演算回路４は、ピエゾ駆動回路制御用パルス発
生器３が前回発生したパルスの開始時期と、今回のパル
スの開始時期との間隔τから、その間隔の逆数１／τの
一乗に比例した時間ｔを演算し、ピエゾ駆動回路′制御
用パルス発生器３がパルスの発生を開始してからｔの時
間経過後にそのパルスを終了させるべき指令を発する。

例えば、τが１０ｍ５ｅｃの時には１次コイル２０２へ
の通電期間ｔは５０μｓｅｃであって、この時のピエゾ
インジェクタ１の噴射量は１．　Ｏｗ”　／ｓｔである
。レーし）かえれば噴射量は１００ｍｍ’　／ｓｅｃで
あり、これは排気量２１の４サイクルエンジンの６００
ｒｐｎ＋時の無負荷運転に必要な燃料量である。又、τ
が３．１６ｍ５ｅｃの時には１次コイル２０２への通電
時で、この時のピエゾインジェクタ１の噴射量は３１．
６ｍ’　／ｓｔである。いいかえれば噴射量は１０＋　
０００ｍｍ’　／　ｓｅｃであり、これはエンジンの６
０００ｒｐ＋ｗ時の全負荷運転に必要な燃料量である。

積分応動パルス発生器５は比較器８が積分器７の電圧が
基準電圧に達したのを検知して発する信号に基づき一定
幅のパルスを発生する。同時にそのパルスによって積分
器７はリセットされる。積分器７には熱式空気流量セン
サ６の出力が入力される。

積分器７は前記熱式空気流量センサ６の出力電圧を積分
して、その出力は比較器８の入力に送る。

比較器８はその電圧を基準電圧ｖＲＩと比較してＶｌｌ
＋以上ならば「１」の信号を積分応動パルス発生器５に
出力する、積分応動パルス発生器５は比較器８の立上り
の電圧が来ると一定幅のパルスを発生する。該パルスは
前記積分器７をリセットする一方、ピエゾ駆動回路制御
用パルス発生器３と通電期間演算回路４への出力となる
。積分器７と比較器８及び積分応動パルス発生器５で熱
式空気流量センサ６の出力電圧を周波数に変換するＶ−
Ｆ変換器として動作する。積分器７は前記熱式空気流量
センサ６の脈動が多い出力電圧を平滑化する役割をもつ
。

熱式空気流量センサ６は、エンジンの吸気管の上流部、
例えばエアクリーナの直下に設けられて、エンジンの吸
入する空気の質量流量に応じた連続的な電圧信号を発生
するものである。吸入空気の通路内には、保持部材が設
けられ、そこに空気流量を計測するための発熱ヒータ兼
用温度依存抵抗（膜式抵抗）６０１が設けられている。

膜式抵抗６０１はフレキシブル配線６０２等によって、
外気温度補償を行う温度依存抵抗６０３と共に、ハイブ
リッド基板に形成されたセンサ回路６０４に接続されて
いる。

センサ回路６０４は外気温度に対して膜式抵抗６０１の
温度差が一定になるように該抵抗６０１の発熱量をフィ
ードバック制御し、そのセンサ出力Ｖ、を積分器７に供
給する。センサ回路６０４は、膜式抵抗６０１、温度依
存抵抗６０３とブリッジ回路を構成する抵抗６０５　、
６０６　、比較器６０７と比較器６０７の出力によって
制御されるトランジスタ６０８、電圧バッファ６０９に
より構成される。

すなわち、空気流量が増加して膜式抵抗６０１の温度が
低下し、この結果、膜式抵抗６０１の抵抗値が低下して
■、≦Ｖ０となると、比較器６０７の出力によってトラ
ンジスタ６０８を流れる電流が増加する。したがって、
膜式抵抗６０１の発熱量が増加し、同時に、トランジス
タ６０８のコレクタ電位、即ち、電圧バッファ６０９の
出力電圧Ｖ、は上昇する。逆に空気流量が減少して膜式
抵抗６０１の温度が上昇すると、膜式抵抗６０１の抵抗
値が増加してＶｌ　　＞Ｖｌ２となり、比較器６０７の
出力によってトランジスタ６０８の電流が減少する。し
たがって、膜式抵抗６０１の発熱量が減少し、同時に電
圧バッファ６０９の出力電圧Ｖ０は低下する。

このようにして膜式抵抗６０１の温度は、外気温度との
差が、例えば１００℃となるようにフィードバック制御
され、出力電圧ｖＱは空気流量を示すことになる。

なおり０は空気流量の一乗に比例する。積分器７はこの
ｖｏを積分し、その積分値が単位量になると比較器８か
ら積分応動パルス発生器５へ信号が送られるのは前述し
た通りであるが、例えばエンジンが６０Ｏｒｐｍ時の無
負荷運転時の空気流量は１．１２ｇ／ｓｅｃであり、こ
の時の積分応動パルス発生器５のパルス発生は１０ｍ５
ｅｃ毎に行われるように熱式空気流量センサ６、積分器
７、比較器８が設定されている。また、エンジンが６．
００Ｏｒｐｍ　時の全負荷運転時の空気流量は１１２ｇ
／ｓｅｃであり、この時の積分応動パルス発生器５のパ
ルス発生は３．１６ｍ５ｅｃ毎に行われる。

排気１２１の４サイクルガソリンエンジンを例にとると
、６００ｒｐｎ＋、無負荷運転時の空気流量はおおよそ
１．１２ｇ／ｓｅｃであり、熱式空気流量センサ６はそ
の空気流量に相当するＶ０電圧を出力する。

このｖ０電圧は積分器７によって積分された結果、１０
ｍ５ｅｃ毎に所定の値に達し、これを検知した比較器８
は積分応動パルス発生器５に信号を送り、これにパルス
を発生させる。このパルスはピエゾ駆動回路制御用パル
ス発生器３に送られるとともに、積分器７にも送られて
これをリセットする。

積分器７は再び０から■。電圧を積分していく。

よって積分応動パルス発生器５は１０ｍ５ｅｃ毎に、即
ち１００Ｈｚでパルスを発生する。エンジンの回転数が
大きくなったり、負荷が大きくなったりすると空気流量
センサ６の出力であるＶ、電圧も大きくなり、積分器７
によって積分される値も早く所定の値に達するようにな
り、積分応動パルス発生器５より発生されるパルスの頻
度も大きくなる。

この頻度の太き（なるなり方は、■。の値が空気比例し
て大きくなっていく。例えば６０００ｒｐｍ　、全負荷
時の空気流量は１１２ｇ／ｓｅｃであって、６００ｒｐ
ｍ無負荷時（約１．１２ｇ／５ｅｃ）の１００倍である
から、第２パルス発生器５のパルス頻度は３．１６ｍ５
ｅｃ毎に発生することになり、次式で示すように、パル
ス頻度３１６■２で発生することになる。

１０ｍ５ｅｃ毎にパルスを送信される時、ピエゾ駆動回
路制御用パルス発生器３はそのパルス開始毎にパルスを
発生してトランジスタ２０３をオンにし１次コイル２０
２に通電をする。その通電期間は通電期間演算回路４に
よって決定せられ、パルス周期が１０ｍ５ｅｃの時には
５０μ５１３Ｃとなっている。

５０μｓｅｅ間１次コイル２０２に通電された後この通
電が遮断された時に２次コイル２０５にはこの通電期間
の２乗に比例したエネルギが誘起され、このエネルギに
よってピエゾアクチュエータ１０２は例えば２μｍ伸長
し、噴口１０１よりｌ１ｍ’の燃料を噴射する。これが
１００Ｈｚで行なわれるから燃料供給量は１００ｍ’　
／ｓｅｃであり、ガソリンの比重を０．７５とすると０
．０７５　ｇ　／　ｓｅｃである。これは空気流量１．
１２ｇ／ｓｅｃに対して空燃比１４．９の混合気を形成
する。

また、積分応動パルス発生器５より３．１６ｍ５ｅｃ毎
にパルスが送信される時、ピエゾ駆動回路制御用パルス
発生器３はそのパルス開始毎にパルスを発生してトラン
ジスタ２０３をＯＮにし１次コイル２０２に通電をする
が、その通電期間は通電期間演算回路４によって２８１
μｓｅｃに決定される。すなである。

２８１μｓｅｃの時間１次コイル２０２に通電された後
この通電が遮断された時に、２次コイル２０５には５０
μｓｅｃ通電時の３１．６倍のエネルギってピエゾアク
チュエータ１０２は例えば６３．２μｍ伸長し、噴口１
０１より３１．６ｍ’の燃料を噴射する。

これが３１６Ｈｚで行れるから燃料供給量は１０，００
０ｍ’／ｓｅｅであり、！「ち７．５ｇ／ｓｅｃである
。これは空気流Ｎ１１２ｇ／ｓｅｃに対して空燃比１４
．９の混合気を形成する。

通電期間演算回路４は１次コイル２０２への通電期間を
ピエゾ駆動回路制御用パルス発生器３に指示するにあた
っては、その時間ではなくて電流値で行う方が合理的で
ある。その場合、通電期間演算回路４は、前回パルスの
開始と今回パルスの間流をｉを演算し、さらに１次コイ
ル２０２の電流値を検出してその電流値がｉに達した時
、ピエゾ駆動回路制御用パルス発生器３にパルスの停止
を指示する。その停止に応じて２次コイル２０２には１
２に比例した、即ち−の３乗に比例したエネルτ ギが誘起されて、これがビニシアクチユニーク１０２を
伸長させる。その伸長量は−の３乗に比例τ し、噴射量も−の３乗に比例する。

τ 通電期間演算回路４は１次コイル２０２の電流値を検出
して所定値に達したら前記ピエゾ駆動回路制御用パルス
発生器３に通電を停止する指示を出す。該通電期間演算
回路４は周知のマイクロコンピュータで構成されており
、前記積分応動パルス発生器５からの吸入空気量に対応
した周波数を計算する。該周波数の一部に比例する値を
１次コイル２０２に流す設定電流１０をマツプにしてお
く。

すると設定電流−１０と吸入空気量とは１対１に対応す
る。

次に前記検出抵抗２０６の出力電圧をモニタしておき前
記周波数「に対応する出力ｉ０に一致すると出力を前記
ピエゾ駆動回路制御用パルス発生器３に出し、１次コイ
ル２０２に流れる電流を停止する。前記１次コイル２０
２の電流は２次コイル２０５の発生電圧■に比例する。

該発生電圧Ｖとピエゾアクチュエータ１０２の伸長量と
は比例するので、１次コイル２０５に流す電流値ｉ。と
ピエゾアクチュエータ１０２の伸長量とは１対１に対応
する。

ピエゾ駆動回路制御用パルス発生器３はＲ−Ｓフリッフ
ロフプで構成されており、前記積分応動パルス発生器５
の出力パルスにより出力「１」にセットされ、通電期間
演算回路４の出力信号によりリセ、ソトされる。該ピエ
ゾ駆動回路制御用パルス発生器３の出力がｒｌＪの場合
が１次コイル２０２の通電時間である。

〔発明の効果〕

本発明によれば、噴射弁開弁制御のための空気流速の検
出として、空気流速を積分することによる空気流速の検
出を行い、制御の精度を向上させることができる。また
、燃料噴射を、エンジンと非同期で行い、空気量変化へ
の対応特性を向上させることができる。また、燃料噴射
をパルス発生毎に行うという比較的簡単な方法を用いて
おり、噴射弁開弁時間の決定を、複雑な演算を用いるこ
となく、適切に行うことができる。また、燃料噴射量の
制御を噴射回数による制御として行い、開弁時間による
制御を用いることなく、適切に行うことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図（Ａ＞は本発明に係る燃料噴射制御装置の一部を
示す回路構成図であって、熱式空気流量センサの出力を
積分する積分器、比較器および積分応動パルス発生器を
含むものである。 第１図（Ｂ）は同じく本発明に係る燃料噴射制御装置の
要部回路構成図であって、ピエゾ駆動回路制御用パルス
発生器と通電期間演算回路、ピエゾ駆動回路の回路構成
図とピエゾインジェクタの断面図との接続図を示すもの
である。 １・・・ピエゾインジェクタ、２・・・ピエゾ駆動回路
、３・・・パルス発生器、 ４・・・通電期間演算回路、 ５・・・積分応動パルス発生器、 ６・・・熱式空気流量センサ、７・・・積分器、８・・
・比較器。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. １．アクチュエータのピストンの往復運動によって燃料
   の吸入と噴射を行ない、該アクチュエータのピストンの
   往復運動のストローク量によって燃料の噴射量を制御し
   て燃料噴射を行うにあたり、吸入空気流量の検出出力を
   積分し、該積分値が設定値となる毎に燃料噴射作動させ
   ることを特徴とする、内燃機関の燃料噴射制御方法。
2. ２．吸入空気流量検出値の変化度合が、吸入空気流量の
   変化度合よりも小さく、該燃料噴射の周期が小さい程、
   該アクチュエータのピストン（１０５）のストロークを
   大きくする、特許請求の範囲第１項に記載の方法。
3. ３．該吸入空気流量検出が熱式空気流量センサにより行
   われ、該熱式空気流量センサが吸入空気温度との温度差
   を一定に維持すべく電流を供給されて発熱する線又は膜
   式の発熱抵抗を有し、該発熱抵抗に供給された電流値と
   比例する物理量が積分される、特許請求の範囲第２項に
   記載の方法。
4. ４．往復運動によって燃料の吸入と噴射を行うピストン
   を有するアクチュエータ、該ピストンの往復運動のスト
   ローク量によって燃料の噴射量を制御する燃料噴射器、
   吸入空気流量を検出する空気流量検出器、該空気流量検
   出器の出力を積分する積分装置、および該積分装置の出
   力により制御され該アクチュエータを付勢するアクチュ
   エータ駆動装置を具備し、該積分装置による積分値が所
   定の値となる毎に該燃料噴射器が作動させられるように
   なっていることを特徴とする、内燃機関の燃料噴射制御
   装置。
5. ５．該空気流量検出器が吸入空気温度との温度差を一定
   に維持すべく電流を供給されて発熱する線又は膜式の発
   熱抵抗を有する熱式空気流量センサであり、該発熱抵抗
   に供給された電流値と比例する物理量が積分されるよう
   になっている、特許請求の範囲第４項に記載の装置。