JPS61237861A

JPS61237861A - 燃料噴射弁の制御装置

Info

Publication number: JPS61237861A
Application number: JP60078529A
Authority: JP
Inventors: Masahiro Takigawa; 滝川　昌宏; Toshihiko Ito; 猪頭　敏彦; Yasuyuki Sakakibara; 榊原　康行; Kazuhide Watanabe; 和英渡辺
Original assignee: Nippon Soken Inc
Current assignee: Soken Inc
Priority date: 1985-04-15
Filing date: 1985-04-15
Publication date: 1986-10-23

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、電歪式アクチュエータを用いたポンプタイプ
の燃料噴射弁により燃量噴射量の制御を行う内燃機関の
燃料噴射弁の制御装置に関する。

〔従来の技術〕

第９図は、この種の燃料噴射弁の構成を例示する側断面
図であって、第９図において、該燃料噴射弁１は電歪式
アクチュエータ２の伸縮によって作動する。電歪式アク
チュエータ２は電歪効果を有する薄い円盤状の素子を円
柱状に積層したものであり、各々の素子の厚み方向に５
００ｖを印加すると約０．５μｍ伸長し、逆に−５００
Ｖを印加すると約０．５μｍ収縮する。よってこの素子
を１００枚積層すればその１００倍の伸縮が得られる。

素子としてはチタン酸ジルコン酸鉛を焼結したセラミッ
クを用い、この両面に銀電極を形成して電圧の印加を行
なう。電圧を印加する為にリード線２０１を用いており
、このリード線はグロメット１２１を介して噴射弁１の
ケーシングアッパ１０１を貫通して外部に取り出され、
後述する駆動回路４７に接続されている。電歪式アクチ
ュエータ２の伸縮動作はピストン１２０に直接伝達され
、これを往復動させる。

ピストン１２０はケーシングアッパ１０１内のシリンダ
１０２内を摺動しポンプ室１０３の容積を拡大及び縮小
してポンプ仕事を行なう、ポンプ室１０３内には皿バネ
１０４が設けてあり、電歪式アクチュエータ２の収縮方
向にピストン１２０を付勢している。

というのは電歪式アクチュエータ２の収縮力は伸長力に
比べて弱いからである。ポンプ室１０３が拡大する時、
逆止弁１０５を介して外部の燃料を吸入する。この時の
吸入路１０６はケーシングアッパ１０１を構成する壁の
中に設けである。また、逆止弁１０５はポンプ室１０３
と噴射弁１０７とを隔離する為のディスタンスピース１
０８内に設けである。

噴射弁１０７はノズルボディ１０９とニードル１１０よ
りなる外開きの単孔ノズルである。ニードル１１０は皿
バネ１１１によって噴口１１２を閉じるように付勢され
ている。しかしポンプ室１０３が収縮する時ディスタン
スピース１０８の吐出口１１９を経て圧送される燃料は
その油圧によってニードル１１０を押し出し噴口１１２
を開けて外部に噴射される。

ケーシングアッパ１０１とディスタンスピース１０８と
ノズルボディ１０９とは同径であってその順序に積み重
ねられ、袋状のケーシングロア１１３によって軸方向に
押圧され固定される。ケーシングロア１１３のメネジと
ケーシングアッパ１０１のオネジとはねじ込みによって
結合される。ケーシングロアの下端には孔１１４があっ
て噴口１１２が露出している。ケーシングロアには更に
外周にオネジ１１５が設けてあってこれにより内燃機関
３に固定される。

なお１１６はＯリング、１１７はノックピン、１１８は
ケーシングアッパ１０１に設けた燃料人口である。

噴射弁１の１回当りの噴射量は電歪式アクチュエータ２
のストロークによってきまり、ストロークは印加電圧に
よってきまる。今、印加電圧を一５００■から＋５００
　Ｖにかえた時に１０ｍｇ噴射するものとし、−３００
Ｖから＋３００■にかえた時４ｍｇ噴射するものとする
。ここで印加電圧と噴射量がリニアな関係でないのは、
噴射量が電歪式アクチュエータの伸長量だけに依存する
のではなく、ポンプ室内のデッドボリューム、圧力損失
等の無効因子を含んでいるためである。

第１θ図は上記燃料噴射弁を含む内燃機関の全体構成を
概略的に示すもので、第１０図において、３は内燃機関
であり、周知のようにシリンダブロック３０１、ピスト
ン３０２、点火栓３０３、吸気弁３０４、排気弁３０５
、吸気管３０６、排気管３０７等で構成されている。吸
気管３０６にはその内部にスロットル弁３０８が、その
管壁３０９には燃料噴射弁ｌが設けである。燃料噴射弁
１はスロットル弁３０８の上流でも下流でもどちらでも
よい。吸気管３０６はエアクリーナ３１０を介して大気
と導通しているが、このエアクリーナ３１０の下流には
空気量センサ５１が設けである。

空気量センサ５１は多くの種類のものが実用化されてお
り、そのいずれでもよいが、例えば熱線風速計を使い風
速に比例した、すなわち吸入空気量に比例した電圧を出
力とするエアフローメータを使うことにする。熱線風速
計の原理、構造は公知であり説明は省略する。空気量セ
ンサ５１の出力は制御回路４に入力される。

燃料噴射弁１にはフィードポンプ７、フィルター８を介
して燃料タンク９より燃料が供給される。

フィードポンプ７は吐出圧が設定値を越えると作動を停
止する形式のごく一般的なものであり、通常はダイアプ
ラム又は電磁式がよく用いられる。

そのいずれでもよく吐出圧は０．５　ｋｇ／ｃｍ”に設
定される。図示していないが、フィードポンプ７と燃料
噴射弁１との間にはリザーバ又はアキュムレータを設け
るのが有効である。又フィードポンプ７を廃して、燃料
タンク９と燃料噴射弁１とに十分な落差をもたせるか、
さもなくば燃料タンク９内に加圧するかの方法をとるこ
ともできる。

シリンダブロック３０１にはウォータジャケット３１１
が設けてあり、その冷却水温度を検出する為の水温セン
サ５２が設けである。水温センサ５２の信号は制御回路
４へ入力される。更に必要に応じて排気管３０７には例
えば０２センサ５３が設けられる。そして該制御回路４
からの出力信号が燃料噴射弁１に供給され電歪式アクチ
ュエータ２が駆動される。

〔発明が解決しようとする問題点〕

ところで自動車用内燃機関の場合、必要とされる燃料量
の制御範囲は最小量の約５０倍までの範囲である。した
がって、駆動周波数によって燃料の計量を行なう燃料噴
射弁を用いて上記の燃料量の制御を行なう場合、その駆
動周波数の最大周波数は最小周波数の約５０倍が必要で
ある。

一方、上記の最小周波数は内燃機関の最大回転数におけ
る吸気周波数よりも大きいことが必要であり、例えば４
サイクル内燃機関の最大回転数６００Ｏｒｐｍに対して
その最小周波数は５０Ｈｚ以上となる。よって最小周波
数を５０Ｈｚとしたどき、燃料噴射弁の駆動周波数は５
０Ｈｚから２５００　Ｈｚの制御範囲が要求される。

ところが、燃料噴射弁は高速応答性のものであっても、
燃料吸入時の応答遅れ等の理由により、安定に動作しう
る安定最大周波数は例えば１０００Ｈｚ程度までである
。それゆえ、噴射燃料量の制御範囲を充分に広くとれな
いという問題点がある。

本発明は上記問題点を解決するためになされたもので、
燃料噴射弁の各駆動サイクル毎に電歪式アクチュエータ
に供給される電荷を放電させるにあたり、該各駆動サイ
クルの初期において所定の電圧になるように制御される
コンデンサによって、その放電電荷量を制御して該電歪
式アクチュエータの伸縮ストロークを可変にするという
着想にもとづいて、上記した駆動周波数範囲を特に増大
させることなく、該燃料噴射弁のダイナミックレンジを
大きく拡大できるようにしたものである。

〔問題点を解決するための手段〕

上記問題点を解決するために本発明によれば、電歪式ア
クチュエータの伸縮ストロークに応じて所定量の燃料を
噴射するようにした燃料噴射弁の制御装置であって、該
電歪式アクチュエータを充電するために直流電源と該電
歪式アクチュエータとの間に直列に設けられた第１の電
流制限素子（例えば第１のコイル）および第１のスイッ
チング素子（例えば第１のサイリスク）と、該電歪式ア
クチュエータの電荷の一部を抜くためのコンデンサと、
該電歪式アクチュエータと該コンデンサとの間に直列に
設けられた第２の電流制限素子（例えば第２のコイル）
および第２のスイッチング素子（例えば第２のサイリス
タ）と、該コンデンサの電圧を制御する回路とからなり
、該コンデンサの電圧を制御することにより該電歪式ア
クチュエータの伸縮ストロークを可変にした、燃料噴射
弁の制御装置が提供される。

〔作　用〕

上記構成によれば、燃料噴射弁の各駆動サイクル毎に、
該第１の電流制限素子および該第１のスイッチング素子
を介して該直流電源から該電歪式アクチュエータに所定
量の電荷が供給され、次いで該第２の電流制限素子およ
び該第２のスイッチング素子を介して該電歪式アクチュ
エータの電荷が該コンデンサに放電され、その際該各駆
動サイクル毎に該コンデンサの初期電圧を所定の値にな
るように制御することによって、該放電電荷量が制御さ
れ、その結果該電歪式アクチェエータの伸縮ストローク
が自由に制御される。

〔実施例〕

第１図は本発明にかかる制御装置における電歪式アクチ
ュエータの駆動回路４７の１実施例を示している。第１
図中、４７５は電歪式アクチュエータ２を充電するため
の高電圧電源、４７６は前記電源４７５に並列に接続さ
れた大容量のコンデンサで電歪式アクチェエータ２を駆
動する際に必要な過渡的な大電流を供給する。４７１は
第１サイリスクでそのゲート入力には後述のトリガ発生
回路４３より第１トリガ信号が供給される。４７３はイ
ンダクタンスを有する第１のコイルである。コンデンサ
４７６、第１サイリスタ４７１１第１コイル４７３、電
歪式アクチェエータ２は各々直列に接続されている。４
７４は第２コイルであり、４７２は第２サイリスクで、
そのゲート入力にはトリガ発生回路４３から第２トリガ
信号が供給される。４７７は電歪式アクチュエータ２の
電荷を所定の量だけ抜きとるためのコンデンサで、その
静電容量は電歪式アクチュエータ２の約３倍にしである
。電歪式アクチュエータ２、第２コイル４７４、第２サ
イリスタ４７２、コンデンサ４７７もまた各々直列に接
続されている。４８２はコンデンサ４７７の電圧を制御
するためのトランジスタで、電流制限用抵抗４８３を介
してコレクタがコンデンサ４７７の高圧側に接続されて
いる。４８０はオペアンプでその出力は抵抗４８１を介
してトランジスタ４８２のベースに接続されている。オ
ペアンプ４８０の非反転入力側には抵抗４７８．４７９
により分圧されたコンデンサ４７７の電圧が供給されて
いる。オペアンプ４８０の反転入力側には基準電圧Ｖ、
が入力端子４８４を通して供給される。

第２図はトリガ信号発生回路の１実施例を示すもので、
該トリガ発生回路４３には駆動信号が入力端子４３１か
ら入力されており、駆動信号の立上りで第１ワンシヨツ
トマルチ４３２がトリ力゛され、その百出力にコンデン
サ４３３抵抗４３４で決まるノスルス幅（約３０　、ｕ
ｓｅｃ）の“Ｏ”レベルの信号が出力される。この信号
は抵抗４３５．４３６を介してトランジスタ４３７のベ
ースに接続されている。トランジスタ４３７のエミッタ
は電源に接続されており、コレクタはパルストランス４
３８の１次側に接続されている。第１ワンシヨツトマル
チ４３２の百出力が“０”レベルのときトランジスタ４
３７が導通しパルストランス４３８の１次側に電流が流
れ２次側に信号が発生する。この信号はダイオード４３
９抵抗４４０を介して第１サイリスタ４７１のゲート入
力に接続される。抵抗４４１コンデンサ４４２はノイズ
防止用である。次に駆動信号の立下りに同期して第２ワ
ンシヨツトマルチ４４３がトリガされ同様な回路により
第２サイリスタ４７２のゲート入力に第２トリガ信号が
供給される。

次に上記駆動回路４７の作動について説明する。

第１図において、駆動信号は後述の制御回路より接続さ
れるが、ここではパルス幅３００μｓｅｃの周波数ｆな
るパルスとしておく、該駆動信号の立上りで、前述のト
リガ発生回路４３より第１サイリスタ４７１をトリガす
るための第１トリガ信号が発生する。このため第１サイ
リスタ４７１は導通し、コンデンサ４７６、第１サイリ
スタ４７１、第１コイル４７３、電歪式アクチェエータ
２から成る直列共振回路が形成され、コンデンサ４７６
から電歪式アクチェエータ２へ電荷が供給され、電歪式
アクチェエータ２の端子電圧は電源電圧の約１．５倍と
なる。このため電歪式アクチュエータ２は伸長し、第９
図のピストン１２０の面積×伸長量の燃料を噴口１１２
より噴射する。電歪式アクチュエータ２への充電が終わ
ると第１サイリスタ４７１は自動的に転流し非導通とな
る。所定の時間（３００μ５ｅｃ）後、トリガ発生回路
４３より第２トリガ信号が発生し第２サイリスタ４７２
を導通させる。このため電歪式アクチュエータ２、第２
コイル４７４、第２サイリスタ４７２、コンデンサ４７
７から成る直列共振回路が形成される。そして、回路に
正弦波状の電流が流れ、電歪式アクチュエータ２の電荷
はコンデンサ４７７へ移動するため、電歪式アクチュエ
ータ２の端子電圧は下がり、電歪式アクチュエータ２は
収縮する。したがって、チェック弁１０５を介してポン
プ室に燃料が補充され次の噴射に備える。

ここで、本発明の特徴であるのは、コンデンサ４７７の
初期電圧を制御している点である。以下この作動につい
て詳述する（第４図参照）、いま仮に第２サイリスタ４
７２が導通した際、コンデンサ４７７の電圧がＯｖであ
れば、従来の電歪式アクチュエータ駆動回路と同様とな
り、電歪式アクチュエータ２の電圧低下幅は最大となり
、負電圧まで振れ、コンデンサ４７７の電圧は高くなる
。この時電歪式アクチュエータ２の収縮量は最大である
。

このままであると、次回には第２サイリスタ４７２が導
通しても、電歪式アクチュエータ２からコンデンサ４７
７へ電荷の移動は少なくなってしまうため収縮量が減っ
てしまう０次回までにコンデンサ４７７の電荷をトラン
ジスタ４８２をＯＮさせることにより抜いてしまえば、
毎回電歪式アクチュエータ２の収縮量は最大となる（第
４図左半分参照）。

電歪式アクチュエータ２へ充電する過程は毎回変わらな
いから伸長時の電歪式アクチュエータ２の長さは同じで
あるとすると、電歪式アクチュエータ２の伸縮ストロー
クは収縮量で決まると考えてよい、先の例ではコンデン
サ４７７の電圧をｏｖにした場合であったが、コンデン
サ４７７の初期電圧を高くしていくと、第２サイリスタ
４７２が導通したときに電歪式アクチュエータ２からコ
ンデンサ４７７への電荷の移動量が少なくなるため電歪
式アクチュエータ２の収縮量は減少し、したがって伸縮
ストロークも減少する（第４図右手分参照）。

コンデンサ４７７の初期電圧は抵抗４８３を介してトラ
ンジスタ４８２を導通させることによって制御する。

また、第１図において、電歪式アクチュエータ２の電圧
を抵抗４７８．４７９により例えば１／１００に分圧し
オペアンプ４８０の非反転入力に接続する。オペアンプ
４８０の反転入力には基準電圧ｖｌが供給される。コン
デンサ４７７の電圧が基準電圧■８×１００よりも高い
とオペアンプ４８０の出力は高くなり抵抗４８１を介し
てトランジスタ４８２を導通させ抵抗４８３を通してコ
ンデンサ４７７の電荷を抜き電圧を下げる。コンデンサ
４７７の電圧がＶ、Ｘ１００よりも低くなるとオペアン
プ４８０の出力は低くなりトランジスタ４８２は非導通
となるためコンデンサ４７７の電圧はそれ以下には下が
らない。したがってコンデンサ４７７の電圧は常にＶ、
Ｘ１００になるように制御される＝抵抗４８３の値はコ
ンデンサ４７７の静電容量（約１．５μＦ）と、駆動信
号の最大周波数（５００Ｈｚ）とから決定され、次のサ
イクルまでにコンデンサ４７７の電圧制御が完了するだ
けの時定数となるように設定され例えば２００Ωとされ
る。以上の作動より、Ｖｌを可変することにより、コン
デンサ４７７の初期電圧を変えることができ、したがっ
て、電歪式アクチュエータ２の収縮量すなわち伸縮スト
ロークを制御することができる。

なお、第３図は、第１図に示される駆動回路４７の変形
例を示すもので、この駆動回路４７′においては、第１
図に示される第１コイル４７３と第２コイル４７４の代
りにこれら２つのコイルを兼用するものとして共用のコ
イル４７３′が設けられているが、その動作は第１図の
回路と同様である。

また第１図および第３図に示される各駆動回路において
、第１サイリスタ４７１、第２サイリスタ４７２の代り
にそれぞれトランジスタ、ＦＥＴ、ＧＴＯなどを用いう
ろこと、およびトランジスタ４８２の代りにＦＥＴ、Ｇ
ＴＯなどを用いうろことは明らかである。

次に上記基準電圧ｖＲに対する噴射量の特性を第５図に
示す。■ヨが０■のとき伸縮ストロークは最大であるた
め噴射量も最大となり、■、を高くしていくに従い噴射
量は減少していく０以上のことから、電源電圧は一定で
あっても基準電圧Ｖ、を変えることによりなめらかに精
度良く一回あたりの噴射量を可変でき、インジェクタの
ダイナミックレンジを飛躍的に拡大す、ることができる
。

次に第６図に具体的な制御の一例を示す。電歪式アクチ
ュエータの高速応答性を生かすため、アイドル時の最小
噴射量においても５０Ｈｚで駆動し、最高周波数は電源
容量、チェック弁の応答などの制約から５００　Ｈｚと
すると、駆動周波数のダイナミックレンジは１０倍しか
とれない、エンジン側の要求を最小１０ｃｃ／ａ＋ｉｎ
から最大５００　ｃｃ／ａ＋ｉｎと５０倍のダイナミッ
クレンジとすると、このままでは実現できない。先に説
明した駆動回路で、基準電圧ｖＲをかえることにより５
倍のダイナミックレンジを確保できればトータル５０倍
の要求に答えることができる。第６図は、最大噴射量５
００　ｃｃ／ｌｌｌ１ｎにおいて駆動周波数５００　Ｈ
ｚ　、　ｖ。

＝ＯＶとし、最小噴射量１０ｃｃ／ａ＋ｉｎのとき駆動
周波数５０Ｈｚ　、Ｖｍ　＝４Ｖとすれば、５０倍のダ
イナミックレンジをカバーできることを示している。最
大噴射量と最小噴射量の中間は、なめらかにつながるよ
うに駆動周波数および基準電圧Ｖえを変えていくように
されている。

上記の制御を行う演算制御回路４１の構成を第７図に示
す。５１は空気量センサで、公知のベーンタイプあるい
は熱線を用いたもので、エンジンの吸入空気量を計測す
る。５２はエンジンに装着され、冷却水温を計測する水
温センサである。

４１１は入力インターフェースで、空気量センサ５１お
よび水温センサ５２の出力をＡＤ変換しパスライン４１
５へ送出する。４１２は演算制御を行うＣＰＵ、４１３
はプログラムおよび各種データが格納されたＲＯＭ、４
１４はＲＡＭである。４１６は出力インターフェースで
、ＣＰＵの演算した駆動周波数に対応したデジタル値が
ロードされ該駆動周波数の信号を作成する。４１７はワ
ンシッットマルチで前記信号に同期した一定パルス幅の
駆動信号を発生する。パルス幅はコンデンサ４１８、抵
抗４１９の時定数で決定され３００　μｓｅｃとしであ
る。

４２０はＤＡ変換回路で、ＣＰＵの演算した基準電圧■
１に対応したデジタル値をアナログ電圧に変換し駆動回
路４７に出力する。

上記構成の作動について、第８図に示されるフローチャ
ートを用いて説明する。燃料噴射量の制御ルーチンは、
最低駆動周波数である５０Ｈ２の割込み信号により起動
される（ステップ８０１）。まず入力インターフェース
４１１より吸入空気量Ｑをよみこむ（ステップ８０２）
。この吸入空気量から所定の空燃比となる基本噴射量ｑ
！Ｉ＾３区を演算する（ステップ８０３）。次に入力イ
ンターフェース４１１より水温をよみこみ（ステップ８
０４）、予めＲＯＭに記憶しておいた水温に応じた増量
マツプデータから増量係数Ｋを求める（ステ・ノブ８０
５）。そして最終的な噴射量ＱＦＩＮ　＝ＫＸ（１ｍＡ
ｓｇを演算する（ステップ８０６）。ｑ　ＦＩＮが求ま
ったら第６図に基づきＲＯＭに記憶しておいた駆動周波
数マツプおよび基準電圧マツプをひき、駆動周波数ｒと
基準電圧■５を求める（ステップ８０７　、８０８）。

最後に駆動周波数のデータを出力インターフェース４１
６へ、基準電圧データをＤＡ変換回路４２０へ出力して
リターンする（ステップ８０９乃至８１１）。以後は前
述のハードウェアにより駆動信号、基準電圧■、が作成
され所定の噴射を行なう。

〔発明の効果〕

以上のように本発明にかかる制御装置によれば、一定の
電源電圧であっても、電歪式アクチュエータの伸縮スト
ロークを自由自在に電気的に応答性良く制御できるため
、燃料噴射弁のダイナミックレンジを大きく拡大できる
という効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明にかかる燃料噴射弁制御装置における電
歪式アクチュエータ駆動回路の一実施例を示す回路図、第２図は、同じく燃料噴射弁制御装置におけるトリガ信
号発生回路の一実施例を示す回路図、第３図は、第１図
に示される駆動回路の変形例を示す回路図、第４図は、第１図に示される駆動回路の動作を説明する
ためのタイミング図、第５図は、第１図に示される駆動回路を用いた場合の基
準電圧と燃料噴射弁の噴射量との関係を示す図、第６図は第１図に示される駆動回路を用いて燃料噴射弁
を駆動した場合の駆動周波数と噴射量との関係を示す図
、第７図は、同じく上記燃料噴射弁制御装置における駆動
信号と基準電圧とを演算発生する回路の１実施例を示す
ブロック図、第８図は、上記駆動信号の周波数と基準電圧との演算手
順をフローチャートにより示す図、第９図は、本発明に
よって制御される燃料噴射弁の構成を例示する断面図で
ある。第１０図は、本発明によって制御される燃料噴射弁を含
む内燃機関の全体構成を概略的に示す図である。（符号の説明）１：燃料噴射弁、２：電歪式アクチュエータ、３：内燃機関、４：制御回路、４１：演算制御回路、４３：トリガ信号発生回路、４７：アクチュエータ駆動回路、４７１：第１のスイッチング素子、４７２：第２のスイッチング素子。第２図４３・・・トリが信号発生回路４３２．４４３・・・ワンショットマルチバイブレータ
コ基準電圧（Ｖ）第５図駆動周波数０セ）第６図

Claims

【特許請求の範囲】

１．電歪式アクチュエータの伸縮ストロークに応じて所
定量の燃料を噴射するようにした燃料噴射弁の制御装置
であって、該電歪式アクチュエータを充電するために直
流電源と該電歪式アクチュエータとの間に直列に設けら
れた第１の電流制限素子および第１のスイッチング素子
と、該電歪式アクチュエータの電荷の一部を抜くための
コンデンサと、該電歪式アクチュエータと該コンデンサ
との間に直列に設けられた第２の電流制限素子および第
２のスイッチング素子と、該コンデンサの電圧を制御す
る回路とからなり、該コンデンサの電圧を制御すること
により該電歪式アクチュエータの伸縮ストロークを可変
としたことを特徴とする燃料噴射弁の制御装置。
２．該コンデンサの電圧を制御する回路には該コンデン
サの電圧が所定の電圧に低下するまで該コンデンサに蓄
えられた電荷を放出させるためのトランジスタ素子が設
けられている、特許請求の範囲第１項記載の燃料噴射弁
の制御装置。
３．該コンデンサの電圧を制御する回路には外部から基
準電圧が入力され、該コンデンサの電圧を該基準電圧に
対応した電圧まで低下させるようにした、特許請求の範
囲第１項記載の燃料噴射弁の制御装置。
４．該電歪式アクチュエータの駆動が、その駆動周波数
と該コンデンサの電圧を制御する回路に入力される該基
準電圧とにより制御される、特許請求の範囲第３項に記
載の燃料噴射弁の制御装置。
５．該第１のスイッチング素子と該第２のスイッチング
素子とにはそれぞれ所定周波数の駆動信号の立上り時お
よび立下り時に発生する各トリガ信号が入力される、特
許請求の範囲第４項記載の燃料噴射弁の制御装置。
６．燃料の噴射量に応じて該駆動周波数と該基準電圧と
が同時に制御される、特許請求の範囲第４項記載の燃料
噴射弁の制御装置。