JPS6279834A

JPS6279834A - 湿式排煙脱硫方法

Info

Publication number: JPS6279834A
Application number: JP60221364A
Authority: JP
Inventors: Tadaaki Mizoguchi; 忠昭溝口; Meiji Ito; 明治伊東; Takanori Nakamoto; 隆則中本; Tsukasa Nishimura; 西村　士
Original assignee: Babcock Hitachi KK
Current assignee: Mitsubishi Power Ltd
Priority date: 1985-10-04
Filing date: 1985-10-04
Publication date: 1987-04-13
Anticipated expiration: 2009-03-02
Also published as: JPH0615012B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は湿式排煙脱硫方法に係り、特に専用の酸化塔を
使用することなしに排ガス中の硫黄酸化物を石膏として
回収するに好適な湿式排煙脱硫方法に関するものである
。

（従来の技術）湿式排煙脱硫においては、アルカリ金属、アルカリ土類
金属、アンモニウム等の水酸化物、炭酸塩、亜硫酸塩ま
たは酸化物の溶液または懸濁液を用いて排ガス中の硫黄
酸化物を吸収、除去し、副生品として安定な硫酸塩を回
収する方法が一般的である。

第５図は、カルシウム系吸収剤を用いて硫酸カルシウム
（石膏）を回収する従来の湿式脱硫方法を示す図である
。ボイラ等からの排ガス２０１は除塵塔入口ダクト２０
２から除塵塔２０３に導かれ、ここで除塵塔循環タンク
２０４からのスラリかスプレされることによって除塵、
冷却され、ついで飛散ミストがデミスタ２０５により除
去された後、吸収塔２０６に送られる。吸収塔２０６内
では吸収塔循環タンク２０７から供給され、吸収塔循環
ポンプ２０８により管路２０９を通り、スプレノズル２
０９Ａから供給されるカルシウム系吸収剤スラリによっ
て排ガス中の硫黄酸化物が吸収除去される。排ガス中の
同伴ミストはデミスタ２１０によって除去され、清浄ガ
ス２１１がダクト２１２を介して煙道へ排出される。一
方、硫黄酸化物を吸収したカルシウム系吸収剤を含む循
環液スラリは吸収塔２０６および吸収塔循環タンク２０
７内で反応して亜硫酸カルシウムになるが、その一部は
吸収塔２０６内において排ガス中の酸素によって酸化さ
れて石膏になる。この吸収剤スラリは吸収塔循環ポンプ
２０８により管路２０９を通りノズル２０９Ａから吸収
塔２０６内へ、またはブリードポンプ２１３により反応
槽２１４へ供給される。なお、吸収塔循環タンク２０７
にはカルシウム系吸収剤としてＣａＣＯ３スラリ２１５
が補給される。反応槽２１４では硫酸２１６を添加する
ことによって含有される未反応ＣａＣ○３が石膏に転換
され、また亜硫酸カルシウムの酸化に好適なｐＨに調整
される。このスラリは酸化塔供給ポンプ２１７により酸
化塔２１８に供給され、ここで亜硫酸カルシウムは空気
２１９によって石膏に酸化される。得られた石膏スラリ
はシソフナ２２０へ導かれ、固液分離された後、遠心分
離機２２１等で脱水され、石膏２２２が回収される。

固液分離および脱水時の濾過水２２３は石灰石スラリの
調製等に再使用される。

このように従来法では硫黄酸化物の吸収過程で完全に石
膏とすることは困難であり、吸収系で生ずる亜硫酸塩を
別途設けた酸化塔において石膏にする方法が一般に採用
されてきた。しかし、近年、酸化塔を省略し、吸収部に
おいて硫黄化合物の硫酸塩への酸化を進めようとする多
くの方法が提案されている。その例として酸化触媒を利
用する方法（特公昭５８−３６６１９号）、吸収塔循環
タンクや別途に設けた反応槽に空気を吹き込む方法（特
開昭５８−９２４５２）同９５５４３号）または２段脱
硫法（特開昭５８−７４１２６号）が知られている。し
かし、触媒を使用する方法では、触媒を高率で回収しな
い限り経済的には成立せず、また空気吹き込み法におい
ては、多量の空気を微細気泡として供給しない限り、従
来の酸化塔にかわるほどの速度で亜硫酸塩を酸化するこ
とはできない。

これらに鑑み、本発明者らは湿式排煙脱硫法の合理化を
目的として次の諸点を特徴とする新プロセスを提案した
（特開昭５９−０２８７６４号）。

（１）従来ベンチュリ型で行なってきた除塵をスプレ方
式として吸収塔下部に組み入れる、（２）塔底部を除塵
用循環タンクとし、除塵に供されたスラリは直接該循環
タンク中に落下させる、（３）除塵後の排ガスは塔中間
部に設置されたコレクタ部を通過した後に塔上部の吸収
部に至り、スプレされたカルシウム系スラリと向流接触
させ、含有される硫黄化合物を除去する、（４）吸収部
のスラリはコレクタによって捕集し、別途設けられた吸
収部循環タンクに戻す、（５）除塵部循環タンク中に空
気を供給して石膏を生成させ、専用酸化塔を省略する、
（６）吸収剤である石灰石スラリは吸収部循環タンクに
供給し、該タンク内スラリの一部を抜き出して除塵部循
環タンクへ供給する。

上記プロセスは除塵部と吸収部用の循環タンクが別々に
設置されているため、スラリｐＨをそれぞれ適正値に維
持することができるが、完全−浴比のために同一スラリ
、したがって同−ｐＨにおいて除塵から酸化までの反応
を行なうものではなく、循環タンク内において仮にＣａ
ＳＯ３が十分な収率で石膏にされたとしても、該タンク
から抜き出され、石膏回収系に回されるスラリ中に未反
応のＣａＣ０１が残留することは避けられなかった。

（発明が解決しようとする問題点）本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をなくし、別
途に除塵および酸化塔を設置することなく・−塔内で排
ガス中の硫黄酸化物を石膏として回収することができる
湿式脱硫方法を提供することにある。

（問題点を解決するための手段）要するに、本発明は、硫黄酸化物を含む排ガスを吸収塔
内に供給し、塔底部の循環タンクから供給、スプレされ
る吸収剤（カルシウム系化合物）スラリと接触させて前
記硫黄酸化物を除去する湿式排煙脱硫方法において、前
記循環タンクから抜き出したスラリに新しい吸収剤を混
合して塔内にスプレするとともに、該タンクに設置され
た攪拌機の翼近傍に空気を供給することにより除塵、吸
収、酸化の反応を同一塔内で行なうことを特徴とする。

本発明においては、同一塔内で硫黄酸化物の吸収および
亜硫酸カルシウムの酸化（石膏の生成）を行なうために
、従来、吸収塔循環タンクに供給されていた新しい吸収
剤スラリを、本発明の方法においては吸収塔循環タンク
を経由することなく、直接吸収塔内にスプレ供給し、ま
た循環タンク内で亜硫酸カルシウムを迅速に酸化して石
膏を生成させるために、タンク内の攪拌機の近傍に空気
吸込管が設けられる。循環タンク内は撹拌機の近傍に空
気が吹き込まれ、微細気泡となってタンク内の亜硫酸カ
ルシウムを効率よく酸化するので、タンク内の循環スラ
リの主体は石膏となり、この循環スラリの一部を石膏回
収系へ抜き出した後に新しい吸収剤スラリか添加される
ことになる。なお、専用酸化塔の設置を前提とする従来
型のスプレ式吸収塔の吸収ゾーンの初段または最終段に
石灰石スラリを供給することが知られているが（特開昭
５８−６１８１８号）、この方法では、循環タンクから
抜き出されるスラリは亜硫酸カルシウム主体のスラリと
なる。

従来法のようにフレッシュな吸収剤スラリを循環タンク
内に供給すると、該吸収剤スラリか循環タンク内スラリ
によって希釈されるために、スラリのｐＨは吸収剤スラ
リの混合前後であまり変化しないが、本発明では吸収剤
スラリは循環タンクから抜き出されたスラリとのみ混合
されるため、混合後のスラリｐＨは明確に上昇すること
になる。

さらに塔内で硫黄酸化物を吸収することによりスラリの
ｐＨが低下するため、塔底部の循環タンクに落下したス
ラリのｐＨを亜硫酸カルシウムの酸化に対する適正値に
保つことができる。

な′お、循環タンクの亜硫酸塩濃度が高いと、そのｐＨ
緩衝作用のために、石灰石を添加しても水溶液ｐＨの上
昇度は小さいが、本発明方法においては亜硫酸塩は空気
酸化されて硫酸塩になっているため、石灰石添加による
ｐＨ上昇度合は前記の場合よりも大きく、脱硫反応が進
行しやすくなる。

また従来の一般的脱硫方法では、吸収剤である石灰石ス
ラリは吸収塔循環タンク中に供給されるが、この場合該
タンクから抜き出されてスプレされるスラリは、固形物
としてＣａＳＯ３・％Ｈ２０が排ガス中の残留０２によ
って酸化されて生ずるＣ　ａ　Ｓ　Ｏ４・２Ｈ２０およ
び循環タンク中で反応し切れずに残っているＣａＣ０：
＋を含有することになる。このうちスプレされたときに
硫黄酸化物と反応するのはＣａＳＯ３・Ｖ２Ｈ２０とＣ
ａＣＯ３である。なお、硫黄酸化物の吸収には溶液中の
５ｏ３２−も関与するが、Ｃａ系吸収剤を用いる場合に
はこの寄与は小さい。基礎実験の結果によれば、Ｃａ　
ＳＯ：ｌ　・！４Ｈ２０とＣａＣＣ）＋が共存するスラ
リにＨ２ＳＯ３を添加した場合、これと最初に反応する
のはＣａＣＯ３である。第２図はこの現象を実証したも
のである。すなわち、ＣａＣＯ３１００ｍｍｏＡ’にＨ
２ＳＯ３５０ｍｍｏ！！を添加すると、まずＣａ　　（
Ｈ３Ｏ３）　２　２５ｍｍｏｊ＋が生じ、Ｃａ　”　：
全５０３２−モル比−１：２を維持したまま液中のＣａ
２４′および全ＳＯ３２−濃度が減少する。これらの結
果は次の反応式（１）、（２））によって説明される。

Ｃａ　ＣＯ３＋　２　Ｈ２Ｓ　０３＝Ｃａ　　（Ｈ３Ｏ：ｌ　）２　＋ＣＯ２＋Ｉ４２０　
　（１）Ｃａ　　（Ｈ３Ｏ３）２　　＋Ｃａ　ＣＯ３”
　２　Ｃａ　Ｓ　Ｏ３・’Ａ　Ｈ２０＋　ＣＯ２（２）
これによってＣａＣＯ３５０ｍｍｏｆ、ＣａＳＯ３・’
ＡＨｚ　Ｏ５０ｍｍｏ　ｆｌの混合スラリになるが、こ
れに再びＨ２ＳＯ３５０ｍｍｏ　！！を添加したとき、
液は再び２５ｍｍｏβのＣａ（Ｈ３Ｏ３）２を含むもの
となり、Ｈ２ＳＯ３はＣａ３０３　・％Ｈ２０＜　（３
）式参照）よりもＣａＣ０３（（１）式）と優先的に反
応することがわかる。

Ｃａ　ＳＯ３・　！／ＧＨ２０＋Ｈ２５０３−Ｃａ　　
（Ｈ３Ｏ３）ｚ　＋％Ｈ２０（３）循環タンク中におい
ては（２）式の反応が主に進行することになるが、上記
の結果においては、（２）式の反応を進行させてＣａＣ
Ｏ３をＣａＳＯ３・＋ＡＨ２０に転換してもＨ２ＳＯ３
、したがってＳＯ２との反応性は何ら向上するものでは
ないことがわかる。すなわち、Ｓ０２の吸収を目的とす
る限りにおいてはＣａ　ＣＯ３を直接吸収塔内に供給し
た方が有利である。

本発明は上記のように吸収効率の点において従来型の循
環タンクの役割は意外に小さいという基本現象の解析結
果に基づいたものであり、吸収剤であるＱ　ａ　ＣＯ３
スラリを吸収塔の循環タンクに供給せずに、吸収系（循
環タンクの抜き出し部から噴霧ノズルに到る吸収剤スラ
リの循環系統）に直接供給するものであるが、これによ
って脱硫反応は従来法よりも速やかに進行することにな
る。

本発明において、カルシウム系スラリの供給方法として
は、純粋な石灰石等のカルシウム化合物のスラリのみを
直接スプレしてもよいが、脱硫反応を円滑に進めるため
には通常１０〜１５程度の液ガス比（ｌ−液／　Ｎ　ｇ
−ガス）が必要とされていることを考えれば、循環タン
クから抜き出されるスラリと混合して流量を増した状態
で塔内に噴霧、供給することが好ましい。

本発明の方法は、石灰石スラリを塔内に直接供給するこ
とに加えて、排ガス中の硫黄酸化物の吸収によって生じ
た亜硫酸カルシウムを循環タンク中において攪拌機に空
気を供給しつつ効率よく石膏に酸化して石膏とすること
を大きな特徴としている。換言すればこの酸化処理と組
み合わせて初めて石灰石スラリを吸収塔内へ直接供給す
ることによる効果が発現するのである。すなわち、本発
明の方法においてはスラリか硫黄酸化物を吸収した後に
循環タンク中に落下すると（２）式の反応が進行する前
に（４）式で示される石膏生成反応が起ごろのである。

このため、反応によって生ずるＣａ　３０３　・！４Ｈ
２０結晶がＣａＣ０：＋表面を覆う、いわゆるブライン
ディング現象が回避される。

Ｃａ　　（Ｈ３Ｏ３）２　　＋０２　　＋　２Ｈ２０＝
Ｃａ　ＳＯ４・２Ｈ２０＋Ｈ２ＳＯ４（４）また、この
反応によって遊′離のＨ２ＳＯ４が生成するので、未反
応のＣａＣＯ３が存在してもこのＨ２ＳＯ４によって容
易に分解されることになる。

なお、従来のようにスラリ中にＣａ５Ｏ３・２Ｈ２０が
存在すると、Ｈ２ＳＯ，が多少生成してもＳ　Ｏ３２−
／　ＨＳ　Ｏ３−系の緩衝系（（５）式）のために系の
ｐＨは低下せず、ＣａＣＯ３の完全分解は期待できない
。

ＳＯ３２−＋Ｈ”　　＝Ｈ３Ｏ３−（５）従来法におけ
る循環タンクのサイズが大きかったのは、未反応ＣａＣ
０：＋の分解を進めてＣａＳＯ３の酸化前に添加するＨ
２ＳＯ，の量を低減させるためであると考えられるが、
本発明においては、循環タンクのサイズは亜硫酸カルシ
ウムの酸化速度から決定すればよく、吸収後のスラリを
速やかに酸化するために、循環タンク内の攪拌機の翼近
傍に空気を供給することにより、酸化塔省略に必要と考
えれらる酸化速度を得ることができ、このようにして−
塔内で硫黄酸化物の吸収と亜硫酸カルシウムの酸化によ
る石膏の生成を達成することができる。

（実施例）次に本発明を第１図に示す実施例によって説明する。図
において、ボイ°う等からの排ガス１０１は吸収塔１０
２へ導かれ、ここで塔上部のノズル１０５Ａからスプレ
されたカルシウム系スラリ１０５と向流接触して冷却、
除塵、さらに脱硫されながら塔内を上昇する。塔底の循
環タンク１０３から循環ポンプ１０４により石膏を含む
スラリか抜き出され、その一部は石膏回収系へ供給され
、残りのスラリに対し、配管１１０で新しい吸収剤（Ｃ
ａＣＯ３スラリ）が添加、混合される。新しい吸収剤（
ＣａＣＯ３）スラリを混合する位置としては、循環タン
ク出口に置かれる循環ポンプ４の出口付近に供給ライン
１１０を設け、ここにフレッシュなＣａＣＯ３を含有す
るよう番４してもよいし、また破線で示す供給ライン１
１０′から特定のスプレ段に対してのみフレッシュなＣ
ａＣＣ１＋スラリを混入させることもできる。なお、Ｃ
ａＣ○３スラリ１０９は、石膏回収工程のシラフナおよ
び遠心分離機の濾過水が供給される石灰石スラリ調整タ
ンクで適当な濃度に調整したものを用いることができる
。排ガスは同伴ミストがデミスタ１０６によって除去さ
れた後、吸収塔から排出される。一方、吸収塔循環タン
ク１０３内に設置された攪拌機１０７の翼近傍に空気１
０８が供給される。該空気は攪拌翼によって微細化され
、これによって循環タンク中の亜硫酸カルシウムは石膏
に酸化される。

前記循環タンク内の完全酸化を達成するためには攪拌翼
の形状、攪拌速度、空気供給量、スラリｐ　Ｈ等を適正
化することが好ましい。このうち攪拌翼の形状について
は、スラリの沈降防止と亜硫酸塩の酸化が同時に達成さ
れるものであればいかなる形状の攪拌翼であってもよい
が、第３Ａ−Ｃ図に示すようにパドル型、傾斜パドル型
、プロペラ型等が挙げられる。同一攪拌速度で比較した
酸化速度は、第３図に示すように、パドル型〉傾斜パド
ル型〉プロペラ型の順となるが、単位動力光たりの酸化
速度で比較すると、プロペラ型〉傾斜パドル型〉パドル
型となり、プロペラ型が最も効率的な攪拌翼であること
がわかった。

攪拌速度と必要空気供給量は、他因子の運転条件によっ
て決まるものであるが、プロペラ型置を使用する限り、
大略スラリの沈降が防止される程度の攪拌速度であれば
よく、また空気供給量については塔内で吸収除去される
亜硫酸塩の酸化に必要な理論空気量の５〜１０倍程度と
すればよい。

一方、スラリｐＨについては、硫黄酸化物の吸収と生成
する亜硫酸塩の酸化をともに満足する条件が好ましく、
硫黄酸化物の吸収および亜硫酸カルシウムの酸化に対す
る適正ｐＨは通常それぞれ５、０〜６．０および４．０
〜５．５であるから、両反応に共通な適正ｐＨは５．０
〜５．５付近とすることが好ましい。循環タンク内のス
ラリｐＨが大きすぎると、亜硫酸カルシウムの溶解度が
低下し、ひいてはその酸化速度が低下して別途酸化処理
を施さないと石膏として回収できなくなる。また、スラ
ＩＪ　ｐ　Ｈが小さすぎると、亜硫酸ガスの吸収速度が
低下するためにスプレするスラリ量を増大させる等の措
置を講する必要を生ずる。

第４図は、翼径１２０龍の攪拌翼を用い、その近傍に空
気を供給した場合の空気供給量と攪拌所要動力および５
ｏ３２″″酸化速度の酸化金示したものである。

次に本発明を具体的実施例により詳しく説明する。

実施例１吸収塔が径０．３ｍ、高さ７．１ｍ、その底部の循環タ
ンクが径１．Ｑｍ、高さ１．２ｍである脱硫装置の循環
タンクに石膏スラリを濃度が５３０ｍｍ。

／／／になるように仕込んだ。これにＳＯ２濃度７４０
ｐｐｍ、０□濃度６％の石炭燃焼排ガスを流量５８ＯＮ
＋ｔｒ／ｈで供給し、吸収塔内にＬ／Ｇが１５になるよ
うに循環タンク内のスラリを循環し、Ａインチのノズル
（４ケ）よりスプレした。

循環タンク内のスラリのｐＨが５．５になるように２０
％石灰石スラリを第１図の供給ライン１１０を用いる方
法で添加し、一方、循環タンクに取り付けた４台の攪拌
機のＨ（プロペラ型φ１２ｃｍ、回転数１０１００Ｏｒ
ｐに空気を流量２Ｎｎ？／ｈで吹き付けたところ、循環
タンク内のスラリの組成は全Ｃａ　　４９３ｍｍｏ１／
ｊ’、亜硫酸塩８．０ｍｍｏ＃／ｊ！、ＣａＣ０：＋　
　３．５ｍｍｏＪ／ｎでほぼ平衡状態になり、酸化率は
９９％となった。

このときの脱硫率は９２％であった。

実施例２実施例１において、循環タンクのｐＨが６．０になるよ
うにＣａＣＯ３スラリの供給量を調節した。

脱硫率は９４％、循環タンク内スラリ組成から求めた酸
化率は９８．５％であった。

参考例１実施例１において循環タンク中への空気供給を停止した
ままで脱硫操作のみを行なったところ、脱硫率は９１．
５％、酸化率（自然酸化率）は５３％であった。

参考例２本発明の実施例１において得られたスラリ　（ｐＨ５，
５）と第５図に示される従来法の吸収塔循環タンクから
得られたスラリ　（ｐ　Ｈ５，８５）　　５００ｍｌを
ビーカーにとり、３０℃で攪拌しながらスラリのｐ　Ｈ
を測定した。ｌ、２．４．６および１０分後のｐはそれ
ぞれ５．７０　（６，００）　、５．８１（６，０６）
　、６．０１　　（６，１５）　、６．１７　（６，１
９）および６．３６　（６，２４）であり、酸化しなが
ら脱硫を行なって得たスラリのほうがその中に含有され
る石灰石の熔解が速いことがわかる。なお、（）内の数
値は従来法吸収塔循環タンクスラリに対するｐ　Ｈであ
る。

（発明の効果）本発明によれば、吸収塔循環タンク中の攪拌機の翼近傍
に空気を供給することにより、塔内を落下し、該循環タ
ンク中に到達したスラリ中のＣａＳＯ３・′ＡＨ２０を
速やかに酸化して石鵞を得るとともに、循環タンクから
抜き出され、スプレされるスラリに新たな吸収剤を混合
した後、吸収塔内に供給することにより、酸化塔が省略
されて設備が著しく簡単になるとともに、吸収剤の利用
率が向上し、回収石膏の純度も高めることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明による湿式脱硫法の一実施例を示すフ
ローシートを示す図、第２図は、石灰石（ＣａＣＣ）＋
）と亜硫酸塩の反応に関する実験結果を示した図、第３
図は、本発明に関する循環タンク攪拌翼の形状と亜硫酸
塩の酸化速度の関係を示す図、第３Ａ図、第３Ｂ図およ
び第３Ｃ図は、それぞれ攪拌翼を示す図、第４図は、本
発明に関する亜硫酸塩の酸化速度を示す図、第５図は、
従来の湿式脱硫法のフローシートを示す図である。１０１・・・排ガス、１０２・・・吸収塔、１０３・・
・循環タンク、１０４・・・循環ポンプ、１０５・・・
吸収剤スラリ、１０６・・・デミスタ、１０７・・・撹
拌機、１０８−・・空気、１０９・＝Ｃａ　ＣＯ３スラ
リ、１１０−Ｃａ　Ｃ○３スラリ供給管、１１０°・−
Ｃａ（Ｊ、０３スラリ供給管。代理人　弁理士　川　北　武　長第１図１０１゛排ガス１０２）吸収塔１０３：ｆｌｉｔタンク１０４；循環〆ンプ１０５：吸収剤スラリ１０６：デミスタ１ｏ７：攪拌鵬１０８：空気１０９：ＣａＣＯ３スラリ１１０：ＣａＣＯ３スラリ供給管１１０’：ＣａＣＯ３スラリ供給管第２図時間（ｍｉｎ）第３図　　　　第３Ａ図空気供給量（ｍ”　Ｎ／ｈ　）第４図空気供給量（Ｎｍ３／ｈ）第５図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）硫黄酸化物を含む排ガスを吸収塔内に供給し、塔
底部の循環タンクから供給、スプレされる吸収剤（カル
シウム系化合物）スラリと接触させて前記硫黄酸化物を
除去する湿式排煙脱硫方法において、前記循環タンクか
ら抜き出したスラリに新しい吸収剤を混合して塔内にス
プレするとともに、該タンクに設置された攪拌機の翼近
傍に空気を供給することにより除塵、吸収、酸化の反応
を同一塔内で行なうことを特徴とする湿式排煙脱硫方法
。
（２）特許請求の範囲第１項において、前記循環タンク
から抜き出したスラリの一部を石膏回収系に供給するこ
とを特徴とする湿式排煙脱硫方法。
（３）特許請求の範囲第１項または第２項において、前
記新しい吸収剤を含むスラリが、被処理ガス導入口より
上部において塔内に供給されることを特徴とする湿式排
煙脱硫方法。
（４）特許請求の範囲第１項、第２項または第３項にお
いて、新しい吸収剤と循環タンクからの抜き出しスラリ
の混合が、循環タンクから抜き出されたスラリをスプレ
部に導く管路内で行なわれることを特徴とする湿式排煙
脱硫方法。