JPS6270553A - 高温強度の優れるオ−ステナイト鋼 - Google Patents
高温強度の優れるオ−ステナイト鋼Info
- Publication number
- JPS6270553A JPS6270553A JP21073085A JP21073085A JPS6270553A JP S6270553 A JPS6270553 A JP S6270553A JP 21073085 A JP21073085 A JP 21073085A JP 21073085 A JP21073085 A JP 21073085A JP S6270553 A JPS6270553 A JP S6270553A
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- Japan
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- steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、高温強度及び組織安定性に侵れ、高温装置
用材料として極めて良好な性能を発揮する低コストのオ
ーステナイト鋼に関するものである。
用材料として極めて良好な性能を発揮する低コストのオ
ーステナイト鋼に関するものである。
〈背景技術〉
従来、高＠槻境下で使用されるボイラや１ヒ学プラント
等の装置材料には、主として１８−８系オーステナイト
ステンレス鋼が使用されてきたが、近年、このような用
途分野では装置類便用条件の苛酷化が著しくなり、それ
にともなって使用材料への要求性能も高度化して、現用
の１８−８系オーステナイトステンレス鋼では高温強度
が不十分であると言われる状況となってきている。
等の装置材料には、主として１８−８系オーステナイト
ステンレス鋼が使用されてきたが、近年、このような用
途分野では装置類便用条件の苛酷化が著しくなり、それ
にともなって使用材料への要求性能も高度化して、現用
の１８−８系オーステナイトステンレス鋼では高温強度
が不十分であると言われる状況となってきている。
一般に、鋼の高温強度を改善する方法としては、インコ
ロイ８０７（９品名）やハステロイＸ（商品名）等のニ
ッケル基超合金にみられると同様。
ロイ８０７（９品名）やハステロイＸ（商品名）等のニ
ッケル基超合金にみられると同様。
固溶強化元素として知られるＭｏ又はＷを多量添加する
ことが有効であるが、このような方法は経済性の点で大
きな不利を伴うものであつｔｏ〈問題点を解決する之め
の手段〉 本発明者等は、従来の高温装置用材料にみられる上記問
題点を踏まえ、ＭｏやＷ等の如き高価な元素による強化
を極力控えて、高温強度及び組織安定性に優れた経済的
なオーステナイト鋼を提供すべく、特に鋼の高温強度改
善にＣｕ添加が有効であるとの確認事項に着目して、Ｃ
ｕを含有する高温用鋼成分系の高温強度及び組織安定性
につき鋭意研究を行つｔ結果、下記（ａｌ〜（ｃｌに示
す如き知見を得九のである。即ち、 ｌａｌ 高温用鋼の高温強度及び組織安定性改善には
Ｓｉ及びＭ砥の低減が有効であること、＋ｂｌ 鋼の
高温強度、特にクリープ破断強度の改善にはＢ 、 Ｚ
ｒ及び淘の添加が有効であり、中でもＺｒは、組織安定
性の観点から脱酸元素としてのＳｉ及びＭ量を制限する
場合に大きな効果を発揮する。
ことが有効であるが、このような方法は経済性の点で大
きな不利を伴うものであつｔｏ〈問題点を解決する之め
の手段〉 本発明者等は、従来の高温装置用材料にみられる上記問
題点を踏まえ、ＭｏやＷ等の如き高価な元素による強化
を極力控えて、高温強度及び組織安定性に優れた経済的
なオーステナイト鋼を提供すべく、特に鋼の高温強度改
善にＣｕ添加が有効であるとの確認事項に着目して、Ｃ
ｕを含有する高温用鋼成分系の高温強度及び組織安定性
につき鋭意研究を行つｔ結果、下記（ａｌ〜（ｃｌに示
す如き知見を得九のである。即ち、 ｌａｌ 高温用鋼の高温強度及び組織安定性改善には
Ｓｉ及びＭ砥の低減が有効であること、＋ｂｌ 鋼の
高温強度、特にクリープ破断強度の改善にはＢ 、 Ｚ
ｒ及び淘の添加が有効であり、中でもＺｒは、組織安定
性の観点から脱酸元素としてのＳｉ及びＭ量を制限する
場合に大きな効果を発揮する。
（ｃｌ 更に、上記成分系に固溶強１ヒ元素ｐ （Ｍ
ｏ 。
ｏ 。
Ｗ）或いは炭化物分散強ｆヒ元素群（Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ）
を単独又は複合で添加すると、鋼の高温強度が更に改善
されること。
を単独又は複合で添加すると、鋼の高温強度が更に改善
されること。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
オーステナイト鋼を Ｃ：０．０３〜０．１５％（以下、成分割合を表わす％
は重量％とする）、 Ｓｉ：０．３％以下、 Ｍｎ ： １０％以下、Ｃｒ
：１４〜２７％、 Ｎｉ：６〜５０％、Ｃｕ：２〜７％
。
オーステナイト鋼を Ｃ：０．０３〜０．１５％（以下、成分割合を表わす％
は重量％とする）、 Ｓｉ：０．３％以下、 Ｍｎ ： １０％以下、Ｃｒ
：１４〜２７％、 Ｎｉ：６〜５０％、Ｃｕ：２〜７％
。
Ａ！？： ０．００３ Ｓｏ、０３０％、Ｍｇ：０．０
０１〜０．０１５％、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｚｒ： ０．０ ０ １ ヘ０．１ ０ ０％を含有
するか、或いは更に ＭＯ： ０．３−６．０％、 Ｗ：０．５〜１０％
、Ｔｉ：０．０１〜１．００％、 Ｎｂ： ０．０１−１．５０％、 ｖ：ｏ、ｏｉ〜１，００％ のうちの１種以上をも含むかし、 １”ｅ及び不可避的不純物：残り から成る成分組成に構成することにエリ憂れた高温強度
と組織安定性を付与せしめｔ点、を特徴とするものであ
る。
０１〜０．０１５％、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｚｒ： ０．０ ０ １ ヘ０．１ ０ ０％を含有
するか、或いは更に ＭＯ： ０．３−６．０％、 Ｗ：０．５〜１０％
、Ｔｉ：０．０１〜１．００％、 Ｎｂ： ０．０１−１．５０％、 ｖ：ｏ、ｏｉ〜１，００％ のうちの１種以上をも含むかし、 １”ｅ及び不可避的不純物：残り から成る成分組成に構成することにエリ憂れた高温強度
と組織安定性を付与せしめｔ点、を特徴とするものであ
る。
次いで、この発明のオーステナイト鋼において、各成分
の含有割合を前記の如くに数値限定し＊ Ｂ！！由を説
明する。
の含有割合を前記の如くに数値限定し＊ Ｂ！！由を説
明する。
■ Ｃ
Ｃは、耐熱鋼として必要な引張強さ及びクリープ破断強
度を確保するのに有効な元素であり、その含有が０．０
３％以上で前記効果が得られるが、特に０．０５％以上
で該効果は著しくなる。しかしながら、０．１５％を越
えて含有させると溶体化状態での未固溶炭ｆヒ物量も増
加して機械的性質に悪影響がでてくることから、Ｃ含有
（辻は０．０３〜０．１５％と定めた。
度を確保するのに有効な元素であり、その含有が０．０
３％以上で前記効果が得られるが、特に０．０５％以上
で該効果は著しくなる。しかしながら、０．１５％を越
えて含有させると溶体化状態での未固溶炭ｆヒ物量も増
加して機械的性質に悪影響がでてくることから、Ｃ含有
（辻は０．０３〜０．１５％と定めた。
■ ５Ｌ
Ｓｉは脱酸剤として有効な元素であり、通常の鋼では０
．４−０．８％程度含有されているが、添加量が多くな
ると溶接性が劣化する上、高温での長時間便用時にσ相
等の脆化相析出を析出して高温強度及び靭性（組織安定
性）が低下する。この傾向は、Ｓｉ含有量が０．３％を
越えると顕著になる友めＳｉ含有量を０．３％以下と定
めたが、できれば０．２％以下に抑えることが望ましい
。
．４−０．８％程度含有されているが、添加量が多くな
ると溶接性が劣化する上、高温での長時間便用時にσ相
等の脆化相析出を析出して高温強度及び靭性（組織安定
性）が低下する。この傾向は、Ｓｉ含有量が０．３％を
越えると顕著になる友めＳｉ含有量を０．３％以下と定
めたが、できれば０．２％以下に抑えることが望ましい
。
！Ｅ）Ｍｎ
励は鋼の脱酸剤として知られており、また加工性改善に
有効な元素であるが、１０％を越えて含有させると耐熱
特性を劣ｆヒするようになることから、動台有量は１０
％以下と定め九〇 ■ Ｃｒ Ｃｒは耐酸１ヒ性等、鋼の耐食性改善の点エリ必要な元
素であり、その十分な効果を発揮させるためには１４％
以上の含有量を確保する必要がある。
有効な元素であるが、１０％を越えて含有させると耐熱
特性を劣ｆヒするようになることから、動台有量は１０
％以下と定め九〇 ■ Ｃｒ Ｃｒは耐酸１ヒ性等、鋼の耐食性改善の点エリ必要な元
素であり、その十分な効果を発揮させるためには１４％
以上の含有量を確保する必要がある。
ところで、耐食性の観点からはＣｒ含有量は多いほど望
ましいが、２７％を越えて含有させると加工性の劣１ヒ
を招く上、組織不安定を来ｔす恐れがあることから、Ｃ
ｒ含有量は１４〜２７％と定め友。
ましいが、２７％を越えて含有させると加工性の劣１ヒ
を招く上、組織不安定を来ｔす恐れがあることから、Ｃ
ｒ含有量は１４〜２７％と定め友。
■ Ｎｉ
Ｎｉは安定なオーステナイト組織を確保する几めて必須
の成分であり、その適正礒はＣｒ ＊ ＭＯｑ Ｗ？Ｔ
ｉ、Ｎｂ及びＶ等の添加量によって定まるが、本発明鋼
の場合にはＮｉ含有量が６％未満であるとオーステナイ
ト組織の安定確保が困難となり、一方、５０％を越えて
含有させることは著しい経済的不利を招くことから、Ｎ
ｉ含有量は６〜５０％と定めた。
の成分であり、その適正礒はＣｒ ＊ ＭＯｑ Ｗ？Ｔ
ｉ、Ｎｂ及びＶ等の添加量によって定まるが、本発明鋼
の場合にはＮｉ含有量が６％未満であるとオーステナイ
ト組織の安定確保が困難となり、一方、５０％を越えて
含有させることは著しい経済的不利を招くことから、Ｎ
ｉ含有量は６〜５０％と定めた。
■ Ｃｕ
（’ｕは鋼の高温強度、特にクリープ破断強度を改善す
る作用を有しているが、その含有量が２％未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方。
る作用を有しているが、その含有量が２％未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方。
７％を越えて含有させると加工性の劣化並びにクリープ
破断延性の劣１ヒを来九すようによることから、Ｃｕ含
有量は２Ｓ７％と定め之。
破断延性の劣１ヒを来九すようによることから、Ｃｕ含
有量は２Ｓ７％と定め之。
Ｍ
／Ｖは、Ｓｉと同様に脱酸剤として必要な元素であり、
０．００３％以上の含有量を確保する必要がある。しか
し、０．０３０％を越えて含有させると、高温・長時間
側でのσ相析出を促進して組織安定性を劣ｆヒさせるこ
とから、Ｍ含有量を０．００３〜０．０３０％と定めた
。
０．００３％以上の含有量を確保する必要がある。しか
し、０．０３０％を越えて含有させると、高温・長時間
側でのσ相析出を促進して組織安定性を劣ｆヒさせるこ
とから、Ｍ含有量を０．００３〜０．０３０％と定めた
。
［有］ Ｍｇ
Ｍｇは鋼の脱酸剤として、そして加工性改善成分として
必要な元−素であるとともに、クリープ破断強度改善に
も有効に作用するが、その含有量が０．００１％未満で
はこれらの特性を十分に発揮せしめることができず、一
方、０．０１５％を越えて含有させると、かえって加工
性を劣ｆヒさせる結果となることから、地は０． ＯＯ
１〜０．０１５％と定めた。
必要な元−素であるとともに、クリープ破断強度改善に
も有効に作用するが、その含有量が０．００１％未満で
はこれらの特性を十分に発揮せしめることができず、一
方、０．０１５％を越えて含有させると、かえって加工
性を劣ｆヒさせる結果となることから、地は０． ＯＯ
１〜０．０１５％と定めた。
■ Ｂ
Ｂは結晶粒界を強（ヒして高温強度を改善するのに有効
な元素であるが、その含有量が０．００１％未満では前
記効果が十分に発揮されず、一方、０．０１０％を越え
て含有させると溶接性の劣化を招くことから、Ｂ含有量
は０．００１〜０．０１０％と定め九〇 Ｚｒ Ｚｒは鋼のクリープ破断強度改善に有効な元素であり、
特に本発明鋼のように組織安定性の観点から脱酸剤とし
てのＳｉ量及びＭ量を低目に制限する場合に大きな効果
を発揮する。そして、所望高温強度を確保する之めには
０．００１％以上の含有量が必要であるが、０．１００
％を越えて含有させると溶接性を劣化させることから、
Ｚｒ含有量は０．００１へ０．１００％と定めた。
な元素であるが、その含有量が０．００１％未満では前
記効果が十分に発揮されず、一方、０．０１０％を越え
て含有させると溶接性の劣化を招くことから、Ｂ含有量
は０．００１〜０．０１０％と定め九〇 Ｚｒ Ｚｒは鋼のクリープ破断強度改善に有効な元素であり、
特に本発明鋼のように組織安定性の観点から脱酸剤とし
てのＳｉ量及びＭ量を低目に制限する場合に大きな効果
を発揮する。そして、所望高温強度を確保する之めには
０．００１％以上の含有量が必要であるが、０．１００
％を越えて含有させると溶接性を劣化させることから、
Ｚｒ含有量は０．００１へ０．１００％と定めた。
■ Ｍｏ 、及びＷ
これらの元素には鋼の高温強度を改善する作用があるの
で、必要により１種又は２種添加されるが、Ｍｏ含有量
が０．３％未満であったりＷ含有はが０、５％未満であ
ると前記作用に所望の効果を得ることができない。一方
、高温強度改善の観点からはこれらの添加機は多いほど
好ましいが、ＭＯ含有囁が６．０％を越えたり、Ｗ含有
（辻が１０％を越えたりすると鋼の加工性及び組織安定
性が劣化することから、 Ｍｏ含有ｌは０．３〜６．０
％と、Ｗ含有量は０．５へ１０％とそれぞれ定め友。
で、必要により１種又は２種添加されるが、Ｍｏ含有量
が０．３％未満であったりＷ含有はが０、５％未満であ
ると前記作用に所望の効果を得ることができない。一方
、高温強度改善の観点からはこれらの添加機は多いほど
好ましいが、ＭＯ含有囁が６．０％を越えたり、Ｗ含有
（辻が１０％を越えたりすると鋼の加工性及び組織安定
性が劣化することから、 Ｍｏ含有ｌは０．３〜６．０
％と、Ｗ含有量は０．５へ１０％とそれぞれ定め友。
の Ｔｉ 、 Ｎｂ 、及びＶ
これらは鋼の高温強度を改善するのに有効な元素である
ので必要により１種以上含有せしめられるが、その十分
な効果を発揮させる定めにはいずれも０．０１％以上含
有させる必要がある、本発明鋼においては、これらの元
素は主として炭化物の微細分散弾１ヒを利用する目的で
添加するものであり、Ｔｉ：１．００％以下、Ｎｂ：１
．５０％以下、セしてＶ：１．００％以下でその最大の
効果が発揮されることから、Ｔｉ含有量は０．０１〜１
．００％と、Ｎｂ含有砒は０．０１〜１．５０％と、■
は０，０１〜１．００％とそれぞれ定めた。
ので必要により１種以上含有せしめられるが、その十分
な効果を発揮させる定めにはいずれも０．０１％以上含
有させる必要がある、本発明鋼においては、これらの元
素は主として炭化物の微細分散弾１ヒを利用する目的で
添加するものであり、Ｔｉ：１．００％以下、Ｎｂ：１
．５０％以下、セしてＶ：１．００％以下でその最大の
効果が発揮されることから、Ｔｉ含有量は０．０１〜１
．００％と、Ｎｂ含有砒は０．０１〜１．５０％と、■
は０，０１〜１．００％とそれぞれ定めた。
次に、この発明を実姉例により比較例と対比しながら具
体的に説明する。
体的に説明する。
く実姉例〉
まず、真空溶解にて第１表に示す如き成分組成２表
の本発明鋼１〜４１．並びに比較材Ａ−Ｐを溶製し、鍛
造及び冷間下延を経た後溶体ｒヒ処理を施した。なお、
第１表において、従来材Ｎは１８−８系ステンレス鋼の
中で最も高温強度の１ｌｌｉｆｓＵＳ３１６Ｈ鋼、従来
材Ｏ及び従来材ＰはＦｅをある程度含有しているＮ１基
合金である。
造及び冷間下延を経た後溶体ｒヒ処理を施した。なお、
第１表において、従来材Ｎは１８−８系ステンレス鋼の
中で最も高温強度の１ｌｌｉｆｓＵＳ３１６Ｈ鋼、従来
材Ｏ及び従来材ＰはＦｅをある程度含有しているＮ１基
合金である。
続いて、これらの供試材について７５０℃でのクリープ
破断試験を行い、１０００ｈクリープ破断強度を求める
とともに、更に、組織安定性を評価するため７５０℃ｘ
ｉｏｏｏｈの長時間加熱材について０℃でのシャルピー
衝撃試験を行った。
破断試験を行い、１０００ｈクリープ破断強度を求める
とともに、更に、組織安定性を評価するため７５０℃ｘ
ｉｏｏｏｈの長時間加熱材について０℃でのシャルピー
衝撃試験を行った。
これらの試験結果を第２表に示す。
第２岩に示される結果からは、まず、本発明鋼１〜４１
はいずれも１８−８系ステンレス鋼の中で最も高温強度
に浚れた５ＵＳ３１６Ｈ鋼エリ高いクリープ破断強度レ
ベルを示すことがわかる。
はいずれも１８−８系ステンレス鋼の中で最も高温強度
に浚れた５ＵＳ３１６Ｈ鋼エリ高いクリープ破断強度レ
ベルを示すことがわかる。
ま友、本発明鋼１２．３１及び３３と比ｆｉ鋼Ｍとの破
断強度を比較すると、Ｃｕ添加による高温強度改善効果
の大きいことが明らかである。
断強度を比較すると、Ｃｕ添加による高温強度改善効果
の大きいことが明らかである。
更に、本発明鋼６へ１３、及び１７〜４１ではインコロ
イ８０７（商品名）と同等以上の高強度を示しており（
この中には、Ｍｏを９％含有するハステロイＸ（商品名
）以上の高強度を示すものもある）、本発明鋼が高温用
材料として際立つ定時性を有していることがわかる。
イ８０７（商品名）と同等以上の高強度を示しており（
この中には、Ｍｏを９％含有するハステロイＸ（商品名
）以上の高強度を示すものもある）、本発明鋼が高温用
材料として際立つ定時性を有していることがわかる。
一方、本発明鋼の衝撃特性も良好であり、ハステロイＸ
（商品名）よりもクリープ破断強度レベルの高い本発明
鋼１２においてさえも、衝撃値がハステロイＸ（商品名
）エリ牙れた値を示している。
（商品名）よりもクリープ破断強度レベルの高い本発明
鋼１２においてさえも、衝撃値がハステロイＸ（商品名
）エリ牙れた値を示している。
即ち、本発明鋼は、高温強度だけでなく１組織安定性に
も鏝れた経済的なオーステナイト鋼であることが明瞭で
ある。
も鏝れた経済的なオーステナイト鋼であることが明瞭で
ある。
ところで、第１図は、クリープ破断強度に及ぼすＺｒ含
有社の影響を前記第１表の鋼についてグラフ化したもの
であるが、この第１図からも、Ｚｒの微攬添加によって
クリープ破断強度が大幅に改善されることが確認できる
。なお、第１図中の記号は、第１表における鋼種記号で
あることは言うまでもない。
有社の影響を前記第１表の鋼についてグラフ化したもの
であるが、この第１図からも、Ｚｒの微攬添加によって
クリープ破断強度が大幅に改善されることが確認できる
。なお、第１図中の記号は、第１表における鋼種記号で
あることは言うまでもない。
また、第２図は、クリープ破断強度及び長時間加熱材の
衝宗値に及ぼすＺｒ 、 Ｓｉ及びＭ含有量を影響を前
記第１表の鋼についてグラフ（ヒしたものであるが、こ
の第２図からは、特に高温強度及び組織安定性の点エリ
脱酸元素としてのＳｉ及びＡＪレベルを制限した場合に
Ｚｒの高温強度改善効果が顕著であることを確認できる
。更に、該第２図から、ｓｉ及びＭ＠の低減が高温強度
及び組織安定性改善に寄与していることも叩解すること
ができる。
衝宗値に及ぼすＺｒ 、 Ｓｉ及びＭ含有量を影響を前
記第１表の鋼についてグラフ（ヒしたものであるが、こ
の第２図からは、特に高温強度及び組織安定性の点エリ
脱酸元素としてのＳｉ及びＡＪレベルを制限した場合に
Ｚｒの高温強度改善効果が顕著であることを確認できる
。更に、該第２図から、ｓｉ及びＭ＠の低減が高温強度
及び組織安定性改善に寄与していることも叩解すること
ができる。
〈認括的な効果〉
以上に説明し定如く、この発明によれば、優れ之クリー
プ破断強度と組織安定性を備えｔオーステナイトｔ（Ｙ
Ｊを実現することができ、かつ該オーステナイト鋼はＮ
ｌ基のインコロイ８０７（商品名）やハステロイＸ（商
品名）に比較して経済的にも有利であることから、ボイ
ラや化学プランｈａ器等の高温成型に適用してその耐久
性を十分に向上し得るなど、産業上有用な効果がもたら
されるのである。
プ破断強度と組織安定性を備えｔオーステナイトｔ（Ｙ
Ｊを実現することができ、かつ該オーステナイト鋼はＮ
ｌ基のインコロイ８０７（商品名）やハステロイＸ（商
品名）に比較して経済的にも有利であることから、ボイ
ラや化学プランｈａ器等の高温成型に適用してその耐久
性を十分に向上し得るなど、産業上有用な効果がもたら
されるのである。
第１図は、鋼のクリープ破断強度に及ぼすＺｒ含有量の
影響を示すグラフ、 第２図は、クリープ破断強度及び長時間加熱材の衝撃値
に及ぼすＺｒ 、 Ｓｉ及びＭ含有量の影響を示すグラ
フである。
影響を示すグラフ、 第２図は、クリープ破断強度及び長時間加熱材の衝撃値
に及ぼすＺｒ 、 Ｓｉ及びＭ含有量の影響を示すグラ
フである。
Claims (4)
- （１）重量割合にて、 Ｃ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ
：１０％以下、Ｃｒ：１４〜２７％、 Ｎｉ：６〜５０％、Ｃｕ：２〜７％、 Ａｌ：０．００３〜０．０３０％、 Ｍｇ：０．００１〜０．０１５％、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｚｒ：０．００１〜０．１００％、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成ることを特徴とする、高温強度と組織安定性に優
れるオーステナイト鋼。 - （２）重量割合にて、 Ｃ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ
：１０％以下、Ｃｒ：１４〜２７％、 Ｎｉ：６〜５０％、Ｃｕ：２〜７％ Ａｌ：０．００３〜０．０３０％、 Ｍｇ：０．００１〜０．０１５％、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｚｒ：０．００１〜０．１００％ を含有するとともに、 Ｍｏ：０．３〜６．０％、 Ｗ：０．５〜１０％ のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成ることを特徴とする、高温強度と組織安定性に優
れるオーステナイト鋼。 - （３）重量割合にて、 Ｃ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ
：１０％以下、Ｃｒ：１４〜２７％、 Ｎｉ：６〜５０％、Ｃｕ：２〜７％、 Ａｌ：０．００３〜０．０３０％、 Ｍｇ：０．００１〜０．０１５％、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｚｒ：０．００１〜０．１００％ を含有するとともに、 Ｔｉ：０．０１〜１．００％、 Ｎｂ：０．０１〜１．５０％、 Ｖ：０．０１〜１．００％ のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成ることを特徴とする、高温強度と組織安定性に優
れるオーステナイト鋼。 - （４）重量割合にて、 Ｃ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ
：１０％以下、Ｃｒ：１４〜２７％、 Ｎｉ：６〜５０％、Ｃｕ：２〜７％、 Ａｌ：０．００３〜０．０３０％、 Ｍｇ：０．００１〜０．０１５％、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｚｒ：０．００１〜０．１００％ を含有するとともに、 Ｍｏ：０．３〜６．０％、 Ｗ：０．５〜１０％ のうちの１種以上、並びに Ｔｉ：０．０１〜１．００％、 Ｎｂ：０．０１〜１．５０％、 Ｖ：０．０１〜１．００％ のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成ることを特徴とする、高温強度と組織安定性に優
れるオーステナイト鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60210730A JPH0774414B2 (ja) | 1985-09-24 | 1985-09-24 | 高温強度の優れるオ−ステナイト鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60210730A JPH0774414B2 (ja) | 1985-09-24 | 1985-09-24 | 高温強度の優れるオ−ステナイト鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6270553A true JPS6270553A (ja) | 1987-04-01 |
| JPH0774414B2 JPH0774414B2 (ja) | 1995-08-09 |
Family
ID=16594156
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60210730A Expired - Lifetime JPH0774414B2 (ja) | 1985-09-24 | 1985-09-24 | 高温強度の優れるオ−ステナイト鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0774414B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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1985
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| CN115772626B (zh) * | 2022-11-17 | 2023-11-28 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种镍基高温合金及其制备方法和应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0774414B2 (ja) | 1995-08-09 |
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