JPS6267120A - 焼付硬化性および耐たて割れ性にすぐれかつ高ｒ値を持つ冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
焼付硬化性および耐たて割れ性にすぐれかつ高ｒ値を持つ冷延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS6267120A JPS6267120A JP20846185A JP20846185A JPS6267120A JP S6267120 A JPS6267120 A JP S6267120A JP 20846185 A JP20846185 A JP 20846185A JP 20846185 A JP20846185 A JP 20846185A JP S6267120 A JPS6267120 A JP S6267120A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- value
- rolling
- cracking resistance
- annealing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業−にの利用分野］
本発明は焼付硬化性および耐たて溺れ性にすぐれ、高Ｒ
値を持つ冷延鋼板の製造方法に関する。
値を持つ冷延鋼板の製造方法に関する。
特に自動車のフレームなどのように高張力と超深絞り加
工性が要求される部分に使用ぎれる冷延鋼板において、
深絞り加圧後の焼付硬化性（Ｂ Ｈ）および耐たて割れ
性にすぐれた超深絞り用冷延鋼板の製造方法に関する。
工性が要求される部分に使用ぎれる冷延鋼板において、
深絞り加圧後の焼付硬化性（Ｂ Ｈ）および耐たて割れ
性にすぐれた超深絞り用冷延鋼板の製造方法に関する。
［発明の背景］
鋼の高張力化は深絞り加工成形等の加工性を劣化させる
。そのため、低強度で加工性の良好な状態で深絞り加工
等の成形を行ない、焼付塗装時等の熱処理過程で、鋼の
時効硬化によって所定の高張力をもたせる方法が検討さ
れている。
。そのため、低強度で加工性の良好な状態で深絞り加工
等の成形を行ない、焼付塗装時等の熱処理過程で、鋼の
時効硬化によって所定の高張力をもたせる方法が検討さ
れている。
そしてかかる方法に適用しうる鋼板及びその製造方法も
開発されている。そのような鋼板の製造方法としては、
（１）組織をフェライト＋マルテンサイト組織とする
もの、 （２）リン添加ＡＩギルド鋼を用いるもの、
（３）極低Ｃ鋼にＴｉ、 Ｎｂ′ｆｊの炭化物形成元素
、窒化物形成元素あるいは炭窒化物形成元素を、鋼中の
固溶Ｃ及びＮが完全に固定するよりは少なめに添加して
、鋼のＢ １１性を高めたもの（特開昭５３−１１４７
１７号、特公昭４９−１３０８１９号、特開昭４９−１
３０８１９号、特開昭５７−１９２２２５号）などがあ
る。
開発されている。そのような鋼板の製造方法としては、
（１）組織をフェライト＋マルテンサイト組織とする
もの、 （２）リン添加ＡＩギルド鋼を用いるもの、
（３）極低Ｃ鋼にＴｉ、 Ｎｂ′ｆｊの炭化物形成元素
、窒化物形成元素あるいは炭窒化物形成元素を、鋼中の
固溶Ｃ及びＮが完全に固定するよりは少なめに添加して
、鋼のＢ １１性を高めたもの（特開昭５３−１１４７
１７号、特公昭４９−１３０８１９号、特開昭４９−１
３０８１９号、特開昭５７−１９２２２５号）などがあ
る。
これらのうち、フェライト＋マルテンサイト組織鋼板は
、材料の深絞り性を示すＲ（めが１前後と低いため、き
びしい深絞り成形部材には適用できない、ここでＲイめ
は、引張試験における幅方向と板厚方向のひずみであり
、引張試験片のもとの板厚と板幅をそれぞれｔＯｌｗＯ
，２０％引張後の板厚と板幅をそれぞれｔ２０．ｗ２０
とすればＲ値は次の式でダ−えられる。
、材料の深絞り性を示すＲ（めが１前後と低いため、き
びしい深絞り成形部材には適用できない、ここでＲイめ
は、引張試験における幅方向と板厚方向のひずみであり
、引張試験片のもとの板厚と板幅をそれぞれｔＯｌｗＯ
，２０％引張後の板厚と板幅をそれぞれｔ２０．ｗ２０
とすればＲ値は次の式でダ−えられる。
また、リン添加ＡＩギルド鋼は、Ｒ値が高く、ＢＨ性が
すぐれた鋼板であるが、焼鈍−【工程でパッチ処理をし
なければならず、製造コストの点て難点がある。
すぐれた鋼板であるが、焼鈍−【工程でパッチ処理をし
なければならず、製造コストの点て難点がある。
また、焼鈍１程を、製造コストの点で有利な連続焼鈍プ
ロセスで行なう場合には、Ｒ値の低ドをもたらすため鋼
板の適応範囲が大きく制約５れるなどの問題点がある。
ロセスで行なう場合には、Ｒ値の低ドをもたらすため鋼
板の適応範囲が大きく制約５れるなどの問題点がある。
一方、Ｔｉ、 Ｎｂ等の炭化物形成元素、窒化物形成元
素、炭窒化物形成元素を、鋼中の固溶Ｃ，Ｎが完全に固
定する駄よりは少なめに超低Ｃ鋼に添加して、鋼のＢＨ
性を高めた鋼は、連続焼鈍法が適用できるため、製造コ
ストの点で長所となっている。しかし、Ｔｉ、 Ｎｂ等
によっては固定されない鋼中のＣ及びＮが、鋼のＲ値を
劣化させるという問題点がある。
素、炭窒化物形成元素を、鋼中の固溶Ｃ，Ｎが完全に固
定する駄よりは少なめに超低Ｃ鋼に添加して、鋼のＢＨ
性を高めた鋼は、連続焼鈍法が適用できるため、製造コ
ストの点で長所となっている。しかし、Ｔｉ、 Ｎｂ等
によっては固定されない鋼中のＣ及びＮが、鋼のＲ値を
劣化させるという問題点がある。
［発明の概要］
型破％で、Ｃ：０．００１５〜０．００５ 、 Ｓｉ≦
０．５ 、 Ｎ≦０．００４０、Ｍｎ：０．０５〜１．
２ 、 Ｐ≦０．１ 、ＡＩ ＋ ０．０１〜０．１よ
りなり、Ｔｉ≦０．０５、Ｎｂ≦０．０２５の範囲でＴ
１および／又はＮｂをＴｉ＋１１ｂ≦０．０５かつ２Ｘ
Ｔｉ＋Ｎｂ≧１０Ｘ Ｃの範囲で含み、残部Ｆｅ及び不
ηｆ避的不純物からなる鋼を、圧延終了端を巻き取りな
がら熱間にて粗圧延し、ついで冷間にて什り圧延をした
後、焼鈍を行なうことにより鋼板を製造する方法におい
て、該鋼の粗圧延終了温度を１０００℃以下、粗圧延終
了から仕１−圧延開始までの時間間隔を２０秒重し、巻
取り温度を５５０℃以１−とじて粗圧延を行ない、什ｌ
−圧延後の焼鈍を、焼鈍温度７５０℃以りにｌθ秒重重
：保持した後、平均冷却速度ｌＯ℃７秒以−重重で７５
０℃から２００℃まで冷却して行なうことを特徴とする
。
０．５ 、 Ｎ≦０．００４０、Ｍｎ：０．０５〜１．
２ 、 Ｐ≦０．１ 、ＡＩ ＋ ０．０１〜０．１よ
りなり、Ｔｉ≦０．０５、Ｎｂ≦０．０２５の範囲でＴ
１および／又はＮｂをＴｉ＋１１ｂ≦０．０５かつ２Ｘ
Ｔｉ＋Ｎｂ≧１０Ｘ Ｃの範囲で含み、残部Ｆｅ及び不
ηｆ避的不純物からなる鋼を、圧延終了端を巻き取りな
がら熱間にて粗圧延し、ついで冷間にて什り圧延をした
後、焼鈍を行なうことにより鋼板を製造する方法におい
て、該鋼の粗圧延終了温度を１０００℃以下、粗圧延終
了から仕１−圧延開始までの時間間隔を２０秒重し、巻
取り温度を５５０℃以１−とじて粗圧延を行ない、什ｌ
−圧延後の焼鈍を、焼鈍温度７５０℃以りにｌθ秒重重
：保持した後、平均冷却速度ｌＯ℃７秒以−重重で７５
０℃から２００℃まで冷却して行なうことを特徴とする
。
ここで、化学成分の限定理由をのべる。
Ｃを０．００１５〜０．００５％の範囲としたのは、Ｃ
＜０．００１５％では３ｋｇ／ｍｍ２以！二の８ｌ−ｆ
ｉｌが得られず、０．００５ ＞ではＲ値とＢ Ｈ擾の
いずれかが大きく低下するからである。
＜０．００１５％では３ｋｇ／ｍｍ２以！二の８ｌ−ｆ
ｉｌが得られず、０．００５ ＞ではＲ値とＢ Ｈ擾の
いずれかが大きく低下するからである。
Ｓｉ≦０．５％としたのは、次の理由による。Ｓｉは鋼
の強高度化に有効な元素であり、フェライト清冷化作用
による鋼の延性向り効果を有するが、多厘の添加は化成
処理性を劣化させることがあるのでＳｉ≦０．５％とし
た。
の強高度化に有効な元素であり、フェライト清冷化作用
による鋼の延性向り効果を有するが、多厘の添加は化成
処理性を劣化させることがあるのでＳｉ≦０．５％とし
た。
Ｍｎを０．０５〜１．２％の範囲としたのは、次の理由
による。鋼の赤熱脆化防１１−の点から１を０．０５％
以−Ｌ必要であるが、１．２％をこえて添加するとＲ値
の低下が観察されるためである。
による。鋼の赤熱脆化防１１−の点から１を０．０５％
以−Ｌ必要であるが、１．２％をこえて添加するとＲ値
の低下が観察されるためである。
Ｐ≦０．１％としたのは、ＰはＳｉと同様、鋼の強化元
素として有効であるが、０．１％をこえると鋼の脆化が
大きくなるからである。
素として有効であるが、０．１％をこえると鋼の脆化が
大きくなるからである。
＾１ヲ０．０１〜０．１％の範囲としたのは、次の理由
による。脱酸を十分行なわせるために下限を０．０１％
とした。１−限値を０．１％としたのはＡ１を０．１％
以−Ｌ入れても脱酸効果の向りが認められないことから
である。
による。脱酸を十分行なわせるために下限を０．０１％
とした。１−限値を０．１％としたのはＡ１を０．１％
以−Ｌ入れても脱酸効果の向りが認められないことから
である。
Ｎ≦０．００４０％としたのは、ＮはＴ１と反応してＴ
ｉとなるが、Ｎｌが大きいとＮと反応するＴｉの酸が多
くなり、ＴｉによるＣの固定が不十分になり、鋼のＲ値
の劣化をまねくためである。
ｉとなるが、Ｎｌが大きいとＮと反応するＴｉの酸が多
くなり、ＴｉによるＣの固定が不十分になり、鋼のＲ値
の劣化をまねくためである。
ＴｉとＮｂは単独あるいは複合的に添加される。
Ｔｉ、Ｗｂは鋼中のＣを固定するために添加する。Ｔｉ
≦０．０５％、としたのは、図面に示すＴｉの重置％と
Ｂ）Ｉ量及びＲ値との関係から決定した。すなわち。
≦０．０５％、としたのは、図面に示すＴｉの重置％と
Ｂ）Ｉ量及びＲ値との関係から決定した。すなわち。
０．０５％をこえると１図面に示すように１、Ｒ値は悪
くならないが、Ｂ Ｈμが低ドするからである。
くならないが、Ｂ Ｈμが低ドするからである。
Ｎｂ≦０．０２５％、Ｔｉ＋Ｎｂ≦０．０５％で、かつ
、２×ｒｉ＋１１ｂ≧ＩＯＸ Ｃとしたのは、この範囲
が鋼中のＣＶを化学ｉ論的に１・分固定しうる値だから
である。
、２×ｒｉ＋１１ｂ≧ＩＯＸ Ｃとしたのは、この範囲
が鋼中のＣＶを化学ｉ論的に１・分固定しうる値だから
である。
なお、鋼中のＮを固定するのに必要なＴｉ添加研を低減
させる観点から微植のＲＥＭ、Ｇｅ、ＣａなどＮとの親
和力が強い元素を少植添加しても高Ｒ（１および高ＢＨ
性は保持ネれる。
させる観点から微植のＲＥＭ、Ｇｅ、ＣａなどＮとの親
和力が強い元素を少植添加しても高Ｒ（１および高ＢＨ
性は保持ネれる。
つぎに製造条件についての限定理由をのへる。
粗圧延終ｒ温度を１０００℃以ドとし、かつ、粗圧延か
ら仕１−圧延開始までの時間間隔を２０秒重重−とした
のは、炭化物のひずみ誘起析出を促進させるためである
。
ら仕１−圧延開始までの時間間隔を２０秒重重−とした
のは、炭化物のひずみ誘起析出を促進させるためである
。
また、巻取り温度を５５０℃以Ｉ−としたのはコイル状
態での冷却中の折山反応をより高めるためである。
態での冷却中の折山反応をより高めるためである。
冷間圧延後の焼鈍を焼鈍温度７５０℃以ｌ−とし、ｌＯ
秒重重−保持することとしたのは、鋼板に高Ｒ値と高Ｂ
Ｈ敬を得るためである。
秒重重−保持することとしたのは、鋼板に高Ｒ値と高Ｂ
Ｈ敬を得るためである。
焼鈍後の冷却を７５０℃から２００℃まで１０℃／秒以
１−の速度で冷却することとしたのは、鋼板に高ＢＨ橡
をゲえるためである。
１−の速度で冷却することとしたのは、鋼板に高ＢＨ橡
をゲえるためである。
なお、冷却方法は、上記冷却条件を満たす限り、ガスジ
ェット冷却、水焼入れ冷却、ロール冷却等のいずれの方
法でも良い、また、冷却後の鋼板を２５０℃以下の温度
に再加熱して常温時効の績およびＢＨ醗をコントロール
することも可能である［発明の実施例］ 以下に本発明の実施例を比較例とともに示す。
ェット冷却、水焼入れ冷却、ロール冷却等のいずれの方
法でも良い、また、冷却後の鋼板を２５０℃以下の温度
に再加熱して常温時効の績およびＢＨ醗をコントロール
することも可能である［発明の実施例］ 以下に本発明の実施例を比較例とともに示す。
実施例と比較例に係る鋼の化学成分、各１程の条件を第
１表に示す。
１表に示す。
試験片は、各種極低Ｃ−Ｔｉ系鋼及びＣ−Ｔｉ−Ｎｂ系
鋼を実験室溶解し、皮削りしだ鋼塊を、鍛造後、第１表
に示す数々の条件で熱間圧延、冷間圧延を行ない、０．
８ｍｍ厚の鋼板とした。これらの鋼板を第１表に示す各
種条件で焼鈍し、機械的性質を調査した。機械的性質も
第１表に示す。
鋼を実験室溶解し、皮削りしだ鋼塊を、鍛造後、第１表
に示す数々の条件で熱間圧延、冷間圧延を行ない、０．
８ｍｍ厚の鋼板とした。これらの鋼板を第１表に示す各
種条件で焼鈍し、機械的性質を調査した。機械的性質も
第１表に示す。
第１表において、Ｎｏｌ〜Ｎｏ４は化学成分は同一であ
るが、圧延冷却等のプロセスが異なる条件の鋼で、この
うち、実施例はＮｏｌ、比較例はＮ ｏ ２〜Ｎ ｏ
４−ｃ’ある。Ｎｏ５．Ｎｏ６は化学成分は同一である
が、Ｎｏ１−Ｎｏの鋼に対してＴｉの縫を約２倍添加し
たものである。Ｎｏ５とＮ。
るが、圧延冷却等のプロセスが異なる条件の鋼で、この
うち、実施例はＮｏｌ、比較例はＮ ｏ ２〜Ｎ ｏ
４−ｃ’ある。Ｎｏ５．Ｎｏ６は化学成分は同一である
が、Ｎｏ１−Ｎｏの鋼に対してＴｉの縫を約２倍添加し
たものである。Ｎｏ５とＮ。
６の違いは各プロセスの条件が異なっているもので、こ
のうち実施例はＮｏ５、比較例はＮｏ６である。Ｎｏ７
の鋼はＮｏ５．Ｎｏ６の鋼に対し約２倍のＴｉを添加し
、Ｔｉ＋ Ｎｂ＞ ０．０５とした比較例である。Ｎ０
８の鋼はＣ＠をふやし、２ＸＴｉ＋Ｎｂ＜ｌＯとした比
較例である。Ｎｏ９．Ｎｏｌ０は実施例を示す、Ｎｏ１
ｌはＴｉとＮｂの両方を添加した実施例を示す、Ｎｏ１
２はＮｂだけを添加した実施例を示す、Ｎｏ１３はＮｏ
１２と化学成分は同一であるが、各プロセスにおいて巻
取温度を５５０℃以ドとした比較例を示す。
のうち実施例はＮｏ５、比較例はＮｏ６である。Ｎｏ７
の鋼はＮｏ５．Ｎｏ６の鋼に対し約２倍のＴｉを添加し
、Ｔｉ＋ Ｎｂ＞ ０．０５とした比較例である。Ｎ０
８の鋼はＣ＠をふやし、２ＸＴｉ＋Ｎｂ＜ｌＯとした比
較例である。Ｎｏ９．Ｎｏｌ０は実施例を示す、Ｎｏ１
ｌはＴｉとＮｂの両方を添加した実施例を示す、Ｎｏ１
２はＮｂだけを添加した実施例を示す、Ｎｏ１３はＮｏ
１２と化学成分は同一であるが、各プロセスにおいて巻
取温度を５５０℃以ドとした比較例を示す。
鋼の焼付硬化性（ＢＨａｉ）、耐たて割れ性、Ｒ値の評
価は、各種試験片についてＢ Ｈ性とＲ値を直接測定し
て求めた。また、焼付硬化性と耐たて割れ性とは鋼中の
固溶Ｃ量と密接な関係があり、固溶Ｃμが多く、焼付硬
化性のすぐれた材料は必然的に耐たて割れ性にすぐれて
いることになるので、耐たて割れ性の評価は焼付硬化！
（８１−１１）で代表させることにした。
価は、各種試験片についてＢ Ｈ性とＲ値を直接測定し
て求めた。また、焼付硬化性と耐たて割れ性とは鋼中の
固溶Ｃ量と密接な関係があり、固溶Ｃμが多く、焼付硬
化性のすぐれた材料は必然的に耐たて割れ性にすぐれて
いることになるので、耐たて割れ性の評価は焼付硬化！
（８１−１１）で代表させることにした。
第１表からＲ値が１．９以ｌ；、ＢＨ値が２．０以りの
鋼は、実施例であるＮｏｔ 、Ｎｏ５．Ｎｏ９〜Ｎｏ１
２だけである。
鋼は、実施例であるＮｏｔ 、Ｎｏ５．Ｎｏ９〜Ｎｏ１
２だけである。
このことから、実施例である鋼は比較例に対し、いずれ
もＲ値とＢＨ値が高いことから１焼付硬化性および耐た
て割れ性にすぐれ、高Ｒ値を持つ冷延鋼板であることが
わかる。
もＲ値とＢＨ値が高いことから１焼付硬化性および耐た
て割れ性にすぐれ、高Ｒ値を持つ冷延鋼板であることが
わかる。
［発明の効果］
以上説明したとおり、熱間圧延の段階では炭窒化物折山
による固溶Ｃの十分な固定を図り、再結晶焼鈍後、ある
程度のＣＶを鋼中に再固溶させることにより、Ｒ値が高
くて、しかも、すぐれたＢＨ性及び耐たて割れ性を有す
る鋼板を製造コストを低く製造することがＩＪｆ能とな
る。
による固溶Ｃの十分な固定を図り、再結晶焼鈍後、ある
程度のＣＶを鋼中に再固溶させることにより、Ｒ値が高
くて、しかも、すぐれたＢＨ性及び耐たて割れ性を有す
る鋼板を製造コストを低く製造することがＩＪｆ能とな
る。
図面は、Ｒ（１１及びＢ Ｈ植に及ぼすＴｌ量の影響を
示すグラフである。 手続補正歯 ｌ 事件の表示 昭和６０年特許願２０８４６１ 、発明の名称 焼付硬化性および耐たて割れ性にすぐれかつ高Ｒ（１を
持つ冷延鋼板の製造方法 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 ４ 代理人 住所 東京都渋谷区代々木１−５４−１１パル→−ス
代々木４０Ｂ 明細書の発明の詳細な説ＦＩＩの欄及び図面。 ６ 補ＩＦの内容 （１） 明細ａ第１頁第１１行から第１２行の［圧５
ＬＨ（端を巻き取りながら熱間にて粗圧延し］を「熱間
圧延し」と補１Ｆする。 （２） 明細書第１頁第１２イｒの［冷間にてｒＬ
Ｌ圧延を」を「冷間圧延を」と補１にする。 （３） 明細書第１頁第１６行の「粗圧延を」を「熱
間圧延を」と補正する。 （４） 明細書第１頁第１７行の「仕」−圧延後の」
を「冷間圧延後の」と補正する。 （５） ｌＩｍ書第２頁第６行の「フレーム」を「外
板」と補ＩＦする。 （８） 明細書第４頁第２０行から第５頁第１行の［
圧延終了端を巻き取りながら熱間にて粗圧延し］をＥ熱
間圧延し」と補正する。 （７） 明細書第５頁第１行の［冷間にてイにｌ−圧
延を」を「冷間圧延を」と補正する。 （８） 明細書第５頁第５行の「粗圧延な」を「熱間
圧延を」と補正する。 （８） 明細書第５頁第６行の「仕１−圧延後の」を
「冷間圧延後の」と補正する。 （１０）明細書第５頁第１３行のＴＯ，００５＞Ｊをｒ
Ｃ＞０．００５％」と補正する。 （１１） 明細書第５頁第１６行の「強高度化」をｒ
高強度化」と補正する。 （１２）明細書第６頁第１２行のｒＴｉと反応してＴｉ
ＪをｒＴｉと反応してＴｉＮＪと補正する。 （１３）明細書第８頁第１６行のｒＣ−Ｔｉ−Ｎｂ」を
「極低Ｃ−Ｔｉ−ＮｂＪと補正する。 （Ｉ４）明細書第９頁第６行ノ１ｌＪｏｌ＝Ｎｏ（Ｆ）
鋼」をｒＮ。 １−Ｎｏ４の鋼」と補正する。 （１５）明細書第１２頁の表の下に「・ＢＨ性試験：２
％引張予歪→１７０℃Ｘ２０ｍ１ｎＪを追加する。 （１６） 図面を別添の図面のように補正する。
示すグラフである。 手続補正歯 ｌ 事件の表示 昭和６０年特許願２０８４６１ 、発明の名称 焼付硬化性および耐たて割れ性にすぐれかつ高Ｒ（１を
持つ冷延鋼板の製造方法 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 ４ 代理人 住所 東京都渋谷区代々木１−５４−１１パル→−ス
代々木４０Ｂ 明細書の発明の詳細な説ＦＩＩの欄及び図面。 ６ 補ＩＦの内容 （１） 明細ａ第１頁第１１行から第１２行の［圧５
ＬＨ（端を巻き取りながら熱間にて粗圧延し］を「熱間
圧延し」と補１Ｆする。 （２） 明細書第１頁第１２イｒの［冷間にてｒＬ
Ｌ圧延を」を「冷間圧延を」と補１にする。 （３） 明細書第１頁第１６行の「粗圧延を」を「熱
間圧延を」と補正する。 （４） 明細書第１頁第１７行の「仕」−圧延後の」
を「冷間圧延後の」と補正する。 （５） ｌＩｍ書第２頁第６行の「フレーム」を「外
板」と補ＩＦする。 （８） 明細書第４頁第２０行から第５頁第１行の［
圧延終了端を巻き取りながら熱間にて粗圧延し］をＥ熱
間圧延し」と補正する。 （７） 明細書第５頁第１行の［冷間にてイにｌ−圧
延を」を「冷間圧延を」と補正する。 （８） 明細書第５頁第５行の「粗圧延な」を「熱間
圧延を」と補正する。 （８） 明細書第５頁第６行の「仕１−圧延後の」を
「冷間圧延後の」と補正する。 （１０）明細書第５頁第１３行のＴＯ，００５＞Ｊをｒ
Ｃ＞０．００５％」と補正する。 （１１） 明細書第５頁第１６行の「強高度化」をｒ
高強度化」と補正する。 （１２）明細書第６頁第１２行のｒＴｉと反応してＴｉ
ＪをｒＴｉと反応してＴｉＮＪと補正する。 （１３）明細書第８頁第１６行のｒＣ−Ｔｉ−Ｎｂ」を
「極低Ｃ−Ｔｉ−ＮｂＪと補正する。 （Ｉ４）明細書第９頁第６行ノ１ｌＪｏｌ＝Ｎｏ（Ｆ）
鋼」をｒＮ。 １−Ｎｏ４の鋼」と補正する。 （１５）明細書第１２頁の表の下に「・ＢＨ性試験：２
％引張予歪→１７０℃Ｘ２０ｍ１ｎＪを追加する。 （１６） 図面を別添の図面のように補正する。
Claims (1)
- １ 重量％で、Ｃ：０．００１５〜０．００５、Ｓｉ≦
０．５、Ｎ≦０．００４０、Ｍｎ：０．０５〜１．２、
Ｐ≦０．１、Ａｌ：０．０１〜０．１よりなり、Ｔｉ≦
０．０５、Ｎｂ≦０．０２５、Ｔｉ＋Ｎｂ≦０．０５か
つ２×Ｔｉ＋Ｎｂ≧１０×Ｃの範囲で、Ｔｉ及び／又は
Ｎｂを含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼を
、圧延終了端を巻き取りながら熱間にて粗圧延し、つい
で冷間にて仕上圧延をした後、焼鈍を行なうことにより
鋼板を製造する方法において、該鋼の粗圧延終了温度を
１０００℃以下、粗圧延終了から仕上圧延開始までの時
間間隔を２０秒以上、巻取り温度を５５０℃以上として
粗圧延を行ない、仕上圧延後の焼鈍を、焼鈍温度７５０
℃以上に１０秒以上保持した後、平均冷却速度１０℃／
秒以上で７５０℃から２００℃まで冷却して行なうこと
を特徴とする焼付硬化性および耐たて割れ性にすぐれか
つ高Ｒ値を持つ冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20846185A JPS6267120A (ja) | 1985-09-19 | 1985-09-19 | 焼付硬化性および耐たて割れ性にすぐれかつ高ｒ値を持つ冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20846185A JPS6267120A (ja) | 1985-09-19 | 1985-09-19 | 焼付硬化性および耐たて割れ性にすぐれかつ高ｒ値を持つ冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6267120A true JPS6267120A (ja) | 1987-03-26 |
| JPH0548284B2 JPH0548284B2 (ja) | 1993-07-21 |
Family
ID=16556568
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20846185A Granted JPS6267120A (ja) | 1985-09-19 | 1985-09-19 | 焼付硬化性および耐たて割れ性にすぐれかつ高ｒ値を持つ冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6267120A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03257124A (ja) * | 1990-03-06 | 1991-11-15 | Nippon Steel Corp | 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH07300623A (ja) * | 1994-05-02 | 1995-11-14 | Kawasaki Steel Corp | 焼付硬化性および耐時効性に優れる加工用薄鋼板の製造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5770258A (en) * | 1980-10-18 | 1982-04-30 | Kawasaki Steel Corp | Cold rolled steel sheet to be drawn excellent in seizing harden ability and manufacture thereor |
| JPS5931827A (ja) * | 1982-08-13 | 1984-02-21 | Nippon Steel Corp | 超深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方法 |
| JPS5938337A (ja) * | 1982-08-28 | 1984-03-02 | Nippon Steel Corp | 超深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方法 |
| JPS5974233A (ja) * | 1982-10-21 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | プレス成形用冷延鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-09-19 JP JP20846185A patent/JPS6267120A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5770258A (en) * | 1980-10-18 | 1982-04-30 | Kawasaki Steel Corp | Cold rolled steel sheet to be drawn excellent in seizing harden ability and manufacture thereor |
| JPS5931827A (ja) * | 1982-08-13 | 1984-02-21 | Nippon Steel Corp | 超深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方法 |
| JPS5938337A (ja) * | 1982-08-28 | 1984-03-02 | Nippon Steel Corp | 超深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方法 |
| JPS5974233A (ja) * | 1982-10-21 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | プレス成形用冷延鋼板の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03257124A (ja) * | 1990-03-06 | 1991-11-15 | Nippon Steel Corp | 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH07300623A (ja) * | 1994-05-02 | 1995-11-14 | Kawasaki Steel Corp | 焼付硬化性および耐時効性に優れる加工用薄鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0548284B2 (ja) | 1993-07-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3292671B2 (ja) | 深絞り性と耐時効性の良好な冷延鋼板用の熱延鋼帯 | |
| JPS62182225A (ja) | 延性の良い高強度鋼板の製造方法 | |
| JP4239257B2 (ja) | 耐リジング性に優れたＴｉ含有フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPS5825436A (ja) | 遅時効性、異方性小なる深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0123530B2 (ja) | ||
| JPH11279693A (ja) | 焼付硬化性に優れた良加工性高強度熱延鋼板とその製造方法 | |
| JP3864663B2 (ja) | 高強度薄鋼板の製造方法 | |
| JPS6267120A (ja) | 焼付硬化性および耐たて割れ性にすぐれかつ高ｒ値を持つ冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3169293B2 (ja) | 耐衝撃性に優れた自動車用薄鋼板およびその製造方法 | |
| JPH05320772A (ja) | フェライトステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP2751760B2 (ja) | 耐水素遅れ割れ特性に優れた超高強度薄鋼板及びその 製造方法 | |
| JPS62182224A (ja) | 延性の良好な高強度鋼板の製造方法 | |
| JPS60184664A (ja) | 安定な残留オ−ステナイトを含む高延性高張力鋼 | |
| JP3616472B2 (ja) | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH04280943A (ja) | 深絞り性、化成処理性、耐２次加工脆性及びスポット溶接性の良好な高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JP2658706B2 (ja) | 耐時効性の優れた高強度高延性冷延鋼板の製造方法 | |
| RU2799195C1 (ru) | Способ производства горячекатаного травленого проката | |
| JP3068677B2 (ja) | 深絞り性、耐時効性の良好なほうろう用鋼板およびその製造方法 | |
| JPS63179046A (ja) | 加工性および耐置き割れ性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP3309859B2 (ja) | 焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3831057B2 (ja) | 加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH07197184A (ja) | 耐遅れ破壊特性の優れた９８０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する熱延鋼板及びその製造方法 | |
| JPH05179357A (ja) | フェライトステンレス冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH04120243A (ja) | 高張力冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JPH04333526A (ja) | 高延性熱延高張力鋼板およびその製造方法 |