JPH04280943A - 深絞り性、化成処理性、耐２次加工脆性及びスポット溶接性の良好な高強度冷延鋼板及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、主として自動車用な
どの比較的きびしい加工が施される用途に用いて好適な
、引張強さが　４０Ｋｇｆ／ｍｍ２を超える高強度冷延
鋼板及びその製造方法を提案しようとするものである。 自動車用鋼板の高張力化は、各部品強度の向上による安
全性、信頼性の向上、及び、必要板厚の低減によに車体
重量の軽減とそれに伴う燃費の低減とを目的とするもの
であって、地球環境の保全の機運の高まる昨今において
、大いに推進すべき問題として注目されている。

【０００２】

【従来の技術】従来、成形性に優れる冷延鋼板の製造方
法としては、例えば、特開昭５６−１３９６５４号公報
などをはじめとして、Ｃを低減した極低Ｃ鋼をベースと
して、加工性・時効性の改善のために炭窒化物形成成分
である　Ｔｉ　，　Ｎｂなどを添加し、さらに、加工性
を害さないＰなどの成分を添加して高強度化をはかる方
法が提案開示されているが、その強度の限界は、引張強
さでおおむね　４０Ｋｇｆ／ｍｍ２止りであった。また
、これらをさらに高強度化すべく、例えば、特開昭５９
−１９３２２１号公報のように、さらにＳｉを多量添加
した鋼の製造方法も提案開示されているが、Ｓｉの多量
添加に伴う特有の問題、主として化成処理性の劣化、め
っき性の劣化など表面処理性の問題が避けがたく、目的
とする自動車用鋼板としての使用に耐え得ないものでっ
た。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】この発明は、上記の問
題を有利に解決しようとするもので、自動車用に用いら
れる高強度鋼板のうちでも、特に引張強さが　４０Ｋｇ
ｆ／ｍｍ２を超えるものであって、当然のことであるが
加工性はもちろんのこと化成処理性、めっき性、耐２次
加工脆性さらにはスポット溶接性などのすべての要求特
性を満足する高強度冷延鋼板及びその製造方法を提案す
ることを目的とする。

【０００４】

【課題を解決するための手段】この発明は極低炭素鋼ベ
ースに引張強さを　４０Ｋｇｆ／ｍｍ２以上にするため
の検討を進め、固溶Ｃの残留量を適性化し、Ｎｉ及びＢ
を添加することにより、化成処理性、耐２次加工脆性及
びスポット溶接性などが改善され、さらに、比較的多量
のＰを添加することで、同様に強化成分として添加する
　Ｓｉ　による表面特性の劣化を最小限に抑制できるこ
とを知見したことによるもので、その要旨は、

【０００５】■　　第１発明として、 Ｃ：０．０００５ｗｔ％以上　０．００５０　ｗｔ％以
下、Ｓｉ：０．３０ｗｔ％以上　１．２０ｗｔ　％以下
、Ｍｎ：０．０５ｗｔ％以上　０．３０　ｗｔ％以下、
Ｎｉ：０．０２ｗｔ％以上　０．２０　ｗｔ％以下、Ｔ
ｉ：下記（１）　式で計算される有効＊Ｔｉとして０．
０１０ｗｔ％以上　０．３０　ｗｔ％以下、Ｂ：０．０
００３ｗｔ％以上　０．００２０　ｗｔ％以下、Ｐ：０
．０４０　ｗｔ％以上　０．１５０ｗｔ％以下、Ａｌ：
０．０６０　ｗｔ％以上　０．１５０ｗｔ％以下、Ｓ：
０．０１０　ｗｔ％以下及び Ｎ：０．００４０ｗｔ％以下 を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる深絞
り性、化成処理性、耐２次加工脆性、及びスポット溶接
性の良好な高強度冷延鋼板。 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　記　　有効＊　Ｔｉ（ｗｔ％）＝　Ｔｉ（ｗ
ｔ％）−４８／３２　Ｓ（ｗｔ％）−４８／１４　Ｎ（
ｗｔ％）　　　−−−−−−−（１）

【０００６】■　
　第２発明として、 Ｃ：０．０００５ｗｔ％以上　０．００５０　ｗｔ％以
下、Ｓｉ：０．３０ｗｔ％以上　１．２０ｗｔ　％以下
、Ｍｎ：０．０５ｗｔ％以上　０．３０　ｗｔ％以下、
Ｎｉ：０．０２ｗｔ％以上　０．２０　ｗｔ％以下、Ｔ
ｉ：下記（１）　式で計算される有効＊Ｔｉとして０．
０１０ｗｔ％以上　０．３０　ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．
００２　ｗｔ％以上　０．００５ｗｔ％以下Ｂ：０．０
００３ｗｔ％以上　０．００２０　ｗｔ％以下、Ｐ：０
．０４０　ｗｔ％以上　０．１５０ｗｔ％以下、Ａｌ：
０．０６０　ｗｔ％以上　０．１５０ｗｔ％以下、Ｓ：
０．０１０　ｗｔ％以下及び Ｎ：０．００４０ｗｔ％以下 を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる深絞
り性、化成処理性、耐２次加工脆性、及びスポット溶接
性の良好な高強度冷延鋼板。 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　記　　有効＊　Ｔｉ（ｗｔ％）＝　Ｔｉ（ｗ
ｔ％）−４８／３２　Ｓ（ｗｔ％）−４８／１４　Ｎ（
ｗｔ％）　　　−−−−−−−（１）であり、さらに、

【０００７】■　　第３発明として上記■の成分組成に
調製した鋼スラブを、又第４発明として上記■の成分組
成に調製した鋼スラブをそれぞれ素材として、１１５０
℃以上１２８０℃以下の温度範囲にて熱間圧延を開始し
、７５０℃以上　９５０℃以下の温度範囲で仕上げ圧延
を終えた後、３秒以上１０秒以下の空冷に続いて３０℃
／秒以上の冷却速度で急冷し、３５０　℃以上　６００
℃以下の所定温度で巻取り、その後、６５％以上の圧下
率で冷間圧延し、この冷間圧延の後、２０℃／秒以上の
加熱速度で　６５０℃まで加熱し、続いて５℃／秒以上
の加熱速度で　７５０℃以上９００℃以下の所定温度に
加熱し４０秒以下の時間均熱する連続焼鈍を行なった後
、２０℃／秒以上の冷却速度で　４５０℃の温度まで急
冷することを特徴とする深絞り性、化成処理性、耐２次
加工脆性及びスポット溶接性の良好な高強度冷延鋼板の
製造方法である。ここに、第１発明、第３発明において
、Ｎｂ含有量は不可避的に含有する場合を含み、その値
は　０．００２ｗｔ％未満とする。

【０００８】

【作用】この発明は、加工性を向上させるべく、Ｃ量を
　０．０００５　ｗｔ％〜０．００５０ｗｔ％とした極
低炭素鋼をベースとして、Ｐ，Ｓｉの添加で強度を増加
させる。そして、化成処理後、スポット溶接性を確保す
るために、微量の　Ｎｉ　及びＢを添加し、さらにＴｉ
添加量を少な目に抑えて固溶Ｃを適量確保し、化成処理
性、耐２次加工脆性の向上を狙ったものである。また、
上記に加えて、Ａｌ　の添加量を多くして、固溶Ｎの固
定の安定化と、細粒化による強化も利用するものである
。

【０００９】以下に鋼の成分組成範囲及び製造条件の限
定理由について述べる。 ■　　鋼の成分組成 Ｃ：０．０００５ｗｔ％〜０．００５０ｗｔ％Ｃは、伸
び、ｒ値の向上の観点からは少ない方が望ましいが、含
有量が０．０００５ｗｔ％未満では、耐２次加工脆性の
劣化、溶接部（熱影響部）の強度劣化をもたらし、また
、工業的にもそれ以下にすることはコスト的に不利とな
る。一方、含有量が０．００５０ｗｔ％を超えると、当
量の　Ｔｉ　，　Ｎｂを添加しても、材質改善効果が期
待できなく、熱延その他中間製造工程においても不具合
を生じる危険性が高くなる。したがって、その含有量は
　０．０００５　ｗｔ％以上　０．００５０　ｗｔ％以
下とする。

【００１０】Ｓｉ：０．３０ｗｔ％〜１．２０ｗｔ％Ｓ
ｉは、強化成分として添加する。基本的には目標とする
引張強さの強度レベルに応じて調節すればよいが、含有
量が　０．３ｗｔ％未満ではＰを添加することによるス
ポット溶接性の劣化を補うことができない。一方、１．
２０ｗｔ％を超えると、熱延母板が顕著に硬化するため
に冷延性が劣化することに加えて化成処理性の劣化も顕
著になり、さらに種々の内部欠陥も増加する傾向にあり
好ましくない。したがって、その含有量は　０．３０　
ｗｔ％以上１．２０ｗｔ％以下とする。

【００１１】Ｍｎ：０．０５ｗｔ％〜　０．３０　ｗｔ
％Ｍｎは、固溶強化機能を有し、耐熱間脆性に有利な成
分であるが、Ｍｎ添加による固溶強化能はそれほど大き
くなく、この発明鋼のように低Ｓ，Ｔｉ含有鋼では熱間
脆性は起こりにくい。また、原因は必ずしも明確ではな
いが特にＣ添加量が高めとなった場合、Ｍｎ含有量が　
０．３０　ｗｔ％を超えると伸び及びｒ値の劣化が顕著
となる。一方、必要以上に低減させる必要もないので通
常の無理なく低減できる０．０５ｗｔ％を下限とする。 したがって、その含有量は　０．０５　ｗｔ％以上　０
．３０　ｗｔ％以下とする。

【００１２】Ｎｉ：０．０２ｗｔ％〜０．２０ｗｔ％Ｎ
ｉは、高価な成分であるため従来特に添加されることは
なかったが、この発明においては特に重要な意味を持つ
。すなわち、Ｎｉの添加により化成処理性が改善される
。その詳細な機構については不明であるが、この発明の
ように高　Ｓｉ　添加鋼においては化成処理性の向上の
ためには、含有量は　０．２０　ｗｔ％以上を必要とす
る。なお、Ｎｉ添加は耐２次加工脆性の改善にも有効で
ある。一方、含有量が０．２０ｗｔ％を超える場合はそ
の効果が飽和する傾向を示し、合せてコストの上昇にも
つながる。したがって、その含有量は０．０２ｗｔ％以
上　０．２０　ｗｔ％以下とする。

【００１３】Ｔｉ：前記（１）　式で計算される有効＊
Ｔｉとして ０．０１０ｗｔ％〜　０．０３０ｗｔ％Ｔｉは、この発
明において重要な成分である。鋼中の一部の固溶Ｃ及び
Ｎを固定し、材質とくにｒ値の向上をもたらす。また、
この発明で従来鋼に比して多量に添加しているＡｌ　と
の相互作用によって、化成処理性、耐２次加工性の改善
がもたらされる。有効＊Ｔｉ量としての含有量が　０．
０１０ｗｔ％未満では化成処理性、耐２次加工性の向上
が安定して達成されない。一方、有効＊Ｔｉ量が　０．
０３０ｗｔ％を超えた場合は、化成処理性の劣化が最も
顕著に現れ、さらにスポット溶接の継手強度も劣化する
ことから好ましくない。したがって、有効＊Ｔｉ量は　
０．０１０ｗｔ％以上０．０３０ｗｔ　％以下とする。 なお、有効＊Ｔｉ量が、ＳとＮとの関係で決定される事
自体は格別の新規性はないが、Ｔｉは同時に添加される
Ａｌ　、Ｐ及び　Ｓｉ　の影響を大きくうけるものであ
り、引張特性のみならず化成処理性、スポット溶接性、
耐２次加工脆性さらには各製造工程条件の容易さなどを
全て考慮した結果有効＊Ｔｉ量を決定したものである。

【００１４】Ｎｂ：第２発明において、０．００２　ｗ
ｔ％〜０．００５　ｗｔ％ Ｎｂは、ＢＨ性（焼付け硬化性）に不利となる反面スポ
ット溶接性の改善に効果がある。したがって、ＢＨ性を
重視する第１発明においては無添加とする。ただし、不
可避的に含まれる。０．００２　ｗｔ％未満は何ら差し
つかえない。一方スポット溶接性の改善を重視する第２
発明においては、その効果を得るために、０．００２　
ｗｔ％以上含有させることを要するが、０．００５ｗｔ
％を超えて含有させると耐２次加工脆性、加工性（特に
ｒ値）の劣化をもたらす。したがって、この場合の含有
量は　０．００２ｗｔ％以上　０．００５ｗｔ％以下と
する。

【００１５】Ｂ：０．０００３ｗｔ％〜０．００２０ｗ
ｔ％Ｂは、この発明において重要な成分の一つである。 Ｂを０．０００３ｗｔ％以上含有させることにより、高
Ｐ及び高Ｓｉ含有鋼であるにもかかわらず良好な化成処
理性、耐２次加工脆性、及びスポット溶接性が得られる
。しかし、その含有量が０．００２０ｗｔ％を超えると
冷延一焼鈍後の引張特性の面内異方性が増大し、プレス
加工用鋼板として望ましくない。したがって、その含有
量は　０．０００３　ｗｔ％以上　０．００２０　ｗｔ
％以下とする。

【００１６】Ｐ：０．０４０　ｗｔ％〜０．１５０　ｗ
ｔ％Ｐの添加はこの発明において極めて重要な意味を持
つ。 Ｐを添加しない通常の極低Ｃ鋼においては、その表面の
清浄性が優れているために逆に化成処理性が劣化する。 Ｐを　０．０４０ｗｔ％以上含有させることにより、表
面が活性化され化成処理性が改善され、さらに、この効
果はＳｉのような化成処理性の劣化をもたらす成分が含
有されている場合にも有効である。一方、０．１５０　
ｗｔ％を超えて含有させた場合は、耐２次加工脆性の劣
化が顕著となり好ましくない。したがって、その含有量
は　０．０４０ｗｔ％以上　０．１５０ｗｔ％以下とす
る。

【００１７】Ａｌ　：０．０６０　ｗｔ％〜０．１５０
　ｗｔ％Ａｌ　もこの発明にとって重要な成分の一つで
ある。詳細な機構は不明であるが、含有量を従来鋼に比
し　０．０６０ｗｔ％以上と多くすることにより、Ｓｉ
添加にともなう化成処理性の劣化、及び、Ｐ添加に伴う
耐２加工脆性を抑制するのに有効に作用する。しかし含
有量が　０．１５０ｗｔ％を超えると、溶製上のコスト
アップのみならず熱延時の圧延性の劣化などを招き好ま
しくない。したがって、Ａｌ　含有量は０．０６０　ｗ
ｔ％以上　０．１５０ｗｔ％以下とする。

【００１８】Ｓ：０．０１０　ｗｔ％以下Ｓは、この発
明では、除去したい成分である。その含有量を低減する
ことにより鋼中の析出物が減少し加工性が向上すること
と、Ｃを固定する　Ｔｉ　の歩止り向上に寄与する。こ
の加工性向上効果は、含有量を　０．０１０ｗｔ％以下
とすることで得られる。しかし、望ましくは、含有量を
　０．００５ｗｔ％以下とすることが好ましく、かくす
ることにより溶接性などに有利となる。

【００１９】Ｎ：０．００４０ｗｔ％以下Ｎは、この発
明においてはＳと同様に除去したい成分であり、これを
低減することにより材質の向上が期待でき、Ｓと同様に
Ｃを固定する　Ｔｉ　の歩止り向上にも寄与する。この
材質向上効果は　０．００４ｗｔ％以下とすることで、
ほぼ満足し得る効果が得られる。

【００２０】■　　製造条件 熱延開始時のスラブ温度：１１５０℃〜１２８０℃連鋳
後のスラブの熱延において、その熱延開始温度は所定の
仕上げ温度が確保できれば低い方が材質面から望ましい
が、熱延時の設備的負荷が大きくなる。したがって、現
状の設備を前提として熱延開始温度は１１５０℃を下限
とする。一方、熱延開始温度が１２８０℃を超えると最
終的に鋼板の表面性状が顕著に劣化する。したがって、
その上限を１２８０℃とする。

【００２１】仕上げ圧延温度：７５０　℃〜　９５０℃
仕上げ圧延温度は、冷延−焼鈍後のｒ値に代表される加
工性を良好にするために最低　７５０℃を必要とする。 これ以下の温度で圧延された場合は熱延鋼板において圧
延組織の残存が顕著となり、最終的に加工性に不都合な
集合組織が形成され好ましない。一方、仕上げ圧延温度
が　９５０℃を超えると熱延ロールの損傷が大きくなり
実際の製造に大きな障害となる。したがって、熱延の仕
上げ圧延温度は７５０　℃以上　９５０℃以下とする。

【００２２】仕上げ圧延後の冷却：３秒〜１０秒の空冷
の後、３０℃／秒以上の冷却速度で所定のコイル巻取温
度まで急冷 仕上げ圧延後、直ちに急冷した場合、熱延後の再結晶が
十分に進行しないため、最終的に材質の不均一性の増大
や劣化をもたらすことになる。この発明鋼のように比較
的再結晶の進行が遅い鋼種においても十分に再結晶を進
行させることが望ましく、このような熱延母板を得るた
めには、仕上げ圧延後の空冷時間は３秒以上を必要とす
る。一方、空冷時間が１０秒を超えるとその間に　Ｔｉ
　の燐化物などが析出し、Ｐを添加したことによる強化
効果及び化成処理性の改善効果などが十分に発揮されな
い。したがって、熱延の仕上げ圧延後、３秒以上１０秒
以下の空冷を行なった後、３０℃／秒以上の冷却速度で
所定の巻取温度まで急冷するものとする。

【００２３】巻取り温度：３５０　℃〜　６００℃巻取
り温度が　３５０℃未満では、板形状の乱れを生じ、次
工程の酸洗−冷延に支障をきたす。一方、６００　℃を
超えると　Ｔｉ　の燐化物を生成し材質の劣化を招くの
みならず、スケール厚みの増大にともなう酸洗性の劣化
も顕著になる。さらに、Ｓｉなどの表面濃化にともなう
種々の問題も顕在化してくる。したがって、熱延の巻取
り温度は　３５０℃以上　６００℃以下とする。

【００２４】冷延圧下率：６５％以上 十分な深絞り性を得るためには、冷延圧下率は６５％以
上を必要とする。なお、望ましくは７５％以上が好まし
い。 連続焼鈍時の加熱速度：室温から６５０℃までを２０℃
／秒以上、６５０　℃から所定の焼鈍温度までを５℃／
秒以上加熱速度は加工性の観点から下限を規定する。室
温から再結晶が部分的に開始される　６５０℃までの温
度領域では２０℃／秒以上の急速加熱が必要である。こ
れ以下の加熱速度では、必ずしも原因は明らかでないが
顕著に加工性（特にｒ値）が劣化する。６５０　℃から
所定の焼鈍温度までの領域では、５℃／秒以上で加熱し
ないと強度が低下し目標とする高強度を得ることができ
ない。したがって、連続焼鈍時の加熱速度は、室温から
　６５０℃までを２０℃／秒以上、６５０　℃から所定
の焼鈍温度までを５℃／秒以上とする。

【００２５】焼鈍温度：７５０　℃〜　９５０℃焼鈍温
度は再結晶が完了する温度として最低限　７５０℃を必
要とする。一方、いたずらに高温での焼鈍を行った場合
には、Ｔ．　Ｓ．　が低下し目標とする高強度が得られ
なくなるばかりでなく、添加成分の表面濃化が顕著にな
るので化成処理後、各種の表面処理性が劣化することか
ら、その上限温度を９５０　℃とする。したがって、焼
鈍温度は　７５０℃以上　９５０℃以下とする。

【００２６】冷却速度：所定の焼鈍温度から　４５０℃
までの冷却速度２０℃／秒以上 所定の焼鈍温度から４５０　℃までは急冷しないと耐２
次加工性が劣化する。したがって、所定の焼鈍温度から
　４５０℃までの冷却速度を２０℃／秒以上とする。

【００２７】

【実施例】実施例１ 表１に示す、この発明の適合鋼７鋼種及び表２に示す比
較鋼１６鋼種、計２３鋼種を用いて、表３に示すこの発
明に適合する製造条件で実機製造し、それぞれの鋼板に
ついて行なった、引張特性、平均ｒ値、ＬＤＲ、化成処
理性、２次加工脆性、スポット溶接性など調査結果をそ
れぞれ表４及び表５に示す。

【００２８】

【表１】

【００２９】

【表２】

【００３０】

【表３】

【００３１】

【表４】

【００３２】

【表５】

【００３３】ここに、上記各調査項目における測定条件
は以下の通りである。引張特性：　ＪＩＳ５号試験片を
用い通常の手法で調査した。平均ｒ値：　１５　％引張
予ひずみを与えた後、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延
方向）、Ｄ方向（圧延方向に４５°方向）　及びＣ方向
（圧延方向に９０°方向））の平均値を 平均ｒ値＝（ｒＬ　＋　２ｒＤ　＋　ｒＣ　）／４とし
て求めた。

【００３４】ＬＤＲ　（　限界絞り比）　：　３３ｍｍ
φのパンチ、防錆油塗布の条件で、割れ、しわの発生し
ない最大絞り比を調査した。

【００３５】化成処理性　：　　市販の処理液を用い、
脱脂→水洗→表面調整→処理液浸漬→水洗→乾燥を行っ
た後、皮膜結晶サイズ、皮膜付着量、Ｐ比を調査して総
合評価した。

【００３６】耐２次加工性：絞り比　２．０で絞りぬい
たコニカルカップをフランジカットしたのち、種々の温
度で５Ｋｇのおもりを　８０ｃｍ　の高さから落として
衝撃荷重を与え、脆性的な割れを生ずる上限温度で評価
した。実用上はこの上限温度が−４５℃以下であれば問
題ないと考えられる。

【００３７】スポット溶接性：下記の条件で溶接し、十
字引張強度で評価した。この強度は実用上　４００ｋｇ
ｆ　以上の強度が必要と考えられる。 電極チップ　　Ｃｕ−Ｃｒ　合金、　　　　ＣＦ先端径
　４．８ｍｍφ通電時間　　　　８サイクル 加圧力　　　　　　１５０ｋｇｆ〜　８００ｋｇｆ　の
最適値溶接電流　　　　　４　ＫＡ　〜　８　ＫＡ　の
最適値表４（適合例）及び表５（比較例）より明らかな
ように、適合例は引張特性、深絞り成形性、化成処理性
、耐２次加工脆性及びスポット溶接性いずれにおいても
優れた特性を示している。

【００３８】実施例２ 前掲表１に示した鋼　Ｎｏ．２　の鋼素材を用いて、表
６に示す種々の製造条件（適合例２条件、比較例１３条
件）　で実機での試作を行い、これらの試作した鋼板に
ついて、引張特性、平均ｒ値、ＬＤＲ　、化成処理性、
及び２次加工脆性を実施例１と同じ測定条件で調査した
結果を表７に示す。

【００３９】

【表６】

【００４０】

【表７】

【００４１】表７から明らかなように、この発明の適合
例は全て良好な特性を示している。しかし、この発明の
製造条件から外れた比較例は一部の特性が良好になる場
合はあっても、他のいずれかの特性が劣化しており、実
際のプレス成形品に適用しようとする場合大きな障害と
なる。

【００４２】実施例３ 表８に示すこの発明の適合鋼６鋼種を用いて、前掲表３
に示すこの発明の製造条件のもとで製造した鋼板の、引
張特性、平均ｒ値、ＢＨ性について調査した結果を表９
に示す。

【００４３】

【表８】

【００４４】

【表９】

【００４５】ここに、引張特性、平均ｒ値は実施例１の
場合と同じ条件で測定したものであり、ＢＨ性は以下の
方法で算出したものである。 ＢＨ性：２％の引張ひずみ時の応力（σ２　）と、２％
の引張予ひずみを与えたのち除荷し、さらに、１７０　
℃、２０分間の時効処理を行なった試片の降伏応力（σ
Ｙ　）とを測定し、以下の式により算出したものである
。 ＢＨ性＝（σＹ　）−（σ２　）

【００４６】表９は、いずれも適合例であるが、Ｎｂの
含有量を調整し　０．００２ｗｔ％以下とすることで３
ｋｇｆ／ｍｍ２　を超えるＢＨ性を有する鋼板が製造で
きることがわかる。 なお、これらについては、他の諸特性も全く劣化してい
ないことを確認している。このように、極微量のＮｂ量
の調整でＢＨ性を制御できるのは、この発明の成分組成
を有する鋼及び製造条件の適用ではじめて実現できるも
のである。

【００４７】

【発明の効果】この発明は、極低Ｃ鋼をベースにして、
引張強さを４０ｋｇｆ／ｍｍ２　以上とすることを目的
とするもので、そのうちの第１発明は、主な成分として
、Ｓｉ　，　Ｎｉ　，　Ｂ，Ｐ及びＡｌ　などを適量含
有させることによる、深絞り性、化成処理性、耐２次加
工性、スポット溶接性及びＢＨ性の良好な高強度冷延鋼
板であり、第２発明は、上記第１発明の成分組成に加え
て　Ｎｂ　を適量含有させることによる、深絞り性、化
成処理性、耐２次加工性が良好で、さらにスポット溶接
性に優れる高強度冷延鋼板であり、第３発明は、第１発
明の成分組成を有する鋼素材を、第４発明は、第２発明
の成分組成を有する鋼素材をそれぞれ用いて、適正化し
た条件で、熱延、冷延、焼鈍を行うことにより、上記の
それぞれの特性を有する高強度冷延鋼板の製造方法であ
って、この発明によって得られる高強度鋼板は、自動車
用などで比較的きびしい加工が施される用途に用いて好
適である。