JPH0123530B2 - - Google Patents
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- JPH0123530B2 JPH0123530B2 JP10686681A JP10686681A JPH0123530B2 JP H0123530 B2 JPH0123530 B2 JP H0123530B2 JP 10686681 A JP10686681 A JP 10686681A JP 10686681 A JP10686681 A JP 10686681A JP H0123530 B2 JPH0123530 B2 JP H0123530B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
本発明は深絞り性と２次加工性の優れた実質的
にフエライトとパーライトの組織からなる高強度
冷延鋼板の連続焼鈍による製造法に関するもので
ある。 車体重量の低減や安全性の向上のため、自動車
用冷延鋼板は高強度鋼板への転換が急速に進めら
れている。最近の自動車への高強度冷延鋼板の採
用は、強度部材のみならず外板、内板のかなり成
形性の厳しい部品へと移行しつつある。従つて、
内・外板等に用いられる鋼板として要求される材
質特性は、低降伏点であること、降伏点伸びがな
いこと、張出し性、深絞り性が優れていること、
２次加工性に優れていること、さらには塗装焼付
硬化性に優れていることが条件となる。ここで、
２次加工性とは、深絞り加工品に２次的な加工を
施す際に脆性的な破壊が生じるか否かという材料
特性を示すもので、２次的加工によつて脆性破壊
が生じない傾向を２次加工性に優れているとよ
ぶ。また、塗装焼付硬化性とは、プレス成形時に
は低降伏点であり、成形加工後の塗装ラインにお
ける200℃前後の熱処理によつて降伏点が上昇す
る材料特性を示すもので、その降伏点の上昇量が
多いほど塗装焼付硬化性に優れているとよぶ。塗
装焼付硬化性をよくするには、焼鈍後に固溶の
Ｃ，Ｎを適量残存させることが有効であるが、Ｃ
とＮの拡散の活性化エネルギーはＣの方が高く、
固溶Ｃを利用する方がより好ましい。 ところで、鋼を強化する方法としては、固溶体
強化が最も安価な方法である。従来の固溶体強化
による高強度冷延鋼板としてＰ添加したものがあ
り、例えば特公昭50−31090号公報において提案
されている。これはＰを0.05〜0.25％含有させて
強度とｎ値の向上を図り、一方Ｐ含有による２次
加工性の劣化を防ぐのにＣを0.02〜0.10％と比較
的多く含有させるとともに、Ｂ，Al，Siを含有
させたもので、高強度で２次加工性のすぐれた冷
延鋼板である。しかし、冷延後、箱焼鈍をした場
合も、連続焼鈍をした場合も引張り強度のみなら
ず降伏点が高く、深絞り性が十分にあるとはいえ
なかつた。 一般に深絞り性、張出し性を要求される高強度
冷延鋼板は箱焼鈍されるが、該箱焼鈍では冷却速
度が非常に遅いので、焼鈍済鋼板中の固溶Ｃが極
めて低く塗装焼付硬化性を具備させることは困難
である。また、焼付きの点から700℃以上の温度
で焼鈍することは難しく、深絞り性が確保しにく
い。さらには生産効率上にも問題がある。 ところで、連続焼鈍法でＰを含有した高強度冷
延鋼板の値（深絞り性）を高めるには炭素含有
量を低減することが有効な方法の１つであるが、
Ｐは鋼を脆化させ、この脆化は特に炭素含有量が
少ないほど顕著であるといわれており、例えば
N.P・Allenによる鉄の機械的性質に及ぼす溶質
元素の影響（Iron and Its Dilute Solid
Solutions，1963年、271〜314頁）に関する報文
がある。 そこで、本発明者らは炭素含有量を0.01％以下
に低減したAlキルド鋼にＰを強化元素として含
有しても、２次加工性の問題がなく、連続焼鈍に
よつて深絞り性に優れ、かつ塗装焼付硬化性も良
好な高強度冷延鋼板を製造する方法につき検討し
たところ、ＢをＮ量と関係をもたせて含有せしめ
Ｎを固定して非時効化する一方、固溶Ｂとして存
在させ、熱間圧延後の冷却速度およびその後の捲
取温度を規定してＢ炭化物の形成を防ぎ固溶Ｂを
確保すると、２次加工性が非常に改善されてよく
なることが明らかとなつた。また、その熱間圧延
以降の工程条件は深絞り性の向上という相乗効果
も有する。 本発明の要旨とするところは以下の通りであ
る。Ｃ：0.01％以下、Mn：0.10〜1.50％、Si：
1.0％以下、Ｐ：0.04〜0.12％、Ｓ：0.015％以下、
酸可溶Al：0.005〜0.070％、Ｎ：0.0060％以下、
Ｂ：11／14Ｎ％＜Ｂ％＜11／14Ｎ＋0.060％、残部が鉄 および不可避的不純物からなる鋼を鋼片とした
後、Ar3点以上の温度で仕上げ圧延し、続いて20
℃／sec以上の冷却速度で冷却し、680℃以下で巻
取り、その後酸洗し、50％以上の圧下率で冷間圧
延した後、700〜Ac3の温度範囲内で10秒〜10分
間均熱し、冷却することを特徴とする連続焼鈍に
よる深絞り性と２次加工性に優れた高強度冷延鋼
板の製造法。 次に本発明の限定理由について述べる。 ＣはＰ添加による２次加工性の劣化を防ぐため
に有効な元素といわれているがその量が増えると
ｒ値を劣化させるために上限を0.01％とする。と
くに本発明のＰ添加Alキルド鋼においては炭素
量をできるだけ低減し、高値を確保するために
は0.008％未満の炭素含有量が好ましい。そして、
炭素量を低減したことによる２次加工脆性の問題
は、Ｂの添加や製造条件との組み合せによつて解
決するものでこの点については後に述べる。 MnはＳによる粒界の脆化を防止するために
0.10％以上を必要とする。Mnは高強度化のため
に有効な元素であるが、多過ぎると値を劣化さ
せるので上限を1.50％とする。なお強度の点から
は0.45〜1.0％の含有が好ましい。 Siは有効な強化元素であり、延性を向上させる
効果もある。しかし、添加量が多過ぎると２次加
工脆化を促進させるとともに塗装後の耐食性を劣
化させるために上限を1.0％とする。 Ｐは安価に強度を確保できる最も有効な固溶体
強化元素であり、強度付与のためには0.04％以上
が必要である。しかし、多過ぎると２次加工脆化
の危険性を増し、溶接性も損なうために上限を
0.12％とする。 Alは酸素による脆化を防ぐため、酸可溶Alと
して最低0.005％は必要であり、0.070％を超える
とアルミナ系介在物が増加して清浄度を劣化させ
る。 Ｎは固溶状態にあると塗装焼付硬化性には有効
であるが、室温での時効劣化が大きくなるため、
Ｂによつて固定する必要がある。しかし、0.0060
％を超えると固溶Ｎが残存しがちとなるので
0.0060％を上限とする。好ましくは0.0040％以下
とすることが望ましい。 Ｂは本発明の重要な構成要件であり、その第１
の作用効果であるＮの固定のためにＮと化学量論
的に当価なＢを添加する必要がある。第２の作用
効果である２次加工性の改善のためにはＢを固溶
状態としてＰよりも優先的に結晶粒界に偏析させ
る必要がある。しかし、あまり多量の添加は深絞
り性を劣化させる。従つてＢの添加量は 11／14Ｎ％＜Ｂ％11／14Ｎ＋0.0060％ に規制する。 Ｓは粒界を脆化させるため上限を0.015％とす
る。Ｓはできるだけ少ない方が好ましく、0.010
％以下にするとよい。なお、Ｓの固定はMn以外
にREM，Ca，Zrのような硫化物形成元素の添加
が有効である。 次に製造工程条件の限定理由を述べる。 本発明鋼は、転炉等により溶製されたのち真空
脱ガス処理によつて成分調整され、連続鋳造法ま
たは造塊―分塊法によつてスラブとされる。該ス
ラブは熱間圧延においてAr3点以上の温度で仕上
げ圧延され、その後20℃／sec以上の冷却速度で
冷却され、680℃以下で巻取られる。仕上げ温度
はAr3点未満では冷延―焼鈍後の深絞り性に好ま
しい集合組織が発達しにくくなる。仕上げ圧延後
の冷却速度と巻取温度は、熱延板のフエライト粒
の粗大化による深絞り性に有害な集合組織の発達
を抑えるため及びＢ炭化物の生成をできるだけ回
避し固溶Ｂを確保するとともに値を向上させる
ために圧延後の冷却速度は20℃／sec以上、巻取
温度は680℃以下を必要とする。冷却速度が20
℃／sec未満、巻取温度が680℃を超えると深絞り
性が劣化し、２次加工性に対するＢの効果が発揮
されない。なお、冷却方法は仕上圧延後ホツトラ
ンテーブルの前半部でできるだけ急冷するのが好
ましい。冷間圧延の圧下率は深絞り性を得るため
に50％以上を必要とする。できるだけ高い値を
得るには75〜85％の圧下率で冷延することが好ま
しい。冷延の方法としてはレバース方式よりもタ
ンデム方式の方が高値の確保には好ましい。 冷延されたコイルは次に連続焼鈍されるが、ま
ず均熱温度は700〜Ac3の範囲内とする。700℃未
満では再結晶が不十分であり、延性が劣る。Ac3
点を超えると深絞り性に好ましい集合組織が無秩
序化され、値が劣化する。次に保定時間は10秒
〜10分とするが、10秒未満の保定では再結晶が十
分でなく、また10分を超えると結晶粒が粗大化し
引張強さを低下させるためである。連続焼鈍後は
通常、過時効処理される。調質圧延は必要により
施されるが、その圧下率は0.5〜1.5％が好まし
い。 本発明によると連続焼鈍後の鋼板の組織はフエ
ライトとパーライトからなり、フエライト素地中
に深絞り性を劣化させるマルテンサイト等の焼入
組織は生成されていない。 本発明による方法で製造した冷延原板あるいは
冷延鋼板は亜鉛メツキ鋼板その他の表面処理鋼板
の素材としても利用できる。 次に本発明の実施例について説明する。 実施例 第１表の化学成分からなる鋼を同表に示すよう
な熱延条件、冷延条件および連続焼鈍条件により
板厚0.8mmの冷延鋼板を製造した。調質圧延は、
いずれも1.2％を施した。得られた鋼板の機械的
性質、値、常温での時効特性、塗装焼付硬化量
および２次加工性を第２表に示す。ここで、常温
での時効特性は、23℃にて６ケ月経過後における
鋼板の降伏点伸びの発生程度で評価した。塗装焼
付硬化量は、引張試験片を予め２％引張つた時の
応力と、除荷後に170℃で20分の塗装焼付処理に
相当する熱処理を行つた後再び引張つた時の降伏
応力との差で示した。２次加工性は、施削された
円板を適当な絞り比で３段絞りを行ないこのカツ
プを10℃の温度に保定した後、直ちにカツプの中
に円錐台形のポンチを押し込み、カツプの側壁に
脆性的割れが生じるか否かで判定した。脆性的割
れが発生しない限界の絞り比が高いほど耐２次加
工性に優れていることになる。 鋼Ａ〜Ｄは本発明による鋼板であり、引張強さ
が36〜47Kg／mm2の範囲で深絞り性を示す値が高
く、常温では降伏点伸びが発生しない。それにも
かかわらず約６Kg／mm2前後の高い塗装焼付硬化量
を有し、かつ２次加工性に優れている。一方、従
来法による炭素含有量の多い鋼板Ｅは値が低
く、極低炭素Alキルド鋼にＰのみを添加した鋼
板Ｆは２次加工脆化が顕著である。鋼ＧはＢ量が
不足し２次加工性はほとんど改善されない。鋼Ｈ
は低い仕上温度、熱延後のおそい冷却速度、高い
巻取温度のために値が非常に低い。 以上のように本発明法によれば、引張強さが35
Kg／mm2以上で高い値と６Kg／mm2程度の高い塗装
焼付硬化性を有し、かつ２次加工性に優れた高強
度冷延鋼板が製造できる。
にフエライトとパーライトの組織からなる高強度
冷延鋼板の連続焼鈍による製造法に関するもので
ある。 車体重量の低減や安全性の向上のため、自動車
用冷延鋼板は高強度鋼板への転換が急速に進めら
れている。最近の自動車への高強度冷延鋼板の採
用は、強度部材のみならず外板、内板のかなり成
形性の厳しい部品へと移行しつつある。従つて、
内・外板等に用いられる鋼板として要求される材
質特性は、低降伏点であること、降伏点伸びがな
いこと、張出し性、深絞り性が優れていること、
２次加工性に優れていること、さらには塗装焼付
硬化性に優れていることが条件となる。ここで、
２次加工性とは、深絞り加工品に２次的な加工を
施す際に脆性的な破壊が生じるか否かという材料
特性を示すもので、２次的加工によつて脆性破壊
が生じない傾向を２次加工性に優れているとよ
ぶ。また、塗装焼付硬化性とは、プレス成形時に
は低降伏点であり、成形加工後の塗装ラインにお
ける200℃前後の熱処理によつて降伏点が上昇す
る材料特性を示すもので、その降伏点の上昇量が
多いほど塗装焼付硬化性に優れているとよぶ。塗
装焼付硬化性をよくするには、焼鈍後に固溶の
Ｃ，Ｎを適量残存させることが有効であるが、Ｃ
とＮの拡散の活性化エネルギーはＣの方が高く、
固溶Ｃを利用する方がより好ましい。 ところで、鋼を強化する方法としては、固溶体
強化が最も安価な方法である。従来の固溶体強化
による高強度冷延鋼板としてＰ添加したものがあ
り、例えば特公昭50−31090号公報において提案
されている。これはＰを0.05〜0.25％含有させて
強度とｎ値の向上を図り、一方Ｐ含有による２次
加工性の劣化を防ぐのにＣを0.02〜0.10％と比較
的多く含有させるとともに、Ｂ，Al，Siを含有
させたもので、高強度で２次加工性のすぐれた冷
延鋼板である。しかし、冷延後、箱焼鈍をした場
合も、連続焼鈍をした場合も引張り強度のみなら
ず降伏点が高く、深絞り性が十分にあるとはいえ
なかつた。 一般に深絞り性、張出し性を要求される高強度
冷延鋼板は箱焼鈍されるが、該箱焼鈍では冷却速
度が非常に遅いので、焼鈍済鋼板中の固溶Ｃが極
めて低く塗装焼付硬化性を具備させることは困難
である。また、焼付きの点から700℃以上の温度
で焼鈍することは難しく、深絞り性が確保しにく
い。さらには生産効率上にも問題がある。 ところで、連続焼鈍法でＰを含有した高強度冷
延鋼板の値（深絞り性）を高めるには炭素含有
量を低減することが有効な方法の１つであるが、
Ｐは鋼を脆化させ、この脆化は特に炭素含有量が
少ないほど顕著であるといわれており、例えば
N.P・Allenによる鉄の機械的性質に及ぼす溶質
元素の影響（Iron and Its Dilute Solid
Solutions，1963年、271〜314頁）に関する報文
がある。 そこで、本発明者らは炭素含有量を0.01％以下
に低減したAlキルド鋼にＰを強化元素として含
有しても、２次加工性の問題がなく、連続焼鈍に
よつて深絞り性に優れ、かつ塗装焼付硬化性も良
好な高強度冷延鋼板を製造する方法につき検討し
たところ、ＢをＮ量と関係をもたせて含有せしめ
Ｎを固定して非時効化する一方、固溶Ｂとして存
在させ、熱間圧延後の冷却速度およびその後の捲
取温度を規定してＢ炭化物の形成を防ぎ固溶Ｂを
確保すると、２次加工性が非常に改善されてよく
なることが明らかとなつた。また、その熱間圧延
以降の工程条件は深絞り性の向上という相乗効果
も有する。 本発明の要旨とするところは以下の通りであ
る。Ｃ：0.01％以下、Mn：0.10〜1.50％、Si：
1.0％以下、Ｐ：0.04〜0.12％、Ｓ：0.015％以下、
酸可溶Al：0.005〜0.070％、Ｎ：0.0060％以下、
Ｂ：11／14Ｎ％＜Ｂ％＜11／14Ｎ＋0.060％、残部が鉄 および不可避的不純物からなる鋼を鋼片とした
後、Ar3点以上の温度で仕上げ圧延し、続いて20
℃／sec以上の冷却速度で冷却し、680℃以下で巻
取り、その後酸洗し、50％以上の圧下率で冷間圧
延した後、700〜Ac3の温度範囲内で10秒〜10分
間均熱し、冷却することを特徴とする連続焼鈍に
よる深絞り性と２次加工性に優れた高強度冷延鋼
板の製造法。 次に本発明の限定理由について述べる。 ＣはＰ添加による２次加工性の劣化を防ぐため
に有効な元素といわれているがその量が増えると
ｒ値を劣化させるために上限を0.01％とする。と
くに本発明のＰ添加Alキルド鋼においては炭素
量をできるだけ低減し、高値を確保するために
は0.008％未満の炭素含有量が好ましい。そして、
炭素量を低減したことによる２次加工脆性の問題
は、Ｂの添加や製造条件との組み合せによつて解
決するものでこの点については後に述べる。 MnはＳによる粒界の脆化を防止するために
0.10％以上を必要とする。Mnは高強度化のため
に有効な元素であるが、多過ぎると値を劣化さ
せるので上限を1.50％とする。なお強度の点から
は0.45〜1.0％の含有が好ましい。 Siは有効な強化元素であり、延性を向上させる
効果もある。しかし、添加量が多過ぎると２次加
工脆化を促進させるとともに塗装後の耐食性を劣
化させるために上限を1.0％とする。 Ｐは安価に強度を確保できる最も有効な固溶体
強化元素であり、強度付与のためには0.04％以上
が必要である。しかし、多過ぎると２次加工脆化
の危険性を増し、溶接性も損なうために上限を
0.12％とする。 Alは酸素による脆化を防ぐため、酸可溶Alと
して最低0.005％は必要であり、0.070％を超える
とアルミナ系介在物が増加して清浄度を劣化させ
る。 Ｎは固溶状態にあると塗装焼付硬化性には有効
であるが、室温での時効劣化が大きくなるため、
Ｂによつて固定する必要がある。しかし、0.0060
％を超えると固溶Ｎが残存しがちとなるので
0.0060％を上限とする。好ましくは0.0040％以下
とすることが望ましい。 Ｂは本発明の重要な構成要件であり、その第１
の作用効果であるＮの固定のためにＮと化学量論
的に当価なＢを添加する必要がある。第２の作用
効果である２次加工性の改善のためにはＢを固溶
状態としてＰよりも優先的に結晶粒界に偏析させ
る必要がある。しかし、あまり多量の添加は深絞
り性を劣化させる。従つてＢの添加量は 11／14Ｎ％＜Ｂ％11／14Ｎ＋0.0060％ に規制する。 Ｓは粒界を脆化させるため上限を0.015％とす
る。Ｓはできるだけ少ない方が好ましく、0.010
％以下にするとよい。なお、Ｓの固定はMn以外
にREM，Ca，Zrのような硫化物形成元素の添加
が有効である。 次に製造工程条件の限定理由を述べる。 本発明鋼は、転炉等により溶製されたのち真空
脱ガス処理によつて成分調整され、連続鋳造法ま
たは造塊―分塊法によつてスラブとされる。該ス
ラブは熱間圧延においてAr3点以上の温度で仕上
げ圧延され、その後20℃／sec以上の冷却速度で
冷却され、680℃以下で巻取られる。仕上げ温度
はAr3点未満では冷延―焼鈍後の深絞り性に好ま
しい集合組織が発達しにくくなる。仕上げ圧延後
の冷却速度と巻取温度は、熱延板のフエライト粒
の粗大化による深絞り性に有害な集合組織の発達
を抑えるため及びＢ炭化物の生成をできるだけ回
避し固溶Ｂを確保するとともに値を向上させる
ために圧延後の冷却速度は20℃／sec以上、巻取
温度は680℃以下を必要とする。冷却速度が20
℃／sec未満、巻取温度が680℃を超えると深絞り
性が劣化し、２次加工性に対するＢの効果が発揮
されない。なお、冷却方法は仕上圧延後ホツトラ
ンテーブルの前半部でできるだけ急冷するのが好
ましい。冷間圧延の圧下率は深絞り性を得るため
に50％以上を必要とする。できるだけ高い値を
得るには75〜85％の圧下率で冷延することが好ま
しい。冷延の方法としてはレバース方式よりもタ
ンデム方式の方が高値の確保には好ましい。 冷延されたコイルは次に連続焼鈍されるが、ま
ず均熱温度は700〜Ac3の範囲内とする。700℃未
満では再結晶が不十分であり、延性が劣る。Ac3
点を超えると深絞り性に好ましい集合組織が無秩
序化され、値が劣化する。次に保定時間は10秒
〜10分とするが、10秒未満の保定では再結晶が十
分でなく、また10分を超えると結晶粒が粗大化し
引張強さを低下させるためである。連続焼鈍後は
通常、過時効処理される。調質圧延は必要により
施されるが、その圧下率は0.5〜1.5％が好まし
い。 本発明によると連続焼鈍後の鋼板の組織はフエ
ライトとパーライトからなり、フエライト素地中
に深絞り性を劣化させるマルテンサイト等の焼入
組織は生成されていない。 本発明による方法で製造した冷延原板あるいは
冷延鋼板は亜鉛メツキ鋼板その他の表面処理鋼板
の素材としても利用できる。 次に本発明の実施例について説明する。 実施例 第１表の化学成分からなる鋼を同表に示すよう
な熱延条件、冷延条件および連続焼鈍条件により
板厚0.8mmの冷延鋼板を製造した。調質圧延は、
いずれも1.2％を施した。得られた鋼板の機械的
性質、値、常温での時効特性、塗装焼付硬化量
および２次加工性を第２表に示す。ここで、常温
での時効特性は、23℃にて６ケ月経過後における
鋼板の降伏点伸びの発生程度で評価した。塗装焼
付硬化量は、引張試験片を予め２％引張つた時の
応力と、除荷後に170℃で20分の塗装焼付処理に
相当する熱処理を行つた後再び引張つた時の降伏
応力との差で示した。２次加工性は、施削された
円板を適当な絞り比で３段絞りを行ないこのカツ
プを10℃の温度に保定した後、直ちにカツプの中
に円錐台形のポンチを押し込み、カツプの側壁に
脆性的割れが生じるか否かで判定した。脆性的割
れが発生しない限界の絞り比が高いほど耐２次加
工性に優れていることになる。 鋼Ａ〜Ｄは本発明による鋼板であり、引張強さ
が36〜47Kg／mm2の範囲で深絞り性を示す値が高
く、常温では降伏点伸びが発生しない。それにも
かかわらず約６Kg／mm2前後の高い塗装焼付硬化量
を有し、かつ２次加工性に優れている。一方、従
来法による炭素含有量の多い鋼板Ｅは値が低
く、極低炭素Alキルド鋼にＰのみを添加した鋼
板Ｆは２次加工脆化が顕著である。鋼ＧはＢ量が
不足し２次加工性はほとんど改善されない。鋼Ｈ
は低い仕上温度、熱延後のおそい冷却速度、高い
巻取温度のために値が非常に低い。 以上のように本発明法によれば、引張強さが35
Kg／mm2以上で高い値と６Kg／mm2程度の高い塗装
焼付硬化性を有し、かつ２次加工性に優れた高強
度冷延鋼板が製造できる。
【表】
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.01％以下、Mn：0.10〜1.50％、Si：
1.0％以下、Ｐ：0.04〜0.12％、Ｓ：0.015％以下、
酸可溶Al：0.005〜0.070％、Ｎ：0.0060％以下、
Ｂ：11／14Ｎ％＜Ｂ11／14Ｎ＋0.0060％、残部が鉄お よび不可避的不純物からなる鋼を鋼片とした後、
Ar3点以上の温度で仕上げ圧延し、続いて20℃／
sec以上の冷却速度で冷却し、680℃以下で巻取
り、その後酸洗し、50％以上の圧下率で冷間圧延
した後、700〜Ac3点の温度範囲内で10秒〜10分
間均熱し冷却することを特徴とする連続焼鈍によ
る深絞り性と２次加工性に優れた高強度冷延鋼板
の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10686681A JPS589933A (ja) | 1981-07-10 | 1981-07-10 | 連続焼鈍による深絞り性と２次加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10686681A JPS589933A (ja) | 1981-07-10 | 1981-07-10 | 連続焼鈍による深絞り性と２次加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS589933A JPS589933A (ja) | 1983-01-20 |
| JPH0123530B2 true JPH0123530B2 (ja) | 1989-05-02 |
Family
ID=14444463
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10686681A Granted JPS589933A (ja) | 1981-07-10 | 1981-07-10 | 連続焼鈍による深絞り性と２次加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS589933A (ja) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0718833Y2 (ja) * | 1989-05-01 | 1995-05-01 | 東邦シートフレーム株式会社 | 鎧型横張内外装材用入隅部材 |
| JPH0718832Y2 (ja) * | 1989-05-01 | 1995-05-01 | 東邦シートフレーム株式会社 | 鎧型横張内外装材用入隅部材 |
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| JPH0721716Y2 (ja) * | 1989-05-11 | 1995-05-17 | 東邦シートフレーム株式会社 | 鎧型横張内外装材用目地部材 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6077957A (ja) * | 1983-10-05 | 1985-05-02 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた高張力冷延鋼板 |
-
1981
- 1981-07-10 JP JP10686681A patent/JPS589933A/ja active Granted
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0720271Y2 (ja) * | 1989-05-01 | 1995-05-15 | 東邦シートフレーム株式会社 | 鎧型横張内外装材用出隅部材 |
| JPH0720272Y2 (ja) * | 1989-05-01 | 1995-05-15 | 東邦シートフレーム株式会社 | 鎧型横張内外装材用出隅部材 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS589933A (ja) | 1983-01-20 |
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