JPS62220731A - 液体封入式防振体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明に１液体封入式防感体に関し、とりわけオリフ
イスケ複数設けることにエリ項数の振動減衰域會持つよ
うになった液体封入式防振体に関する。

従来の技術 この種、従来の液体封入式防振体としては、例えば特開
昭ｆｉ８−７２７４１号公報に示さ１したものがある。

しかし、この液体封入式防振体にあっては、複数のオリ
フィスが夫々に共通する１つのダイヤフラム室に設けら
ｎている友め、このオリフィスのうち液体通過低抗の大
きな側のオリフィスでロスファクタ會発生し二うとして
も液体通過抵抗が小さな側のオリフィスを弁して容易に
液体＃動してしまう。したがって、１ｆｌ過抵抗の大き
な側のオリフィスで受けもつ周波数帯のロスファクタピ
ークｌ＋１は、通過抵抗の小さな側のオリフィスで受け
もつ周波数帯のロスファクタピーク値に比較して著しく
小さくなる（第８図の■参照）。この結果、オリフィス
′＋ｒ複数設けたことによる効果が十分に発揮さＣず、
１つのオリフィスのみケ設は友ものと差異が僅んどなく
なってしまう。

ところで、上記複数のオリフィスによって、発生する夫
々のロスファクタのピーク値は、略同じ大きさに設定す
るつまりロスファクタ特性が各ビークｌ１１［’（ｒ滑
らかに結ぶ曲線で描かｒしるＣとに工０゜各ピーク１直
問お工びビーク値近傍の周波数帯のロスファクタも大金
〈設定さｎるので最動減衰領域ケ広くとることができる
ことが知ら庇ている、そこで、複数のオリフィスが有す
る個々のロスファクタ発生機能會、他のオリフィスに影
豐さＣろことなく十分に発揮させると共に、夫々のロス
ファクタピーク値の高さ？略等しくするようにした液体
封入式防振体が既に開発さＣている（特幀昭ｆｌｙ−１
９５２１０号）。

すなわち、この液体封入式防振体１は、８ｇ６図に示す
工うに図外のパワーユニット側及び車体側に芸者さＣる
第１枠体２お工び第２枠体８間に。

弾性体たるゴム体４で液密的に囲繞さ１しる液体室６が
設けらルている。この液体室５の上下端部にａ前記第１
枠体２から一体に延設さｒＬる第１仕切板６お工び前記
第２枠体Ｂ下端に配置さｎる第２仕切板７が設けらｒＬ
、かつ第１仕切板６の上方は第１ダイヤフラム８で液密
的に覆わｌしると共に、第２仕切根７の下方は第２ダイ
ヤフラム９で液密的に覆わｎている。そして、第１仕切
板６と第１ダイヤフラム８との間ｒ第１ダイヤフラム室
１０とし、第２仕切板７と第２ダイヤフラム９との間會
第２ダイヤフラム室１１としている。−万、前記第１仕
切板８１ＣＤ　ｂ液体室５と第１ダイヤフラム室８とケ
連通する迷路状の第１オリフイス１２が形成さｎている
と共に、前記第２仕切板７には液体室５と第２ダイヤフ
ラム室１１とｔ連通する迷路状の第２オリフイス１８が
形成されている。

また、前記第１ダイヤフラム８の上万會覆う第１ＭＩ置
板１４の周縁部に、第１ダイヤフラム８の枠板８ａｉ挾
んで第１枠体２０周縁がかしめ固ださｎている。一方、
前記第２ダイヤフラム９の下方ケ階う第２被覆板１６の
周縁部に、第２仕切板７の周縁および第２ダイヤフラム
９の周縁を挾んで第２枠体Ｈの周縁がかしめ固定さｎて
いる。

ぞして、十記第１オリフィス１２の通路長さ？比較的短
かく形成して、ロスファクターのピーク周波数？大缶〈
設定すると共に、第２オリフイス１８の通路長さ？比較
的長く形成して、ロスファクタのピーク周波数？小さく
設定している。−に。

前記第１ダイヤフラム８の肉厚ｒ前記第２ダイヤフラム
９の内厚エリ大きくして剛性？高め、拡張弾性が第２ダ
イヤフラム９エリ高くなる工うに設定さ几ている。こｎ
によって、全てのオリフィスにエリ得ら１し６１つのロ
スファクタ特性ぼ、略等しいピーク値が滑らかな曲線で
結ばｎる状態となり、広い範囲に頁って高いロスファク
タＩｊ［ｋ得らｒしる工うになっている。

発明が解決しようとする間呟点 しかしながら、上記特願昭ｆｌｙ−１９１５２１０号の
ものは、前記のＬうに第ｌダイヤフラム室１０と第２ダ
イヤフラム室１１とが液体室６會挾んで上下に分離し良
状態で配置さＣており、夫々別個独立に構成さＣている
ため、構造がａ雑になる。

また、各第１・第２枠体２．８ケ夫々用１・第２？！１
Ｆｌｌｆ板１４．１５に別々にかしめ固定しなけｎばな
らないなど、製造作業が゛頂雑になり、コストが高くな
るといった問題がある。

−にまた、上記従来の各液体封入式防娠体にあっては、
エンジンの踊りやこもり音などの中・高周波晧動に対し
て動ばね定数ケ抑制する工うな工夫が全くなさ扛ていな
い友め、車体感動の十分な低減が図ｎない。

問題点ケ解決するための手段 この発明は、弾性体で囲繞さｎた液体室が、ロスファク
タのピーク周波数ケ夫々異にした′４１Ｌ数のオリフィ
ス専用して該オリフィスに専用の各ダイヤフラム室に連
通し、かつ前記各ダイヤフラム室のダイヤフラム拡張弾
性ｔ、対応するオリフィスのロスファクタビーク周波数
が大白いものほど高く設定した液体封入式防娠体であっ
て、ｌ４ＩＴ紀各ダイヤフラム室ｒ１前記所足のダイヤ
フラム室弁して屯曾一体に形成し、ボに、前記液体室側
のダイヤフラム室上部７固成しかつ前記専用オリフィス
か形成さｊした仕切＆を、ダイヤフラム室の軸方向へ微
動可能に設けｔこと？特徴としている。

作用 上記構成のこの発明に工ｎば、各オリフィス専用のダイ
ヤフラム室？設けることにエリ、各オリフィスにエリ異
なるロスフチフタ周波数の振動？。

夫々のオリアイス會通して効果的に減哀できる。

また、各オリフィスにエリ発揮さｎるロス７アクタピー
ク値は、このピーク周波数の大きさに比例し、ダイヤフ
ラム室のダイヤフラム眼張弾性の大角さに反比例するこ
とが本出願人にエリ確認さルており、従って、ダイヤフ
ラム拡張弾性管上記のように構成することにエリ、各オ
リフィスのロスファクタビーク［直の扁さ會１略等しく
することかできる。

しかも、車体の高周波喘動域において、ダイヤフラム室
の上８（ｌ？画成する仕切板が、ダイヤフラム室の軸方
向へ微動する比め、こｌしによって動ばね定数が抑制さ
ル高周波域の振−ＳＶ十分に低減することが可能となる
。更に、各ダイヤフラム室會重合一体に形成したため、
構造が簡単となるばかりか、防振体の！Ｌｉ！造作業能
率の向上全図ることができろ。

実施例 以下、この発明の実施例ケ図面に基づいて詳述する。

第１図はこの発明の第１実施例ケ示し、この液体封入式
防振体２１に、図外のパワーユニット１ｌｌｌおよび車
体側に装着さｎろ第１支持枠２２及び第２支持枠２８と
’（ｒＷし、こγしら第１・第２支持枠２２．２８間に
は、弾性体たるゴム体２４で液密的に囲４さγＬろ液体
室２５が設けら扛ていると共に、大径円板状の第２ダイ
ヤフラム８０ケ升して上記液体室２５と気密的に隔成さ
ｎｆｃ、空気室２６が設けらｎている。ま窺、液体室２
５の下部には。

上部中央に円形孔２７ａケ有する便鉢状の隔壁２７が設
けらｌしており、この隔壁２７と第２ダイヤフラム２６
との間に、環状板２８に固定さルた円盤状の第１ダイヤ
フラム２９が固定さルている。そして％　０の第１ダイ
ヤフラム２９？弁して上下に第１ダイヤフラム室８１と
ｍ２ダイヤフラム室８２とが重合一体に形成さｎている
。

′！た、上記隔壁２７ｉ、前記円形孔２７ａの孔縁に外
周溝８３ａが遊嵌する比較的肉厚の円板状仕切板８８ケ
備えており、この仕切板）ｔｅｌは、上記第１ダイヤフ
ラム室８１の上部？液体室２５と隔成する工うになって
いると共に、上記外周溝８Ｒａ’ｉ升して上下に微動可
能（０，４ＲＩＢ程度）に】　１ 設けら扛でいろ。更に、前記第１ダイヤフラム室８１は
、仕切板３８の略中央に穿設さｒした短寸の第１オリフ
イス８４によって液体室２５に連通している。−万１．
Ｊ！２ダイヤフラム室Ｂ２ｒＩ％第１ダイヤフラム２９
外周付近の隔壁２７と環状板２８との１１ＪＩに設けら
ｎｉ円環状の第２オリフイス８５に工ってげ捧呈２５に
連通している。この４２オリフイス８５ば、一端が隔壁
２７の端部に、他端が環状板２８に夫々穿設さｎた開口
８５ａ、Ｂｆｉｂケ有している。そして、上ｄ己第１オ
リフィス８４ケ短かく形成して、ロスファクタのピーク
周波数ケ大きく設定する一方、第２オリフィス８１Ｓケ
円環状に長く形成して、ロスファクタのピーク周波数ケ
小さく設定している。

Ｆにまた。前記第１ダイヤフラム２９の肉厚は。

第２ダイヤフラム８０の肉厚エリ人きくして剛性？高め
、第１ダイヤフラム２９の拡張弾性が第２ダイヤフラム
８０の拡張弾性Ｌ　’）　１％　くなる工うに設定して
いる。こｔ’Ｌは本願発明者らが実験を行なったところ
オリフィスによるロスファクタのピーク周波数はダイヤ
フラムの拡張弾性が高いほど大きくなるという実験結果
に基づいて決定さｒしている。

そして、上記第２ダイヤフラム８０と隔壁２７及び環状
板２８の重付さ）Ｌ足各外周部は、前記第２支持枠２Ｂ
の外周縁２Ｒａと前記ゴム体２４の外側會被潰する円環
状枠８６の外周縁８８ａとの間に挾持さｎ７ｔ−形でか
しめにＬり一体的に固定さ扛ている。このように、一つ
のかしめ行程で各ダイヤフラム室３１，８２などケー緒
に形成できるＢ ので、製造作業能率が向上する。

したがって、この実施例にエフ’Ｌ　ハ、パワーユニッ
ト１最動の低周波成分は第１．第２ダイヤフラム室８１
．１（２などにエリ、−刃高周波成分はゴム体２４や仕
切板８８などの作用に工っで十分に減衰さｎろ。すなわ
ち、低周波成分は、ゴム体２４の変形に伴って液体室２
５内の作動液体（例えば水）が、第ｘ　、Ｊ２オリフィ
スＨ４，ＲＩＳＱ介して液体室２ｆｉと第１・第２ダイ
ヤフラム室８１゜８２間で移動することにエリ撮動減衰
さ扛る工うになっている。筐た、良さの短かい第】オリ
フィス８４のロスファクタピーク周波数は低周波績のな
かでも商い周波数帯に設定さｎ、長い第２オリフイスＲ
６のロスファクタビー２周波数は低周波のなかでも低い
周波数に設定さｎ、夫々の周波数帯の振動減衰ケ効果的
に行なっている。尚、本実施例では液体封入式防湿体２
１が、パワーユニット支持に用いらｎるもので、制感対
象會５〜２０Ｈ２となるエンジンシェイクに設定し、低
周波側のロスファクタビーフ周波数ｆ、’（５〜８Ｈｚ
。

高周波側のロスファクタビーク周波Ｒｆ　＊　ｋ　Ｉ　
Ｒ〜１８Ｈｚ　付近に設定させ、ｃｒＬら両ピーク周敬
ｎｆ、、ｆ、ｙ持つロス７アクタ特性で前記エンジンシ
ェイクの眼動数ｗｉ會カバーするようにチニーニングし
である。

第２図は前記第１図と同一構成部分に同一符号を付して
示した液体封入式防湿体２１のモデル図で、このモデル
図に基づいて撮動特性の実験結果會述べる。尚、図中に
はゴム体２４の陽動入力方向ばねｂ　Ｋｔぼゴム体２４
の拡張弾性によるばね。

に、は第１ダイヤフラム２９のｇ俵弾性Ｋｄ、ばね、Ｋ
３ば４２ダイヤフラム８０の拡張弾性Ｋｄ、と空気室２
６の９気ばねとの相によるばね、Ｉ”　＊　＊　Ｉｎ　
ｍぼ渠１．第２オリフィス８４．８５内の液体質量。

Ａ、ぼ液体室２６内の等揃断面積、Ａ、、Ａ、は第１１
第２ダイヤフラム２９．８０の等揃断面積、Ｓ！＋８１
はＩｉｇ］、、＠’ａオリフィス）１４．８６の開口面
積、ｉｔ！、ｉｔ、は第１．第２オリフイスＲ４゜８５
の長さケ示す。

次に示す表は１前記モデルに基づいて第１ダイヤフラム
２９と第２ダイヤフラム８０の拡張弾性Ｋｄ＋＋Ｋｄｔ
？％　目的とするロスファクタ特性が得らγしるＬうに
変化させた実験結果である。

第８図ａ前記表のダイヤフラム拡張弾性會夫々変化させ
友場合のロスファクタ特性會示し、図中特性ｆＩＩ　ｌ
ｄ　ｓ第１ダイヤフラム２９の拡張弾性Ｋｄ１に４６Ｊ
ｃ９／ｍ、　第９ダイヤフラムＲＯｆ　ｌ　０ｔｃ９／
ｗｂに設定し足場曾で、この場合は低周波側のロスファ
クタビーク（１（約ＭＨｚ域）が若干低くなっており、
高周波側ではロスファクタビーク賄（約１２Ｈｚ１４）
が比較的高くなっているが、前述の特開昭５８−７２７
４１号公報のもの（ｌｎに比較して滑らかな曲線となる
。このため、前記両ピーク値間及び両ビーク唾近傍でカ
バーさＩしろエンジンシェイクの感ｗＪ数域のロスファ
クタ（ｔ、ａｎδ）値ｉ　一様に大きく設定さｎる。こ
の結果、エンジンシェイクの眼動数稙ば、第１．第２オ
リフイス８４゜８６及び綱】−■ダイヤフラム室）１１
．８２で効率工く減衰さｎることになる。

また、特性１ｆｌ＋汀、第１ダイヤフラム２９の拡張弾
性に、ｉ、’？２０Ｑ／ｍ、第２ダイヤフラムａｎｙ２
、ｎｋｇ／ｎＶｃ般定した場合で、この場合は上記とに
逆に低周波側のロスファクタビークＩｆｆ　（約５Ｈｚ
域）が比較的萬〈、−周波側でばロスファクタビーク頃
（約１２Ｈｚ域）が若干低くなっているが、前記の場合
と同様比較的滑らかな曲線となる。したがって、上記特
性ｉ１１の場合とは尚・低周波側のロスファクタ（ｔａ
ｎ　）ｆ［が異なるものの５両ピーク値間及び両ビーク
１１近傍でカバーさｎるエンジンシェイクの陽動数域の
ロスファクターか一様に大きくなる。

尚、前記いずｒしの場合でも第１オリアイスの径ｉ’；
［３，６φ陽、長さは１０騙、第２オリフイスの径は４
φ賜、長さは１６０語に設定さｎている。

一方、中・高周波数域例えばＲＯ〜２　ｈ　ＯＨｚで０
、　ｌ　ＩＩＳ以下の部幅の場合ａ１前記仕切板８８が
上下に微動（最大可動約０．４４　）するため、動ばね
定数が第４図の特性Ｉで示すように従来■と比較し約１
　ｉｓ　ＯＨｚ付近まで十分に抑制さγしる。この結果
、上記ゴム体２４の振動吸収作用と相俟って中・高波数
成分の感動が効果的に減衰さルる。

第５図ばこの発明の第２実施例ケ示し、この実施例でぼ
、隔９２７に有する円形状の仕切板４８が、第１オリフ
イス８４の形成位置以外の部位がｎ丙に形成さｎており
％また、外周縁４Ｈａが円環状のゴム製支持部４１會介
して隔壁２７の円形孔２７ａ近傍に上下動可能に固定さ
ｒしていると共ＶＣ％隔壁２７と環状板２８の夫々上部
に有する７ランク部２７ｂ、２８ｈに工って上下可動範
囲が最大０４賜となろ工うに規制さ庇ている。し皮がっ
て、この実施例においても、渠】実施例と同様な作用効
果特に仕切板４Ｂによる動ばね定数の抑制作用が得らｎ
１中・高周波数の撮動會十分に減衰できる。

尚、上記各実施例では、主としてエンジンシェイクの娠
動数領域？減衰する場合について説明したが、他の振動
対象？減衰させるＣとも可能である。また、この発明ケ
池の撮動減衰体之とえばサスペンションのブツシュ等に
適用するｃとも可能である。

発明の効果 以上の説明で明らかな二うに、この発明の液体封入式防
感体にあってｉ、ｓのオリフィスに影−さｎることなく
夫々のロスファクタビーク値聖人きく設定で話、かつ各
オリフィスに裏って得らｎるロスファクタビークｉｆ　
ｋ　ｌ＠等しくすることができる。従って、広範囲に亘
って高いロスファクタ１ｉｆｔが得ら１、この結果１つ
の防憑体で（辰動減衰領域ｒ者しく広くとることができ
る。特に、仕切板の微動状態ケ得て動ばね定数會抑制で
きるので、弾性体の感動吸収作用と相俟って中・高周波
数域の車体娠ａＶ十分に低減できる。

更に、この発明は、複数のダイヤフラム室ケ所定のダイ
ヤフラムケ弁して重合一体に形成しｆｃたメ、宝体の構
造か極めて簡単となり、こしに工って品質管理が容易と
なる。ＣＶｃまた。製造工程の減少にエリ製造作業能率
の向上及びコストの低兼化が図ｎる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の第１実施例？示す断面図、＄、２図
はＯの発明のモデル図、第８図はこのモデルに基づく実
験に工って得らｎた各櫨ロスフ了りタの態様？示す特性
図、第４図にこの発明の実施例と従来の液体封入式防畿
体の動ばね特性ケ示す比較図、第５図にこの発明の第２
実施例？示す断面図、第６図に先願に係る液体封入式防
振体ケ示す断面図である。 ２１・・・液体封入式防感体、２４・・・ゴム体（弾性
体）、２６・・・液室、２７・・・隔壁、２９・・・第
１ダイヤフラム（所定ダイヤフラム）、８ｏ・・・第２
ダイヤフラＡ、）１１・・・第１ダイヤフラム室、！（
２・・・第２ダイヤフラム室、８８・・・仕切板、８４
・・・第１オリフィス％　８５・・・第２オリフイス。 外２名

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）弾性体で囲繞された液体室が、ロスファクタのピ
   ーク周波数を夫々異にした複数のオリフィスを介して該
   オリフィスに専用の各ダイヤフラム室に連通し、かつ前
   記各ダイヤフラム室のダイヤフラム拡張弾性を、対応す
   るオリフィスのロスファクタピーク周波数が大きいもの
   ほど高く設定した液体封入式防振体であって、前記各ダ
   イヤフラム室を、前記所定のダイヤフラムを介して重合
   一体に形成し、更に、前記液体室側のダイヤフラム室上
   部を画成しかつ前記専用オリフィスが形成された仕切板
   を、ダイヤフラム室の軸方向へ微動可能に設けたことを
   特徴とする液体封入式防振体。