JPS6150126B2 - - Google Patents
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- JPS6150126B2 JPS6150126B2 JP14644180A JP14644180A JPS6150126B2 JP S6150126 B2 JPS6150126 B2 JP S6150126B2 JP 14644180 A JP14644180 A JP 14644180A JP 14644180 A JP14644180 A JP 14644180A JP S6150126 B2 JPS6150126 B2 JP S6150126B2
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- Japan
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- annealing
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- rolled
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Links
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は、フエライト系ステンレス薄鋼板の製
造法、特に加工性の優れた熱延板焼鈍省略フエラ
イト系ステンレス薄鋼板の製造法に関するもので
ある。 本発明に供されるフエライト系ステンレス鋼と
は11〜20％のCr，0.1％までのＣ，１％までMn，
１％までのSi，0.05％までのＮを含むものであ
り、従来転炉又は電気炉等で溶製し、インゴツト
法で作られる場合は分塊圧延によりスラブとな
し、連続鋳造法の場合は直接スラブとなして熱間
圧延法により熱延鋼帯とし、熱延板焼鈍を行つた
後１回の冷延又は中間焼鈍をはさんだ２回以上の
冷間圧延を行つた後、最終焼鈍を行なつて製品と
されている。 従来の工程における熱延鋼板の焼鈍は、熱間圧
延鋼帯を800〜850℃で２時間以上箱焼鈍するか又
は900℃〜1100℃の温度範囲の短時間の連続焼鈍
することによつて行なわれており、次いで冷間圧
延し、最終焼鈍を行なう方法によつて製品とされ
ている。 熱延板焼鈍の技術的意味は(1)成形に際して発生
するリジングを軽減する、(2)深絞り性を向上させ
る、(3)冷延性を向上させることの３点にある。本
発明は、フエライト系ステンレス薄鋼板の製造に
あたり従来不可欠とされたこの熱延板焼鈍をＡ
添加及び冷延圧下率を高めることにより省略でき
ることを発見したことにより完成されたものであ
る。 熱延板焼鈍の冶金的意義１再結晶による熱延集
合組織の破壊、２γ相が変態して出来た硬い相の
フエライト＋炭化物への分離の２点にあると考え
られる。この硬い相が冷延前に分離しない場合
は、冷延性が著しく劣化し、最終焼鈍でも残留す
る場合は、加工性特に深絞り性が著しく劣化す
る。本発明者は、Ａを0.08％〜0.5％添加する
ことで熱間加工中はフエライト＋オーステナイト
の混合組織とし、熱延終了後には若干の硬い相を
残して大部分はフエライト＋炭化物として冷延性
を向上させ、最終焼鈍においてはフエライト＋炭
化物のみからなる組織にすることで熱延板焼鈍な
しでリジング並びにｒ値を向上させることが出来
ることを発見したが更に冷延圧下率を85％とする
ことでｒ値が著しく向上することがわかり、本発
明が完成されたものである。 まずＡを0.08％〜0.5％添加した理由につい
て説明する。Ａを添加した理由は３点ある。第
１点は、Ａを添加することで熱間工程でγ相→
α相＋炭化物の分離が進行し、熱延板焼鈍を行な
わないでも冷延性が向上するためであり、この目
的のためのＡ量は0.08％以上あればよい。第２
点は、鋼中のＮを熱延のままの状態で一部分
NasAＮの形で析出させるためであり、NasA
として析出量が約30ppm以上あれば深絞り性が
向上するが、Ａ0.08％以上とすれば、通常のフ
エライト系ステンレス鋼例えばSUS430（JIS規定
でCr16％以上18％以下）においては、この条件
をほぼ満足できる。第３点は、最終焼鈍工程にお
いて鋼板中に残存していた硬い相をフエライト＋
炭化物に短時間に完全分離するためであり、Ａ
0.08％未満では、比較的長時間の焼鈍を行なわな
いと分離が不充分で、製品の深絞り特性が劣化
し、降伏応力が高く、伸びが減少することにな
る。以上の３点からＡ008％を添加の下限とし
た。Ａの添加量が多い程これらの効果は増加す
る傾向がみられるが、Ａが0.5％を越えるとこ
れらの効果は飽和に達するので、経済的に好まし
くないことからＡ0.5％を添加の上限とした。
特性向上及び経済性の点からＡ添加の好ましい
範囲としてはＡ0.1％以上0.3％以下である。本
発明の効果をより効果的に発揮するには、Ｃ量の
制御も重要であり、熱延終了後の鋼帯に若干の硬
い相が存在するようにするには、0.03％以上含有
することが望ましく、又0.1％を越えると本発明
の如くＡ添加を行なつても冷延性が低下するの
でＣは0.1％以下とすることが必要である。 次に冷間圧延の圧下率を85％以上とした理由に
ついて説明する。第１図ａ，ｂは冷延圧下率とｒ
値の関係を模式的に示したものであり熱延板焼鈍
を行つた材料についてはｒ値の値はＡ含有量の
大小の影響は殆んど受けず冷間圧延の圧下率を85
％以上とすると、値は若干向上し、ｒ値の面内
分布を調べると、圧延方向に直角の方向のｒ値が
最もよいが、圧延方向に対して45゜の方向のｒ値
も若干向上する。熱延板焼鈍なしの場合の材料に
ついても冷間圧延の圧下率を85％以上とすればｒ
値は著しく向上し、熱延板焼鈍した材料と異なり
圧延方向に直角の方向のｒ値と比べて45゜方向の
ｒ値が高いか同等となり45゜方向の高ｒ値が望ま
れる角筒しぼり等に適したｒ値分布となる。しか
しながら本発明で示したＡ下限0.08％より少な
い場合は冷延圧下率が低い場合も45゜方向のｒ値
が高い逆Ｖ型のｒ値分布を示し、冷延圧下率を増
すとｒ値は向上するがＡ添加の場合と比べて
値のレベルが著しく低い。他方、圧下率の上限は
通常圧延可能の限界といわれている95％とする。 第２図は、冷延圧下率と機械特性の関係を模式
的に示したもので、Ａが0.08％より少なく熱延
板焼鈍なしの場合は冷延圧下率が増すと急激に伸
びが減少し、深絞り用の材料としては不適当であ
り、かつ冷間圧延中の加工硬化が著しく、冷延性
が著しく低下するため、製品歩留が低下する等経
済的ではない。以上の理由からＡ0.08％〜0.5
％含有させて且つ冷延圧下率を85％以上95％以下
と規定したものである。 以下本発明を実施例に従つて詳細に説明する。 実施例 表１に示す成分のSUS430のステンレス鋼スラ
ブを通常の方法で熱間圧延し、、熱延板焼鈍を行
なうことなく冷間圧下率70％、80％、85％、90
％、93％の５条件で冷間圧延した後、再結晶焼鈍
した。得られた製品の機械特性とｒ値を表２に示
した。表から明らかな如く、本発明のＡ添加
SUS430は、冷延圧下率85％以上で著しく値が
向上し、伸びの減少も低圧下率の場合と比べて極
めて少なく、良好な深絞り性を有していることが
わかる。一方通常のＡの低いSUS430において
は、冷延圧下率を85％以上としても値が著しく
低く且つ伸びが極めて少ないことを示している。 以上の如く本発明に従えば、加工性のすぐれた
フエライト系ステンレス鋼板を熱延板焼鈍なしで
１回の冷延と再結晶化焼鈍により製造することが
出来る。
造法、特に加工性の優れた熱延板焼鈍省略フエラ
イト系ステンレス薄鋼板の製造法に関するもので
ある。 本発明に供されるフエライト系ステンレス鋼と
は11〜20％のCr，0.1％までのＣ，１％までMn，
１％までのSi，0.05％までのＮを含むものであ
り、従来転炉又は電気炉等で溶製し、インゴツト
法で作られる場合は分塊圧延によりスラブとな
し、連続鋳造法の場合は直接スラブとなして熱間
圧延法により熱延鋼帯とし、熱延板焼鈍を行つた
後１回の冷延又は中間焼鈍をはさんだ２回以上の
冷間圧延を行つた後、最終焼鈍を行なつて製品と
されている。 従来の工程における熱延鋼板の焼鈍は、熱間圧
延鋼帯を800〜850℃で２時間以上箱焼鈍するか又
は900℃〜1100℃の温度範囲の短時間の連続焼鈍
することによつて行なわれており、次いで冷間圧
延し、最終焼鈍を行なう方法によつて製品とされ
ている。 熱延板焼鈍の技術的意味は(1)成形に際して発生
するリジングを軽減する、(2)深絞り性を向上させ
る、(3)冷延性を向上させることの３点にある。本
発明は、フエライト系ステンレス薄鋼板の製造に
あたり従来不可欠とされたこの熱延板焼鈍をＡ
添加及び冷延圧下率を高めることにより省略でき
ることを発見したことにより完成されたものであ
る。 熱延板焼鈍の冶金的意義１再結晶による熱延集
合組織の破壊、２γ相が変態して出来た硬い相の
フエライト＋炭化物への分離の２点にあると考え
られる。この硬い相が冷延前に分離しない場合
は、冷延性が著しく劣化し、最終焼鈍でも残留す
る場合は、加工性特に深絞り性が著しく劣化す
る。本発明者は、Ａを0.08％〜0.5％添加する
ことで熱間加工中はフエライト＋オーステナイト
の混合組織とし、熱延終了後には若干の硬い相を
残して大部分はフエライト＋炭化物として冷延性
を向上させ、最終焼鈍においてはフエライト＋炭
化物のみからなる組織にすることで熱延板焼鈍な
しでリジング並びにｒ値を向上させることが出来
ることを発見したが更に冷延圧下率を85％とする
ことでｒ値が著しく向上することがわかり、本発
明が完成されたものである。 まずＡを0.08％〜0.5％添加した理由につい
て説明する。Ａを添加した理由は３点ある。第
１点は、Ａを添加することで熱間工程でγ相→
α相＋炭化物の分離が進行し、熱延板焼鈍を行な
わないでも冷延性が向上するためであり、この目
的のためのＡ量は0.08％以上あればよい。第２
点は、鋼中のＮを熱延のままの状態で一部分
NasAＮの形で析出させるためであり、NasA
として析出量が約30ppm以上あれば深絞り性が
向上するが、Ａ0.08％以上とすれば、通常のフ
エライト系ステンレス鋼例えばSUS430（JIS規定
でCr16％以上18％以下）においては、この条件
をほぼ満足できる。第３点は、最終焼鈍工程にお
いて鋼板中に残存していた硬い相をフエライト＋
炭化物に短時間に完全分離するためであり、Ａ
0.08％未満では、比較的長時間の焼鈍を行なわな
いと分離が不充分で、製品の深絞り特性が劣化
し、降伏応力が高く、伸びが減少することにな
る。以上の３点からＡ008％を添加の下限とし
た。Ａの添加量が多い程これらの効果は増加す
る傾向がみられるが、Ａが0.5％を越えるとこ
れらの効果は飽和に達するので、経済的に好まし
くないことからＡ0.5％を添加の上限とした。
特性向上及び経済性の点からＡ添加の好ましい
範囲としてはＡ0.1％以上0.3％以下である。本
発明の効果をより効果的に発揮するには、Ｃ量の
制御も重要であり、熱延終了後の鋼帯に若干の硬
い相が存在するようにするには、0.03％以上含有
することが望ましく、又0.1％を越えると本発明
の如くＡ添加を行なつても冷延性が低下するの
でＣは0.1％以下とすることが必要である。 次に冷間圧延の圧下率を85％以上とした理由に
ついて説明する。第１図ａ，ｂは冷延圧下率とｒ
値の関係を模式的に示したものであり熱延板焼鈍
を行つた材料についてはｒ値の値はＡ含有量の
大小の影響は殆んど受けず冷間圧延の圧下率を85
％以上とすると、値は若干向上し、ｒ値の面内
分布を調べると、圧延方向に直角の方向のｒ値が
最もよいが、圧延方向に対して45゜の方向のｒ値
も若干向上する。熱延板焼鈍なしの場合の材料に
ついても冷間圧延の圧下率を85％以上とすればｒ
値は著しく向上し、熱延板焼鈍した材料と異なり
圧延方向に直角の方向のｒ値と比べて45゜方向の
ｒ値が高いか同等となり45゜方向の高ｒ値が望ま
れる角筒しぼり等に適したｒ値分布となる。しか
しながら本発明で示したＡ下限0.08％より少な
い場合は冷延圧下率が低い場合も45゜方向のｒ値
が高い逆Ｖ型のｒ値分布を示し、冷延圧下率を増
すとｒ値は向上するがＡ添加の場合と比べて
値のレベルが著しく低い。他方、圧下率の上限は
通常圧延可能の限界といわれている95％とする。 第２図は、冷延圧下率と機械特性の関係を模式
的に示したもので、Ａが0.08％より少なく熱延
板焼鈍なしの場合は冷延圧下率が増すと急激に伸
びが減少し、深絞り用の材料としては不適当であ
り、かつ冷間圧延中の加工硬化が著しく、冷延性
が著しく低下するため、製品歩留が低下する等経
済的ではない。以上の理由からＡ0.08％〜0.5
％含有させて且つ冷延圧下率を85％以上95％以下
と規定したものである。 以下本発明を実施例に従つて詳細に説明する。 実施例 表１に示す成分のSUS430のステンレス鋼スラ
ブを通常の方法で熱間圧延し、、熱延板焼鈍を行
なうことなく冷間圧下率70％、80％、85％、90
％、93％の５条件で冷間圧延した後、再結晶焼鈍
した。得られた製品の機械特性とｒ値を表２に示
した。表から明らかな如く、本発明のＡ添加
SUS430は、冷延圧下率85％以上で著しく値が
向上し、伸びの減少も低圧下率の場合と比べて極
めて少なく、良好な深絞り性を有していることが
わかる。一方通常のＡの低いSUS430において
は、冷延圧下率を85％以上としても値が著しく
低く且つ伸びが極めて少ないことを示している。 以上の如く本発明に従えば、加工性のすぐれた
フエライト系ステンレス鋼板を熱延板焼鈍なしで
１回の冷延と再結晶化焼鈍により製造することが
出来る。
【表】
第１図ａは熱延板焼鈍なしの工程（本発明工
程）で製造した製品の冷延圧下率とｒ値の関係を
示す模式図、第１図ｂは熱延板焼鈍有の工程（比
較工程）で製造した製品の冷延圧下率とｒ値の関
係を示す模式図、第２図ａは熱延板焼鈍なしの工
程（本発明工程）で製造した製品の冷延圧下率と
ｒ値の関係を示す模式図、第２図ｂは熱延板焼鈍
有の工程（比較工程）で製造した製品の冷延圧下
率と機械特性の関係を示す模式図である。
程）で製造した製品の冷延圧下率とｒ値の関係を
示す模式図、第１図ｂは熱延板焼鈍有の工程（比
較工程）で製造した製品の冷延圧下率とｒ値の関
係を示す模式図、第２図ａは熱延板焼鈍なしの工
程（本発明工程）で製造した製品の冷延圧下率と
ｒ値の関係を示す模式図、第２図ｂは熱延板焼鈍
有の工程（比較工程）で製造した製品の冷延圧下
率と機械特性の関係を示す模式図である。
Claims (1)
- １ Ｃ：0.03〜0.1％、Cr：16〜18％、sol.A：
0.08〜0.5％を主成分としたフエライト系ステン
レス鋼スラブを熱間圧延した後、熱延板焼鈍を行
うことなく１回の冷間圧延を圧下率85％以上95％
以下の範囲で製品厚みまで行い、次いで焼鈍する
ことを特徴とする加工性の優れた熱延板焼鈍省略
フエライト系ステンレス薄鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14644180A JPS5770233A (en) | 1980-10-20 | 1980-10-20 | Production of ferritic stainless steel sheet having excellent workability |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14644180A JPS5770233A (en) | 1980-10-20 | 1980-10-20 | Production of ferritic stainless steel sheet having excellent workability |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5770233A JPS5770233A (en) | 1982-04-30 |
| JPS6150126B2 true JPS6150126B2 (ja) | 1986-11-01 |
Family
ID=15407721
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14644180A Granted JPS5770233A (en) | 1980-10-20 | 1980-10-20 | Production of ferritic stainless steel sheet having excellent workability |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5770233A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59226120A (ja) * | 1983-06-02 | 1984-12-19 | Nippon Steel Corp | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄板の製造法 |
| JPS6126723A (ja) * | 1984-07-18 | 1986-02-06 | Kawasaki Steel Corp | 冷延板の成形加工性および表面性状の優れたフエライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法 |
| EP0952233B1 (en) * | 1998-04-21 | 2003-03-19 | KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel Ltd. | Steel wire rod or bar with good cold deformability and machine parts made thereof |
| JP4740021B2 (ja) * | 2006-04-20 | 2011-08-03 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 形状凍結性に優れるＣｒ含有薄鋼板およびその製造方法 |
-
1980
- 1980-10-20 JP JP14644180A patent/JPS5770233A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5770233A (en) | 1982-04-30 |
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