JPS5937332B2 - 加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法 - Google Patents
加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPS5937332B2 JPS5937332B2 JP55146440A JP14644080A JPS5937332B2 JP S5937332 B2 JPS5937332 B2 JP S5937332B2 JP 55146440 A JP55146440 A JP 55146440A JP 14644080 A JP14644080 A JP 14644080A JP S5937332 B2 JPS5937332 B2 JP S5937332B2
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- ferritic stainless
- annealing
- excellent workability
- steel sheet
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、フェライト系ステンレス薄鋼板の製造法、特
に製造工程を簡略化しうる加工性のすぐれたフェライト
系ステンレス薄鋼板の製造法に関するものである。
に製造工程を簡略化しうる加工性のすぐれたフェライト
系ステンレス薄鋼板の製造法に関するものである。
以下の説明において特別な場合を除きフェライト系ステ
ンレス鋼とは通常11〜20%のCrをO−1%までの
C、11%までのMn、1条までのSi、O、05%ま
でのNを含むものであり転炉又は電気炉等で溶製し、イ
ンゴット法で作られる場合は分塊圧延によりスラブとな
し、また連続鋳造法の場合は直接スラブとなし、之を熱
間圧延法により熱延鋼帯とし、熱延板焼鈍を行なった後
1回の冷間圧延又は中間焼鈍をはさんだ2回以上の冷間
圧延を行なった後、最終焼鈍を施して製品とされている
。従来、フェライト系ステンレス薄鋼板の製造に際して
は、冷間圧延前に熱延鋼帯を800〜850℃で2時間
以上箱焼鈍するか又は900℃〜1100℃の温度範囲
の短時間の連続焼鈍をするかのいづれかの方法が採用さ
れている。
ンレス鋼とは通常11〜20%のCrをO−1%までの
C、11%までのMn、1条までのSi、O、05%ま
でのNを含むものであり転炉又は電気炉等で溶製し、イ
ンゴット法で作られる場合は分塊圧延によりスラブとな
し、また連続鋳造法の場合は直接スラブとなし、之を熱
間圧延法により熱延鋼帯とし、熱延板焼鈍を行なった後
1回の冷間圧延又は中間焼鈍をはさんだ2回以上の冷間
圧延を行なった後、最終焼鈍を施して製品とされている
。従来、フェライト系ステンレス薄鋼板の製造に際して
は、冷間圧延前に熱延鋼帯を800〜850℃で2時間
以上箱焼鈍するか又は900℃〜1100℃の温度範囲
の短時間の連続焼鈍をするかのいづれかの方法が採用さ
れている。
この熱延板焼鈍は(1)成形に際して発生するりジンク
を軽減する、(2)深絞り性を向上させる。(3)冷延
性を向上させることに技術的な意味があり、従来工程に
おいてはこの熱延板焼鈍が必須条件とされていた。本発
明者は、フェライト系ステンレス鋼の製造工程をみなお
した結果、特定の条件下で処理すると、従来不可欠とさ
れていたこの熱延板焼鈍を省略できることを確めた。す
なわち本発明は鋼中に多量のA7を添加すること及び更
にB、Ti、Nb、V、Zrのいづれか1種又は2種以
上を添加することを骨子とするものである。熱延板焼鈍
の冶金的意義は1)再結晶による熱延集合組織の破壊、
2)γ相が変態して出来た硬い相のフェライト+炭化物
への分離の2点にあると考えられる。
を軽減する、(2)深絞り性を向上させる。(3)冷延
性を向上させることに技術的な意味があり、従来工程に
おいてはこの熱延板焼鈍が必須条件とされていた。本発
明者は、フェライト系ステンレス鋼の製造工程をみなお
した結果、特定の条件下で処理すると、従来不可欠とさ
れていたこの熱延板焼鈍を省略できることを確めた。す
なわち本発明は鋼中に多量のA7を添加すること及び更
にB、Ti、Nb、V、Zrのいづれか1種又は2種以
上を添加することを骨子とするものである。熱延板焼鈍
の冶金的意義は1)再結晶による熱延集合組織の破壊、
2)γ相が変態して出来た硬い相のフェライト+炭化物
への分離の2点にあると考えられる。
この硬い相がフェライト+炭化物に分離しない場合は、
冷延性が著しく悪く、又出来上った製品の加工性、特に
深絞り性が著しく悪い。本発明者は、Atを0.08%
〜0.5係添加することで、熱間加工中はフエライト+
オーステナイトの混合組織とし、熱延終丁後には、若干
の硬い相十フエライト+炭化物に分離させて、冷延性を
向上させ、最終焼鈍においては、フエライト+炭化物の
みからなる組織にすることで、熱延板焼鈍なしでりジン
ク性並びにr値を向上させることが出来ることを発見し
たが、B;2〜50pP,Ti:0.005〜0.4チ
,好ましくは0.01〜0.2係,Nb;0.005〜
0.4%,好ましくは0.01〜0.2係,V;0.0
05〜0.4係,好ましくは0.01〜0.2% ,
Zr: 0.005〜0.4%,好ましくは0.01〜
0.2%のいづれか1種又は2種以上を複合添加するこ
とで、りジンク性およびr値が更に向上することが見い
出され、本発明が完成されたものである。
冷延性が著しく悪く、又出来上った製品の加工性、特に
深絞り性が著しく悪い。本発明者は、Atを0.08%
〜0.5係添加することで、熱間加工中はフエライト+
オーステナイトの混合組織とし、熱延終丁後には、若干
の硬い相十フエライト+炭化物に分離させて、冷延性を
向上させ、最終焼鈍においては、フエライト+炭化物の
みからなる組織にすることで、熱延板焼鈍なしでりジン
ク性並びにr値を向上させることが出来ることを発見し
たが、B;2〜50pP,Ti:0.005〜0.4チ
,好ましくは0.01〜0.2係,Nb;0.005〜
0.4%,好ましくは0.01〜0.2係,V;0.0
05〜0.4係,好ましくは0.01〜0.2% ,
Zr: 0.005〜0.4%,好ましくは0.01〜
0.2%のいづれか1種又は2種以上を複合添加するこ
とで、りジンク性およびr値が更に向上することが見い
出され、本発明が完成されたものである。
まずAAO.O8%〜0.5係添加した鋼を基本ベース
とした理由について説明する。
とした理由について説明する。
Atを添加した理由は3点ある。第1点はAAを添加す
ることで熱延工程でγ相→α相十炭化物の分離が進行し
、冷延性が向上するためであり、0.08%以上のA/
,があれば充分である。第2点は、鋼中のNを熱延のマ
マの状態で一部AANO形で析出させるためであり、熱
延板焼鈍を行なわないでもAj−を0.08%以上添加
しておけば、通常のSUS43O成分の場合は、冷延前
にNasA7Nとして約30pp以上が析出する。冷延
前のNasA7Nと製品の深絞り性とは密切な関係があ
り、NasAANが30ppm以上高い程深絞り性が向
上する傾向がある。第3点は最終焼鈍工程において鋼板
中に残存していた硬い相をフエライト+炭化物に完全に
分離するためであり、AtO.O8%未満では、比較的
長時間の焼鈍を行なわないと、分離が不充分で、製品の
深絞り特性が劣化し、降伏応力が高く、伸びが減少する
ことになる。以上の3点からAtO.O8%を添加の下
限とした。At添加量が多い程これらの効果は増加する
傾向がみられるが、A,ffO.5%を越えると、これ
らの効果は飽和に達するので経済的に好ましくないこと
から、AtO.5%を添加の下限とした。次にBを2〜
50ppm複合添加する理由について説明する。
ることで熱延工程でγ相→α相十炭化物の分離が進行し
、冷延性が向上するためであり、0.08%以上のA/
,があれば充分である。第2点は、鋼中のNを熱延のマ
マの状態で一部AANO形で析出させるためであり、熱
延板焼鈍を行なわないでもAj−を0.08%以上添加
しておけば、通常のSUS43O成分の場合は、冷延前
にNasA7Nとして約30pp以上が析出する。冷延
前のNasA7Nと製品の深絞り性とは密切な関係があ
り、NasAANが30ppm以上高い程深絞り性が向
上する傾向がある。第3点は最終焼鈍工程において鋼板
中に残存していた硬い相をフエライト+炭化物に完全に
分離するためであり、AtO.O8%未満では、比較的
長時間の焼鈍を行なわないと、分離が不充分で、製品の
深絞り特性が劣化し、降伏応力が高く、伸びが減少する
ことになる。以上の3点からAtO.O8%を添加の下
限とした。At添加量が多い程これらの効果は増加する
傾向がみられるが、A,ffO.5%を越えると、これ
らの効果は飽和に達するので経済的に好ましくないこと
から、AtO.5%を添加の下限とした。次にBを2〜
50ppm複合添加する理由について説明する。
Atベース材に更にBを添加すると、r値及びりジンク
性の両者が改善される。この効果が現われるのはBが2
ppm以上であり、50ppmを超えると効果が飽和に
達する。必要以上の添加は経済的に好ましくないので上
限を59ppmとした。Bを複合添加することで効果が
奏せられる理由は明らかではないが、BはA7以上に強
力な窒化物形成元素であり、AAで固定出来ないNを固
定するとか、BNがAANの析出サイトの役割を呈して
A7Nの析出促進効果があるとも考えられる。次にTi
を0.005〜0.4係、好ましくは0.01〜0.2
%複合添加する理由について説明する。Ti添加により
熱延板焼鈍なしで加工性のすぐれたフエライト系ステン
レスを製造する技術については、特公昭52−806号
公報記載の先行技術があるが、この技術は、熱間加工温
度でフエライト単相又は、多くても5%までしかオース
テナイト相を含まないように、Tiを添加したものであ
り、本発明はAt添加により熱間加工中は、オーステナ
イト相を含み、熱延の冷却過程でオーステナイト相→炭
化物+フエライト相・\の変態を行なわせることに加え
て更に0.005%〜0.4%のTiを添加することで
、r値及びりジンクの向上を狙ったものであり、先行技
術のTi添加量はTi添加により熱間加工中でもオース
テナイト相を5係以下となるよう、Tiを多量に添加す
るという特徴があり、本発明の技術とは根本的に異なる
ものである。本発明のAtベースの430鋼においては
Ti添加量は0.005%からその効果があらわれるの
でTi添加の下限は0.005%と規定した。Ti添加
量が増加する程効果があるが、TiO.4%を超えると
その効果が飽和してくることと、経済的に好ましくない
ことから上限は0.4係と規定した。特性及び経済性の
点から好ましい範囲は0.01%〜0.2係である。A
tベースの430鋼に微量のTiを添加することで、り
ジンク、r値ともに向上する理由については明らかでは
ないが、TiはAA以上に強力な窒化物形成元素であり
、AI−で固定出来ないNを固定する作用及び微細析出
したTiNの作用効果によるものと考えている。この他
Nb,V,ZrもTiの場合と同様の理由により、その
適正範囲を0.005〜0.4%とした。特性及び経済
性の点から好ましい範囲は0.01%〜0.2係である
。B,Ti,Nb,V,ZrはAAベースの430鋼に
単独に添加しても効果が発揮されるが、複合添加しても
効果があることは言うまでもない。
性の両者が改善される。この効果が現われるのはBが2
ppm以上であり、50ppmを超えると効果が飽和に
達する。必要以上の添加は経済的に好ましくないので上
限を59ppmとした。Bを複合添加することで効果が
奏せられる理由は明らかではないが、BはA7以上に強
力な窒化物形成元素であり、AAで固定出来ないNを固
定するとか、BNがAANの析出サイトの役割を呈して
A7Nの析出促進効果があるとも考えられる。次にTi
を0.005〜0.4係、好ましくは0.01〜0.2
%複合添加する理由について説明する。Ti添加により
熱延板焼鈍なしで加工性のすぐれたフエライト系ステン
レスを製造する技術については、特公昭52−806号
公報記載の先行技術があるが、この技術は、熱間加工温
度でフエライト単相又は、多くても5%までしかオース
テナイト相を含まないように、Tiを添加したものであ
り、本発明はAt添加により熱間加工中は、オーステナ
イト相を含み、熱延の冷却過程でオーステナイト相→炭
化物+フエライト相・\の変態を行なわせることに加え
て更に0.005%〜0.4%のTiを添加することで
、r値及びりジンクの向上を狙ったものであり、先行技
術のTi添加量はTi添加により熱間加工中でもオース
テナイト相を5係以下となるよう、Tiを多量に添加す
るという特徴があり、本発明の技術とは根本的に異なる
ものである。本発明のAtベースの430鋼においては
Ti添加量は0.005%からその効果があらわれるの
でTi添加の下限は0.005%と規定した。Ti添加
量が増加する程効果があるが、TiO.4%を超えると
その効果が飽和してくることと、経済的に好ましくない
ことから上限は0.4係と規定した。特性及び経済性の
点から好ましい範囲は0.01%〜0.2係である。A
tベースの430鋼に微量のTiを添加することで、り
ジンク、r値ともに向上する理由については明らかでは
ないが、TiはAA以上に強力な窒化物形成元素であり
、AI−で固定出来ないNを固定する作用及び微細析出
したTiNの作用効果によるものと考えている。この他
Nb,V,ZrもTiの場合と同様の理由により、その
適正範囲を0.005〜0.4%とした。特性及び経済
性の点から好ましい範囲は0.01%〜0.2係である
。B,Ti,Nb,V,ZrはAAベースの430鋼に
単独に添加しても効果が発揮されるが、複合添加しても
効果があることは言うまでもない。
本発明の効果をより効果的に発揮するにはC量の制御も
重要であり、Cは硬い相の形成のために0.03%以上
含有することが望ましいが、Cが0.1係を越えると、
本発明の如<At添加を行なっても冷延性が低下するの
で、Cは0.1係を越えないようにする必要がある。以
上1回冷延法について説明したが、熱延板焼鈍なしで中
間焼鈍をはさんだ2回冷延法についても本発明の方法を
適用すれば、より特性のすぐれた鋼板が製造されるのは
言うまでもない。
重要であり、Cは硬い相の形成のために0.03%以上
含有することが望ましいが、Cが0.1係を越えると、
本発明の如<At添加を行なっても冷延性が低下するの
で、Cは0.1係を越えないようにする必要がある。以
上1回冷延法について説明したが、熱延板焼鈍なしで中
間焼鈍をはさんだ2回冷延法についても本発明の方法を
適用すれば、より特性のすぐれた鋼板が製造されるのは
言うまでもない。
次に本発明を実施例に従って説明する。
表1に示す成分からなるフエライト系ステンレス鋼を通
常の条件で熱間圧延して熱延鋼帯とし、熱延板焼鈍を行
うことなく1回の冷間圧延により0.7mmの鋼板とし
た後再結晶焼鈍を行なった。
常の条件で熱間圧延して熱延鋼帯とし、熱延板焼鈍を行
うことなく1回の冷間圧延により0.7mmの鋼板とし
た後再結晶焼鈍を行なった。
かくして得られた製品の加工特性を表2に示した。表か
ら明らかの如く本発明の知見にもとづきA7を添加し更
にB,TttNb,V,Zrを1種又は2種以上添加す
ることで、深絞り性などの加工性が著しく改善される。
以上の如く本発明に従えば、加工性のすぐれたフエライ
ト系ステンレス鋼板を熱延板焼鈍なしで1回の冷延と再
結晶化焼鈍により製造することが出来る。
ら明らかの如く本発明の知見にもとづきA7を添加し更
にB,TttNb,V,Zrを1種又は2種以上添加す
ることで、深絞り性などの加工性が著しく改善される。
以上の如く本発明に従えば、加工性のすぐれたフエライ
ト系ステンレス鋼板を熱延板焼鈍なしで1回の冷延と再
結晶化焼鈍により製造することが出来る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 SolAl0.08〜0.5%、および下記の合金
元素のいづれか1種又は2種以上を含むフェライト系ス
テンレス鋼スラブを熱間圧延した後、熱延板焼鈍を行な
うことなく冷間圧延し、次いで最終焼鈍することを特徴
とする加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板
の製造法。 記 B;2〜50ppm Ti;0.005〜0.4% Nb;0.005〜0.4% V;0.005〜0.4% Zr;0.005〜0.4% 2 1回冷延法により最終製品厚みとする前項1記載の
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP55146440A JPS5937332B2 (ja) | 1980-10-20 | 1980-10-20 | 加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP55146440A JPS5937332B2 (ja) | 1980-10-20 | 1980-10-20 | 加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5770223A JPS5770223A (en) | 1982-04-30 |
JPS5937332B2 true JPS5937332B2 (ja) | 1984-09-08 |
Family
ID=15407703
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP55146440A Expired JPS5937332B2 (ja) | 1980-10-20 | 1980-10-20 | 加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5937332B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6855213B2 (en) | 1998-09-15 | 2005-02-15 | Armco Inc. | Non-ridging ferritic chromium alloyed steel |
KR102123665B1 (ko) * | 2018-10-23 | 2020-06-18 | 주식회사 포스코 | 클램프용 고강도 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4872024A (ja) * | 1971-12-29 | 1973-09-28 | ||
JPS5015723A (ja) * | 1973-06-14 | 1975-02-19 | ||
JPS5162112A (en) * | 1974-11-20 | 1976-05-29 | Nippon Steel Corp | Puresuseikeisei oyobi nijikakoseinisugureta fueraitokeisutenresuko |
JPS51149116A (en) * | 1975-06-18 | 1976-12-21 | Kawasaki Steel Corp | Process for producing ferritics tainless steelplates without ridging |
JPS52806A (en) * | 1975-02-20 | 1977-01-06 | Dai Ichi Kogyo Seiyaku Co Ltd | Preparation of ester |
JPS5239559A (en) * | 1975-09-26 | 1977-03-26 | Nippon Steel Corp | Method to manufacture ferritic stainless steel of small rrvalue section anisotrophy |
JPS5295527A (en) * | 1976-02-06 | 1977-08-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of ferritic stainless steel sheet having good forming prope rty |
JPS5340625A (en) * | 1976-09-28 | 1978-04-13 | Nippon Steel Corp | Production of ferritic stainless steel sheet |
-
1980
- 1980-10-20 JP JP55146440A patent/JPS5937332B2/ja not_active Expired
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4872024A (ja) * | 1971-12-29 | 1973-09-28 | ||
JPS5015723A (ja) * | 1973-06-14 | 1975-02-19 | ||
JPS5162112A (en) * | 1974-11-20 | 1976-05-29 | Nippon Steel Corp | Puresuseikeisei oyobi nijikakoseinisugureta fueraitokeisutenresuko |
JPS52806A (en) * | 1975-02-20 | 1977-01-06 | Dai Ichi Kogyo Seiyaku Co Ltd | Preparation of ester |
JPS51149116A (en) * | 1975-06-18 | 1976-12-21 | Kawasaki Steel Corp | Process for producing ferritics tainless steelplates without ridging |
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JPS5340625A (en) * | 1976-09-28 | 1978-04-13 | Nippon Steel Corp | Production of ferritic stainless steel sheet |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5770223A (en) | 1982-04-30 |
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