JPS595652B2 - 高張力冷延鋼板の製造法 - Google Patents
高張力冷延鋼板の製造法Info
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- JPS595652B2 JPS595652B2 JP55031172A JP3117280A JPS595652B2 JP S595652 B2 JPS595652 B2 JP S595652B2 JP 55031172 A JP55031172 A JP 55031172A JP 3117280 A JP3117280 A JP 3117280A JP S595652 B2 JPS595652 B2 JP S595652B2
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- rolled steel
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- cold rolled
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、降伏強さ７０〜９０ ｋｇ／７ＩＬ７７Ｌ
を有する高降伏点高抗張力冷延鋼板の製造法に関する。
を有する高降伏点高抗張力冷延鋼板の製造法に関する。
近年、降伏点、引張強さが高く、かつ延性も兼ね備えた
冷延鋼板が強く要求されつつあることはよく知られてい
る。
冷延鋼板が強く要求されつつあることはよく知られてい
る。
特に自動車のドアガードやバンパー等の強度部材には安
全性の面から高強度の冷延鋼板が要求される。
全性の面から高強度の冷延鋼板が要求される。
これらの強度部材として要求される特性について種々の
研究を重ねた結果、高強度構造部材の破壊強度は材料の
抗張力（ＴＳ）もさることながら降伏点（ＹＰ ）の方
がより支配的であり、高降伏型の高抗張力鋼板を使用す
ることが適切であるとの結論に至った。
研究を重ねた結果、高強度構造部材の破壊強度は材料の
抗張力（ＴＳ）もさることながら降伏点（ＹＰ ）の方
がより支配的であり、高降伏型の高抗張力鋼板を使用す
ることが適切であるとの結論に至った。
この発明は、この発明に適した降伏強さ７０〜９０ｋｇ
／−を有する高降伏点高抗張力冷延鋼板を低コストで製
造し得る方法を提案するものである。
／−を有する高降伏点高抗張力冷延鋼板を低コストで製
造し得る方法を提案するものである。
この発明は、炭素０．２０％以下、けい素２．０％以下
、マンガン０．１５〜２．５％、アルミニウム０．０１
５〜０．１５０％、窒素０．００４０〜０．０２０％を
含有し、これにバナジウム０．００５〜０．１０％、ニ
オブ０．００５〜０．０８％の一種または二種を含有し
、さらに非金属介在物形態制御を目的としてチタン０．
３０〜０．０５％、カルシウム０．００５０％以下、マ
グネシウム０．００５０％以下、ランタン、セルラム等
の希土類元素０．００５０％以下の一種又は二種以上を
含有し、残部は鉄および不可避的不純物からなる鋼を、
Ａｒ３変態点以上で熱間圧延して７００℃以下４５０℃
以上の温度で巻取り、さらに圧下率３０％以上で冷間圧
延を施した後、再結晶温度以下３５０℃以上で焼なまし
を行うことを特徴とするものである。
、マンガン０．１５〜２．５％、アルミニウム０．０１
５〜０．１５０％、窒素０．００４０〜０．０２０％を
含有し、これにバナジウム０．００５〜０．１０％、ニ
オブ０．００５〜０．０８％の一種または二種を含有し
、さらに非金属介在物形態制御を目的としてチタン０．
３０〜０．０５％、カルシウム０．００５０％以下、マ
グネシウム０．００５０％以下、ランタン、セルラム等
の希土類元素０．００５０％以下の一種又は二種以上を
含有し、残部は鉄および不可避的不純物からなる鋼を、
Ａｒ３変態点以上で熱間圧延して７００℃以下４５０℃
以上の温度で巻取り、さらに圧下率３０％以上で冷間圧
延を施した後、再結晶温度以下３５０℃以上で焼なまし
を行うことを特徴とするものである。
この発明において、対象鋼の化学成分を限定したのは次
の理由による。
の理由による。
炭素はマンガンと共存して鋼の強度向上に有効であるが
、０．２０％を越えると溶接性が低下するから望ましく
ない。
、０．２０％を越えると溶接性が低下するから望ましく
ない。
けい素は脱酸のため必要であり、また、固溶強化成分と
して有効な延性向上にも有効であるが、多量に含有する
と熱間圧延時に生ずるけい素の酸化物により冷間圧延鋼
板としての表面性状が劣化するから２．０１以下に限定
する。
して有効な延性向上にも有効であるが、多量に含有する
と熱間圧延時に生ずるけい素の酸化物により冷間圧延鋼
板としての表面性状が劣化するから２．０１以下に限定
する。
マンガンは炭素と共存して鋼の強化に有効であるが、０
．１５％未満では赤熱脆性により表面疵又はワレを生じ
、２．５％以上では溶製が困難な上コストが高くつく。
．１５％未満では赤熱脆性により表面疵又はワレを生じ
、２．５％以上では溶製が困難な上コストが高くつく。
アルミニウムはアルミキルド鋼としてけい素とマンガン
の安定化に有効であるが、０．０１５％未満ではその効
果がな（，０，１５０％以上では造塊が不安定となるか
ら望ましくない。
の安定化に有効であるが、０．０１５％未満ではその効
果がな（，０，１５０％以上では造塊が不安定となるか
ら望ましくない。
窒素は鋼の強化元素としては有効であるが、０．００４
０％未満ではその効果がな（，０，０２０％以上の含有
は造塊上困難となるから望ましくない。
０％未満ではその効果がな（，０，０２０％以上の含有
は造塊上困難となるから望ましくない。
ニオブ、バナジウムは共に炭化物を形成し、その析出強
化により、鋼の強化元素としては有効であるが、ニオブ
、バナジウムとも０．００５％未満ではその効果がなく
、ニオブ０．０８％、バナジウム０．１０％を越えると
、含有量の割合に強化の効果がなく、さらにコストが高
（つ（ため望ましくない。
化により、鋼の強化元素としては有効であるが、ニオブ
、バナジウムとも０．００５％未満ではその効果がなく
、ニオブ０．０８％、バナジウム０．１０％を越えると
、含有量の割合に強化の効果がなく、さらにコストが高
（つ（ため望ましくない。
なおこの発明では介在物形態制御元素として用℃・てい
るチタンは鋼の強化と介在物形態制御に有効であるが、
０．０５％未満ではその効果が少なく、０．３０％を越
えてもその効果はかわらずさらにコストが高くつくので
望ましくない。
るチタンは鋼の強化と介在物形態制御に有効であるが、
０．０５％未満ではその効果が少なく、０．３０％を越
えてもその効果はかわらずさらにコストが高くつくので
望ましくない。
カルシウム、マグネシウム及びランタム、セリウム等の
希土類元素はいずれも硫化物系介在物（Ａ型）の圧延方
向に長く延伸したものを球状化させて圧延方向と直角方
向の延性劣化を防止するために有効であり、それぞれそ
の含有量は０．００５０％以下で十分その効果を発揮す
ることができるので、それ以上を含有させる必要はない
。
希土類元素はいずれも硫化物系介在物（Ａ型）の圧延方
向に長く延伸したものを球状化させて圧延方向と直角方
向の延性劣化を防止するために有効であり、それぞれそ
の含有量は０．００５０％以下で十分その効果を発揮す
ることができるので、それ以上を含有させる必要はない
。
またこの発明はＡｒ３変態点以上で熱間圧延した後、７
００℃以下４５０℃以上の温度で巻取ることを特徴とす
るが、これはＡｒ３変態点以上での熱延は一般的なもの
であるが、巻取温度を７００℃以上の高温とすると、熱
延板の結晶粒が太き（なり、ニオブ、バナジウムなど析
出強化の効果が減少するなど強度を減少させることにな
り、また４５０℃以下では、冷間圧延素材としては強度
が高く延性に乏しくなり冷間圧延性（板厚精度、形状、
能率）が低下するので、巻取温度は７００℃以下４５０
℃以上とする。
００℃以下４５０℃以上の温度で巻取ることを特徴とす
るが、これはＡｒ３変態点以上での熱延は一般的なもの
であるが、巻取温度を７００℃以上の高温とすると、熱
延板の結晶粒が太き（なり、ニオブ、バナジウムなど析
出強化の効果が減少するなど強度を減少させることにな
り、また４５０℃以下では、冷間圧延素材としては強度
が高く延性に乏しくなり冷間圧延性（板厚精度、形状、
能率）が低下するので、巻取温度は７００℃以下４５０
℃以上とする。
また圧下率を３０％以上としたのは、３０％以下の圧下
率では冷延鋼板としての良好な寸法精度表面性状が得ら
れないからである。
率では冷延鋼板としての良好な寸法精度表面性状が得ら
れないからである。
なお圧下率の上限は特に規定はしないがこの発明では後
工程の焼なましが再結晶温度以下３５０℃以上での焼な
ましのため、すなわち成品の延性を増すためには圧下率
は小さい方が好ましいが成品の構成上高圧下率の圧延を
施す場合もあるからである。
工程の焼なましが再結晶温度以下３５０℃以上での焼な
ましのため、すなわち成品の延性を増すためには圧下率
は小さい方が好ましいが成品の構成上高圧下率の圧延を
施す場合もあるからである。
さらに焼なまし温度を再結晶温度以下３５０℃以上で行
なうのは本来の目的である高降伏点を得るためであり、
特に延性を増す目的で再結晶温度直下での焼なましが好
ましい。
なうのは本来の目的である高降伏点を得るためであり、
特に延性を増す目的で再結晶温度直下での焼なましが好
ましい。
再結晶温度以上で焼なましを行うと降伏点が低下し、通
常の高張力鋼板となるからである。
常の高張力鋼板となるからである。
また、焼なまし温度は低温はど成品の延性が低下し、３
５０℃以下では実用的加工性が失なわれるため、焼なま
し温度の下限は３５０℃とする。
５０℃以下では実用的加工性が失なわれるため、焼なま
し温度の下限は３５０℃とする。
次に、この発明の実施例について説明する。
転炉にて第１表に示す化学成分を示す鋼を溶製し、連続
鋳造法により２１０ｍｍ厚のスラブとした。
鋳造法により２１０ｍｍ厚のスラブとした。
これらのスラブを１２５０〜１１５０℃に加熱した後、
８６０〜８００℃で仕上圧延を行い厚さ２．６〜２．３
ｍｍＯ鋼帯とし、７００℃以下の巻取温度でそれぞれ
コイルに巻取った。
８６０〜８００℃で仕上圧延を行い厚さ２．６〜２．３
ｍｍＯ鋼帯とし、７００℃以下の巻取温度でそれぞれ
コイルに巻取った。
次で圧下率５４〜４８％で冷間圧延して厚さ１．２朋の
冷延鋼板に仕上げた。
冷延鋼板に仕上げた。
そして、バッチ式焼なまし炉、連続焼なまし炉にて焼な
ましを行った。
ましを行った。
しかる後、１．０％の調質圧延を行い特性を試験した。
その結果を第２表に示す。
第２表には各焼なまし炉の焼なまし温度と均熱時間を示
した。
した。
第２表の結果より、この発明の実施によるものは、いず
れも７０ ｋｇ／ｍｆｔ以上の降伏点を示し、また引張
強さも著しく高い値を示した。
れも７０ ｋｇ／ｍｆｔ以上の降伏点を示し、また引張
強さも著しく高い値を示した。
Claims (1)
- １ 炭素０．２０％以下、けい素２．０％以下、マンガ
ン０．１５〜２．５％、アルミニウム０．０１５〜０．
１５０％、窒素０．００４０〜０．０２０％を含有し、
これにバナジウム０．００５〜０．１０％、ニオブ０．
００５〜０．０８％の一種または二種を含有し、さらに
非金属介在物形態制御を目的としてチタン０．３０〜０
．０５％、カルシウム０．００５０％以下、マグネシウ
ム０．００５０％以下、ランタン、セリウム等の希土類
元素０．００５０％以下の一種又は二種以上を含有し残
部は鉄および不可避的不純物からなる鋼を、Ａｒ３変態
点以上で熱間圧延して７００℃以下４５０℃以上の温度
で巻取り、さらに圧下率３０％以上で冷間圧延を施した
後、再結晶温度以下３５０℃以上で焼なましを行なうこ
とを特徴とする高張力冷延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55031172A JPS595652B2 (ja) | 1980-03-12 | 1980-03-12 | 高張力冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55031172A JPS595652B2 (ja) | 1980-03-12 | 1980-03-12 | 高張力冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56127732A JPS56127732A (en) | 1981-10-06 |
| JPS595652B2 true JPS595652B2 (ja) | 1984-02-06 |
Family
ID=12324016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55031172A Expired JPS595652B2 (ja) | 1980-03-12 | 1980-03-12 | 高張力冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS595652B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5328528A (en) * | 1993-03-16 | 1994-07-12 | China Steel Corporation | Process for manufacturing cold-rolled steel sheets with high-strength, and high-ductility and its named article |
| US20140102604A1 (en) * | 2012-10-11 | 2014-04-17 | Thyssenkrupp Steel Usa, Llc | Cold rolled recovery annealed mild steel and process for manufacture thereof |
| US20140261916A1 (en) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Thyssenkrupp Steel Usa, Llc | High strength - high ductility cold rolled recovery annealed steel and process for manufacture thereof |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5030733A (ja) * | 1973-07-21 | 1975-03-27 | ||
| JPS5252115A (en) * | 1975-10-24 | 1977-04-26 | Kawasaki Steel Corp | Process for producing cold rolled steel plate of high strength |
| JPS535244A (en) * | 1976-07-01 | 1978-01-18 | Union Carbide Corp | Themoplastic composition for extrusion film |
| JPS5427822A (en) * | 1977-08-03 | 1979-03-02 | Pilot Precision | Preparation of armoring article of writing tool |
| JPS5436967A (en) * | 1977-08-29 | 1979-03-19 | Fuji Photo Optical Co Ltd | Observing method of contour moire fringes |
-
1980
- 1980-03-12 JP JP55031172A patent/JPS595652B2/ja not_active Expired
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5030733A (ja) * | 1973-07-21 | 1975-03-27 | ||
| JPS5252115A (en) * | 1975-10-24 | 1977-04-26 | Kawasaki Steel Corp | Process for producing cold rolled steel plate of high strength |
| JPS535244A (en) * | 1976-07-01 | 1978-01-18 | Union Carbide Corp | Themoplastic composition for extrusion film |
| JPS5427822A (en) * | 1977-08-03 | 1979-03-02 | Pilot Precision | Preparation of armoring article of writing tool |
| JPS5436967A (en) * | 1977-08-29 | 1979-03-19 | Fuji Photo Optical Co Ltd | Observing method of contour moire fringes |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56127732A (en) | 1981-10-06 |
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