JPS6144164A - アルミニウム合金製熱交換器用フイン材の製造方法 - Google Patents
アルミニウム合金製熱交換器用フイン材の製造方法Info
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- JPS6144164A JPS6144164A JP16475984A JP16475984A JPS6144164A JP S6144164 A JPS6144164 A JP S6144164A JP 16475984 A JP16475984 A JP 16475984A JP 16475984 A JP16475984 A JP 16475984A JP S6144164 A JPS6144164 A JP S6144164A
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- Japan
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- aluminum alloy
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- fin material
- fin
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、アルミニウム合金製、４！１交換器用フイン
（Ａ及びブレージングフィン（イの製ｊ聞方法に関ブー
るものである。更に；ｒ シ＜ ＋；ｔ、アルミニラム
合金製熱交換器コアの防食を目的として、該熱交換器に
ろう付１プによって組立てられて犠牲陽極効果をグする
ｌｎ含有アルミニウム合金のフィン材を製造する方法に
関するものである。
（Ａ及びブレージングフィン（イの製ｊ聞方法に関ブー
るものである。更に；ｒ シ＜ ＋；ｔ、アルミニラム
合金製熱交換器コアの防食を目的として、該熱交換器に
ろう付１プによって組立てられて犠牲陽極効果をグする
ｌｎ含有アルミニウム合金のフィン材を製造する方法に
関するものである。
従来の技術
従来から、アルミニウム合金製の熱交換器のコアを防食
するため、そのフィン材にＺｎを含む合金からなる犠牲
陽極材、例えば、１０７２合金（ＡＩ−１９６Ｚ口）が
用いられている。しかし、これらの合金をろう付けして
用いると下記の問題があった。
するため、そのフィン材にＺｎを含む合金からなる犠牲
陽極材、例えば、１０７２合金（ＡＩ−１９６Ｚ口）が
用いられている。しかし、これらの合金をろう付けして
用いると下記の問題があった。
発明が解決しようとする問題点
従来のＺｌｌを含むアルミニウム合金からなるフィン材
を熱交換器コアに組立てる際、真空ろう付けすると、ｚ
ｎの蒸気圧が高いため、ろう付は中にＺｎが蒸発飛散し
てしまって、組立てられたコアにＪ３いて合金の含有Ｚ
ｎによる犠牲陽極効果は発揮されなくなる。
を熱交換器コアに組立てる際、真空ろう付けすると、ｚ
ｎの蒸気圧が高いため、ろう付は中にＺｎが蒸発飛散し
てしまって、組立てられたコアにＪ３いて合金の含有Ｚ
ｎによる犠牲陽極効果は発揮されなくなる。
そこで、残留亜鉛■を多くするために、添加亜ｊ’Ｄ
ｉ）を例えば１．５〜２％と多くづるかフィン材のアル
ミニウム合金のＺｎ添加に代えて、３ｎ、（ｎ、Ｇａ等
の元素を添ＩＪＯＬ、て、これらの元素による犠牲陽極
効果を利用しているが、これらの添加元素はいづれも低
融点金属であるため、これらを含む合金は坊造時に割れ
発生などの欠陥が生じるので、歩留りが悪く製造上問題
が多い。
ｉ）を例えば１．５〜２％と多くづるかフィン材のアル
ミニウム合金のＺｎ添加に代えて、３ｎ、（ｎ、Ｇａ等
の元素を添ＩＪＯＬ、て、これらの元素による犠牲陽極
効果を利用しているが、これらの添加元素はいづれも低
融点金属であるため、これらを含む合金は坊造時に割れ
発生などの欠陥が生じるので、歩留りが悪く製造上問題
が多い。
本発明の目的は、真空ろう付ｔプ時に合金中の７口の蒸
発が十分に防止できて、これによりアルミニウム合金製
熱交換器コアにフィン材として組み立てたとき犠牲陽極
効果を十分に発揮できる、Ｚｎ含有アルミニウム合金の
フィン材を得ることができる装））方法を提供すること
である。
発が十分に防止できて、これによりアルミニウム合金製
熱交換器コアにフィン材として組み立てたとき犠牲陽極
効果を十分に発揮できる、Ｚｎ含有アルミニウム合金の
フィン材を得ることができる装））方法を提供すること
である。
問題点を解決するための手段
本発明者らは、種々の研究の結果、Ｚｎのほかに、Ｌｉ
、Ｃａその他の元素を添加したアルミニウム合金を溶製
して（ｑた鋳塊から特定の条件でアルミニウム合金シソ
の熱交換器コア用フィン材を製造ツることにより、その
フィン材は、真空ろう付けの際、含有したｚｎの蒸発飛
散をほぼ完全に防止する効果をもつことが見い出された
。
、Ｃａその他の元素を添加したアルミニウム合金を溶製
して（ｑた鋳塊から特定の条件でアルミニウム合金シソ
の熱交換器コア用フィン材を製造ツることにより、その
フィン材は、真空ろう付けの際、含有したｚｎの蒸発飛
散をほぼ完全に防止する効果をもつことが見い出された
。
本発明（１）及び（２）は、この知見に基づくものであ
り、その要旨は次のとおりのものである。
り、その要旨は次のとおりのものである。
（１１，Ｚｎ ： ０，８〜１．２％、ｌ ｉ
： ０．０００５〜０．００５％未満、Ｃａ ： ０
．００８〜０．１％、Ｍｎ ； ０，７〜１．５％、
Ｆｅ：０．１〜０．７％、Ｓｌ ：６０．４％を含み、
あるいはざらにＣｕ≦０．２０％を含み残部は実質的に
Ａ１であるアルミニウム合金の鋳塊を、４００℃〜６０
０℃で１〜２４時間ソーキングした鴇、４００℃〜５５
０℃で熱間圧延して１ 、５ｍｍ〜５１１１１ｔｌの厚
さとして、次いで冷間圧延した１ね、２５０°Ｃ〜３０
０℃で中間焼鈍を行ない、引き続き０．０４ｍ１ｌｌ〜
０．３ ｍｍ厚さに最終冷間圧延することを特徴とする
アルミニウム合金製熱交換器用フィン材の製造方法。
： ０．０００５〜０．００５％未満、Ｃａ ： ０
．００８〜０．１％、Ｍｎ ； ０，７〜１．５％、
Ｆｅ：０．１〜０．７％、Ｓｌ ：６０．４％を含み、
あるいはざらにＣｕ≦０．２０％を含み残部は実質的に
Ａ１であるアルミニウム合金の鋳塊を、４００℃〜６０
０℃で１〜２４時間ソーキングした鴇、４００℃〜５５
０℃で熱間圧延して１ 、５ｍｍ〜５１１１１ｔｌの厚
さとして、次いで冷間圧延した１ね、２５０°Ｃ〜３０
０℃で中間焼鈍を行ない、引き続き０．０４ｍ１ｌｌ〜
０．３ ｍｍ厚さに最終冷間圧延することを特徴とする
アルミニウム合金製熱交換器用フィン材の製造方法。
［２１，Ｚｎ ： ０．８〜ｉ、２９６． Ｌ ｉ
： ０，０００５〜０．００５％未満、Ｃａ ：
０．００８〜０．１９６、Ｍｎ ： ０．７〜４．
５ ％、 Ｆｅ ； ０．１〜０．７ ％、３ｉ＜０
．４％を含み、あるいはざらにＣＩＪ≦０．２０％を含
み残部は実５Ｔ的にＡ１であるアルミニウム合金の鋳塊
をアルミニウム合金製熱交換器用ブレージングフィンの
心（Ａとなるように用い、またＡｌ−５ｉ系又はＡｌ
−８ｉ−Ｍ（］系のアルミニウム合金ろうの鋳塊を該フ
ィンの皮材となるように用いて、これら鋳塊を重ね合わ
せ１これを４００℃〜ＧＯＯ°Ｃで１〜２４時間ソーキ
ングした後、４００°Ｃ〜５５０°Ｃで熱間圧延して
１．５ｍｍ〜５ｍｍの１９さのクラツド板となし、次い
で冷間圧延したｉｐ、２５０″Ｃ〜３００℃で中間焼鈍
を行ない、引きｖｃき０．０４ｍｍ 〜０．３ ｍｍ厚
さに最終冷間圧延することを特徴とするアルミニウム合
金”Ｊｌｌ熱交蒸器用ブレージングフィン材製造方法。
： ０，０００５〜０．００５％未満、Ｃａ ：
０．００８〜０．１９６、Ｍｎ ： ０．７〜４．
５ ％、 Ｆｅ ； ０．１〜０．７ ％、３ｉ＜０
．４％を含み、あるいはざらにＣＩＪ≦０．２０％を含
み残部は実５Ｔ的にＡ１であるアルミニウム合金の鋳塊
をアルミニウム合金製熱交換器用ブレージングフィンの
心（Ａとなるように用い、またＡｌ−５ｉ系又はＡｌ
−８ｉ−Ｍ（］系のアルミニウム合金ろうの鋳塊を該フ
ィンの皮材となるように用いて、これら鋳塊を重ね合わ
せ１これを４００℃〜ＧＯＯ°Ｃで１〜２４時間ソーキ
ングした後、４００°Ｃ〜５５０°Ｃで熱間圧延して
１．５ｍｍ〜５ｍｍの１９さのクラツド板となし、次い
で冷間圧延したｉｐ、２５０″Ｃ〜３００℃で中間焼鈍
を行ない、引きｖｃき０．０４ｍｍ 〜０．３ ｍｍ厚
さに最終冷間圧延することを特徴とするアルミニウム合
金”Ｊｌｌ熱交蒸器用ブレージングフィン材製造方法。
作 用
以下、本発明（１）、（２）について詳しく述べる。
まザ、鋳１３１１にＪｊける各成分の意義は、次に記載
するとおりである。
するとおりである。
ｚｎ：フィンの電位を卑にして、その犠１１．陽極効果
を高める。°この効果は、添加量が下限より少ないと小
ざく、上限を越えるとフィンの自己腐食性を増す。
を高める。°この効果は、添加量が下限より少ないと小
ざく、上限を越えるとフィンの自己腐食性を増す。
Ｌｉ、Ｃａ：高真空時におけるＺｎｌ７）蒸Ｒを抑える
ととともに、フィン材の電位を卑にする。この効果１よ
、添加量が下限より少ないと小さく、上限を越えるとフ
ィンの酸化性が増えて、そのため自己腐食性を高める。
ととともに、フィン材の電位を卑にする。この効果１よ
、添加量が下限より少ないと小さく、上限を越えるとフ
ィンの酸化性が増えて、そのため自己腐食性を高める。
Ｍｎ、Ｆｃ、３ｉ：材ｎの強度を高める。この効果は、
添加■が下限より少ないと小さく、上限を越えると成形
加工性を悪くする。まｌζ、Ｆｅ ａＭｎとは化合物を
作って、フィンの高温耐座屈性を改良する。
添加■が下限より少ないと小さく、上限を越えると成形
加工性を悪くする。まｌζ、Ｆｅ ａＭｎとは化合物を
作って、フィンの高温耐座屈性を改良する。
Ｃυ ：材Ｆｉ１強度を高める。この効果は、添加量！
、 が下限より少ないと小さく、上限を越え
るとフィン材の電位を畠めるため、Ｚｎの犠１１陽極効
果を１ｑなう。
るとフィン材の電位を畠めるため、Ｚｎの犠１１陽極効
果を１ｑなう。
上記のとおりの各添１ノ１１成分の作用りＪ果Ｉは、フ
ィン材を製造するに当って、木光明２で、ｉ保定する前
記条件による製造方法を採用づるＣとにより、フィン材
にＪｊいて十分にｆ５揮される。またこの製造方法によ
って、所）力のフィン材が歩留よく製造されるとともに
、製品のろう付番ブ性を向上さける。
ィン材を製造するに当って、木光明２で、ｉ保定する前
記条件による製造方法を採用づるＣとにより、フィン材
にＪｊいて十分にｆ５揮される。またこの製造方法によ
って、所）力のフィン材が歩留よく製造されるとともに
、製品のろう付番ブ性を向上さける。
以下、ｙノ；々条件のそれぞれのＱ酋を述べる。
ソーキング；
合金のに！ＩＩ！ＩにＭｎ、Ｆｅを強制固溶さＵ、その
後の冷間圧延、中間焼鈍の工程において、均一な微細析
出１１１を生成さ「るのに有効である。
後の冷間圧延、中間焼鈍の工程において、均一な微細析
出１１１を生成さ「るのに有効である。
その温度は１１００℃未満ではツノ果が不十分であり、
６００℃を越えると鋳塊が′７′８１０ジる。
６００℃を越えると鋳塊が′７′８１０ジる。
また時間は、１時間未；−１では効果が不−１−分であ
り、２４時間を越えても効果が増大しない。
り、２４時間を越えても効果が増大しない。
熱間圧延工程：
熱間上り板厚１．５〜５ｍｍに仕上げることで、熱間圧
延、冷間圧延時に生ずる仮端部の耳割れの総合除去ｍを
少なくし、圧延時の総合歩留り率を向上させる。
延、冷間圧延時に生ずる仮端部の耳割れの総合除去ｍを
少なくし、圧延時の総合歩留り率を向上させる。
熱間圧延の温度が４００〜５５０℃の範囲をはずれると
熱間圧延時の耳割れ程度が大きくなるばかりでなく、圧
延中に固溶した１ｖｌｎ、Ｆｃ系の析出咳の形成や微細
析出が進行するようになるのでりｒましくない。
熱間圧延時の耳割れ程度が大きくなるばかりでなく、圧
延中に固溶した１ｖｌｎ、Ｆｃ系の析出咳の形成や微細
析出が進行するようになるのでりｒましくない。
冷間圧延
材料を加工する。この工程と中間焼鈍、ｎ寝冷間圧延の
各工程の中間的な相合わせで、ソーキング時に強制固溶
さＶたＭＯｌＦｅの均一で微細な析出物を析出させて、
フィン材に要求される諸性能を発揮さける。
各工程の中間的な相合わせで、ソーキング時に強制固溶
さＶたＭＯｌＦｅの均一で微細な析出物を析出させて、
フィン材に要求される諸性能を発揮さける。
中間焼鈍： （２５０〜３００℃）
冷間圧延の加工ｔｌｌ織を残したまま、最終伯）度：Ｊ
Ｊ整のためのや文化が１１なわれる。
Ｊ整のためのや文化が１１なわれる。
またフィン材のろう付は前にｉ！３１プる結晶組織を繊
維相識に保持したまま軟化して、これによりろう付（プ
時の３ｉの拡散を防止さｌて、ろう付り性を向上させる
。
維相識に保持したまま軟化して、これによりろう付（プ
時の３ｉの拡散を防止さｌて、ろう付り性を向上させる
。
２５０℃以下だと軟化が不十分でｎ柊圧延での強＄り調
整がト分にできない。
整がト分にできない。
３００℃以上では再結晶が起り、１１０工楊柑相織を保
つことができず、フィンのろう１寸１）竹、が低下づる
。
つことができず、フィンのろう１寸１）竹、が低下づる
。
最終圧延と板厚
フィンの諸性能（強度、耐サグ性、ろうｒｔ性）を′ｆ
？、揮させるための圧延である。
？、揮させるための圧延である。
板厚を０．０４〜０．３ｎｕ＋とじたのは０．０４ｍｍ
Ｊ：り薄いと耐サグ性が不十分で組立てろう何時に座屈
する。
Ｊ：り薄いと耐サグ性が不十分で組立てろう何時に座屈
する。
０、３ｍｍより厚いと、フィンのコルゲーション加工に
支障がでる。
支障がでる。
実施例
Ｊズ下に木梵明を実施例によって具体的に説明する。
実施例１
表１に示づ“合金をそれぞれ溶ツＪして鋳塊をつくり、
これら鋳塊を５００°ＣＸ ８０，１間のソーキングし
た後、４５０℃で３＋ｎ＋ｎ厚さに熱間圧延し、次いで
冷間圧延して０．２ｍｍ１７さとし、こ机を２８０℃ｘ
１１１．１間で中間焼鈍し、引き続ぎわ終冷間圧延
を行なってＯ，＋［ｉｍｎ＋ｌ１７さのフィン材をそれ
ぞれ製造した。
これら鋳塊を５００°ＣＸ ８０，１間のソーキングし
た後、４５０℃で３＋ｎ＋ｎ厚さに熱間圧延し、次いで
冷間圧延して０．２ｍｍ１７さとし、こ机を２８０℃ｘ
１１１．１間で中間焼鈍し、引き続ぎわ終冷間圧延
を行なってＯ，＋［ｉｍｎ＋ｌ１７さのフィン材をそれ
ぞれ製造した。
これらのフィン材を試７１として、ＩＴ ｏｒｒ、１Ｏ
−５ＴＯｒｒの真空炉テロ００℃Ｘ ５ｆ）間のろう付
１プ加熱を行なった。これら試ｒ１のｔｒｉ ２！！後
のＺｎ残存率と電極電位を表２に示づ”。試料Ｎｏ、は
表１の合金Ｎｏ、に対応する。
−５ＴＯｒｒの真空炉テロ００℃Ｘ ５ｆ）間のろう付
１プ加熱を行なった。これら試ｒ１のｔｒｉ ２！！後
のＺｎ残存率と電極電位を表２に示づ”。試料Ｎｏ、は
表１の合金Ｎｏ、に対応する。
また、これらのフィン材を用いて真空ろう（すけしてコ
ア（心材３００３、皮材４００４の両面合わせ材、心材
）７ざ０，５ｍｍ）を組み立てた。これらコアについて
以下の腐食試験を行なった。
ア（心材３００３、皮材４００４の両面合わせ材、心材
）７ざ０，５ｍｍ）を組み立てた。これらコアについて
以下の腐食試験を行なった。
結果を表２に併せて示す。
腐食試験
ＪＥ水噴霧試験： Ｊ Ｉ Ｓ Ｚ２３７１により １
ケ月間試験 交互浸漬試験： ３％Ｎｉｌ Ｃ１（ｌ１ｌ−１＝３
）溶液に、４０’ＣＸ３０分浸漬 ５０℃×３０分乾燥の操返し、 １ケ月間試験 表 １ 本発明フィン材合金及び１１．較フィン材合
金の化学成分表 ２ ろう付（プ加熱後のＺｎ残存率
と電（本電位及び腐食試験貼宋ｘ１ 飽和カロメル電極
基準（３９６Ｎａ Ｃ１溶液中）※２ 組合わせコアの
３００３合わせ板の心材の最大深さ実施例２ 表１に示したそれぞれの合金の鋳塊をＹｊ品とづるブレ
ージングフィン材の心（イとなるように用い、また製品
の皮材となるように△１−１０％３ｉ−０．４５％Ｍ９
の合金ろうの鋳塊を用いて、心材用のｌ４塊の両面に皮
材用の鋳塊をクラツド率１０％どしてｍね合わせ、これ
を実施例１と同じ条件でソーキングし、熱間圧延して３
Ｉｌｌ１１１厚さのクラツド板となし、これを実Ｍ例１
と同じ条件で冷間圧延し、中間焼鈍した（股、最終冷間
圧延して０．１Ｇｍｍ厚さのブレージングフィン材を！
％ｌＩ造した。
ケ月間試験 交互浸漬試験： ３％Ｎｉｌ Ｃ１（ｌ１ｌ−１＝３
）溶液に、４０’ＣＸ３０分浸漬 ５０℃×３０分乾燥の操返し、 １ケ月間試験 表 １ 本発明フィン材合金及び１１．較フィン材合
金の化学成分表 ２ ろう付（プ加熱後のＺｎ残存率
と電（本電位及び腐食試験貼宋ｘ１ 飽和カロメル電極
基準（３９６Ｎａ Ｃ１溶液中）※２ 組合わせコアの
３００３合わせ板の心材の最大深さ実施例２ 表１に示したそれぞれの合金の鋳塊をＹｊ品とづるブレ
ージングフィン材の心（イとなるように用い、また製品
の皮材となるように△１−１０％３ｉ−０．４５％Ｍ９
の合金ろうの鋳塊を用いて、心材用のｌ４塊の両面に皮
材用の鋳塊をクラツド率１０％どしてｍね合わせ、これ
を実施例１と同じ条件でソーキングし、熱間圧延して３
Ｉｌｌ１１１厚さのクラツド板となし、これを実Ｍ例１
と同じ条件で冷間圧延し、中間焼鈍した（股、最終冷間
圧延して０．１Ｇｍｍ厚さのブレージングフィン材を！
％ｌＩ造した。
これらのブレージングフィン材を試料として、ＩＴｏｒ
ｒ 、１Ｏ−５Ｔｏｒｒの真空炉で６００°Ｃ×５分間
のろう付（プ加熱を行なった。これら試料の１１０熱（
９の７１１残存率と電極電位を表３に承り。−ＣＩ’ｌ
Ｎｏ、１は表１の合金ＮＯ，に対応する。
ｒ 、１Ｏ−５Ｔｏｒｒの真空炉で６００°Ｃ×５分間
のろう付（プ加熱を行なった。これら試料の１１０熱（
９の７１１残存率と電極電位を表３に承り。−ＣＩ’ｌ
Ｎｏ、１は表１の合金ＮＯ，に対応する。
更に、これらのブレージングフィン（Δを用いて３００
３合金形材（肉厚０．５ｍｍ）と組合せて、１０−Ｓ王
０＋’ｒにてＧＯＯ″ＯＸ ５分でろう付ｌプをｌ’ｊ
＜メってコアに組立て、これらについてＵＳ ＊試験を
行なった。
３合金形材（肉厚０．５ｍｍ）と組合せて、１０−Ｓ王
０＋’ｒにてＧＯＯ″ＯＸ ５分でろう付ｌプをｌ’ｊ
＜メってコアに組立て、これらについてＵＳ ＊試験を
行なった。
腐食試験は実施例１と同一条件で１ケ月行なった。
表 ３ ろう付は加熱（なのＺｎ残存率と電仕電１ｒ
ｌ及び腐Ｑ電験ｔＩ！、宋２ｘ２ ブレージングフィン
の心（Δ ）＋３ 組合わせコアの３００３合わせ仮の心材の最大
深さ以上の実ＩＩｉ！！例１．２に＋３いて示した比較
（４との対比から分かるように、本発明（１）、（２）
により’ＦＪ Ｊｕされたフィン材及びブレージングフ
ィン材は、真空下のろう１１（プ加熱の際、Ｉｎの焦光
飛散がほぼ完全に防止されており、また真空ろう付１）
後に電位変化が１よとんど照いのに対して、比較材で（
よＥ’Ｊ空下のろうイ・１け加熱のｊ雰旨ｚ１〕１よ５
弔に蒸冗飛改してＪｊす、かつ口空ろう付ｌブ１殺の心
（ずＬ変化が若しい。
ｌ及び腐Ｑ電験ｔＩ！、宋２ｘ２ ブレージングフィン
の心（Δ ）＋３ 組合わせコアの３００３合わせ仮の心材の最大
深さ以上の実ＩＩｉ！！例１．２に＋３いて示した比較
（４との対比から分かるように、本発明（１）、（２）
により’ＦＪ Ｊｕされたフィン材及びブレージングフ
ィン材は、真空下のろう１１（プ加熱の際、Ｉｎの焦光
飛散がほぼ完全に防止されており、また真空ろう付１）
後に電位変化が１よとんど照いのに対して、比較材で（
よＥ’Ｊ空下のろうイ・１け加熱のｊ雰旨ｚ１〕１よ５
弔に蒸冗飛改してＪｊす、かつ口空ろう付ｌブ１殺の心
（ずＬ変化が若しい。
また、本発明 １．２によるフィン４７１、プレーシン
グフィン材を用いて組立てた熱父換：出コアの削良１！
Ｉ（ユ、比較側を用いた熱交（角器コアのｉ’ｉ４ Ｎ
性よりも（・受れでいる。づなわら、本兄明１．２によ
るフィン・（４、ブレージング材（Ｊ、真空ろう付け１
股ら犠１１β１（〜２ＩＩ宋を失うことがない。
グフィン材を用いて組立てた熱父換：出コアの削良１！
Ｉ（ユ、比較側を用いた熱交（角器コアのｉ’ｉ４ Ｎ
性よりも（・受れでいる。づなわら、本兄明１．２によ
るフィン・（４、ブレージング材（Ｊ、真空ろう付け１
股ら犠１１β１（〜２ＩＩ宋を失うことがない。
発明の効５１！
／１）含有のアルミニウム合金からなる熱交１力器用フ
イン祠を′￥Ｊ ｉ１９するに当り、本発明のつ°７遣
方法を採用すれば、製品のフィン材は、Ｑ空ろうけ（り
の際に含イ１Ｚｎの魚介が（ｊは完全に防止されるので
、真“仝ろう（・」りにより組立てた熱交Ｉ！／！器に
Ｊｊいて積１１ Ｎｌ ＋〜効効果十分に光圧づること
かできる。
イン祠を′￥Ｊ ｉ１９するに当り、本発明のつ°７遣
方法を採用すれば、製品のフィン材は、Ｑ空ろうけ（り
の際に含イ１Ｚｎの魚介が（ｊは完全に防止されるので
、真“仝ろう（・」りにより組立てた熱交Ｉ！／！器に
Ｊｊいて積１１ Ｎｌ ＋〜効効果十分に光圧づること
かできる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １．発明の名称 アルミニウム合金袈熱交換器用 フイン材の裂遣方法 ３．特許請求の範囲 （１）Ｚｎ：０．８〜１．２％、Ｌｉ：０．０００５〜
０．００５％未満、Ｃａ：０．００８〜０．１％、Ｍｎ
：０．７〜１．５％、Ｆｅ：０．１〜０．７％、Ｓｉ≦
０．４％を含み、あるいはさらにＣｕ≦０．２０％を含
み残部は実質的にＡｌであるアルミニウム合金の鋳塊を
、４００℃〜６００℃で１〜２４時間ソーキングした後
、４００℃〜５５０℃で熱間圧延して１．５〜５ｍｍの
厚さとし、次いで冷間圧延した後、２５０℃〜３００℃
で中間焼鈍を行ない、引き続き０．０４ｍｍ〜０．３ｍ
ｍ厚さに最終冷間圧延することを特徴とするアルミニウ
ム合金製熱交換器用フイン材の製造方法。 （２）Ｚｎ：０．８〜１．２％、Ｌｉ：０．０００５〜
０．００５％未満、Ｃａ：０．００８〜０．１％、Ｍｎ
：０．７〜１．５％、Ｆｅ：０．１〜０．７％、Ｓｉ：
≦０．４％を含み、あるいはさらにＣｕ≦０．２０％を
含み残部は実質的にＡｌであるアルミニウム合金の鋳塊
をアルミニウム合金製熱交換器用ブレージングフインの
心材となるように用い、またＡｌ―Ｓｉ系又はＡｌ―Ｓ
ｉ― Ｍｇ系のアルミニウム合金ろうの鋳塊を該フインの皮材
となるように用いて、これらの鋳塊を重ね合わせ、これ
を４００℃〜６００℃で１〜２４時間ソーキングした後
、４００℃〜５５０℃で熱間圧延して１．５ｍｍ〜５ｍ
ｍの厚さのクラッド板となし、次いで冷間圧延した後２
５０℃〜３００℃で中間焼鈍を行ない、引き続き０．０
４ｍｍ〜０．３ｍｍ１９さに最終冷間圧延することを特
徴とするアルミニウム合金製熱交換器用ブレージングフ
イン材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16475984A JPS6144164A (ja) | 1984-08-08 | 1984-08-08 | アルミニウム合金製熱交換器用フイン材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16475984A JPS6144164A (ja) | 1984-08-08 | 1984-08-08 | アルミニウム合金製熱交換器用フイン材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6144164A true JPS6144164A (ja) | 1986-03-03 |
Family
ID=15799382
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16475984A Pending JPS6144164A (ja) | 1984-08-08 | 1984-08-08 | アルミニウム合金製熱交換器用フイン材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6144164A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115198277A (zh) * | 2022-06-30 | 2022-10-18 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种深海用Zn-Li系合金牺牲阳极及其制备方法 |
-
1984
- 1984-08-08 JP JP16475984A patent/JPS6144164A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115198277A (zh) * | 2022-06-30 | 2022-10-18 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种深海用Zn-Li系合金牺牲阳极及其制备方法 |
| CN115198277B (zh) * | 2022-06-30 | 2024-02-23 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种深海用Zn-Li系合金牺牲阳极及其制备方法 |
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