JPH03124393A - Ａｌ製熱交換器の冷媒通路用ブレージングシート - Google Patents
Ａｌ製熱交換器の冷媒通路用ブレージングシートInfo
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- JPH03124393A JPH03124393A JP26115289A JP26115289A JPH03124393A JP H03124393 A JPH03124393 A JP H03124393A JP 26115289 A JP26115289 A JP 26115289A JP 26115289 A JP26115289 A JP 26115289A JP H03124393 A JPH03124393 A JP H03124393A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はＡｌ製熟熱交換器冷媒通路用ブレージングシー
トに関するもので、芯材にこれより電位の卑な犠牲陽極
材を内側（冷媒側）に犠牲材としてクラッドし、冷媒通
路内側の孔食発生を防止するものである。
トに関するもので、芯材にこれより電位の卑な犠牲陽極
材を内側（冷媒側）に犠牲材としてクラッドし、冷媒通
路内側の孔食発生を防止するものである。
従来Ａｌ製熟熱交換器例えばラジェーターヒーターコア
等はフッ化物系の非腐食性フラックスを使用したフラッ
クスろう付けで製造されている。ラジェーターは第１図
（イ）（ロ）に示すように、冷媒を通すチューブ（１）
間にフィン（２）を配置し、チューブ（１）の両端にヘ
ッダープレート（３）を取付けてコア（４）を組立て、
ろう付け後にヘッダープレート（３）にバッキング（６
）を介して樹脂タンク（５） （５’）を取付けたも
ので、フィンにはｌｌ３３００３合金にＺｎを１．５ｗ
ｔ％（以下ｗｔ％を％と略記）程度添加した厚さ０、１
ｍｍ前後の板を用い、チューブには１１３３００３合金
からなる芯材の外側（大気側）にＪＩ３４３４３合金ろ
う材をクラッドし、内側（冷媒側）に１１３７０７２合
金を犠牲材としてクラッドした厚さ０．３〜０．４ｍｍ
のブレージングシート（内外層クラツド率は５〜１０％
）を用い、ヘッダープレートにはチューブと同様のブレ
ージングシート（板厚１．０〜１．８ｍｍ）を用いてい
る。
等はフッ化物系の非腐食性フラックスを使用したフラッ
クスろう付けで製造されている。ラジェーターは第１図
（イ）（ロ）に示すように、冷媒を通すチューブ（１）
間にフィン（２）を配置し、チューブ（１）の両端にヘ
ッダープレート（３）を取付けてコア（４）を組立て、
ろう付け後にヘッダープレート（３）にバッキング（６
）を介して樹脂タンク（５） （５’）を取付けたも
ので、フィンにはｌｌ３３００３合金にＺｎを１．５ｗ
ｔ％（以下ｗｔ％を％と略記）程度添加した厚さ０、１
ｍｍ前後の板を用い、チューブには１１３３００３合金
からなる芯材の外側（大気側）にＪＩ３４３４３合金ろ
う材をクラッドし、内側（冷媒側）に１１３７０７２合
金を犠牲材としてクラッドした厚さ０．３〜０．４ｍｍ
のブレージングシート（内外層クラツド率は５〜１０％
）を用い、ヘッダープレートにはチューブと同様のブレ
ージングシート（板厚１．０〜１．８ｍｍ）を用いてい
る。
このようなラジェーターにおいて、冷媒側の孔食発生を
防止するため次の様な対策がとられている。即ちチュー
ブの板厚が０．３〜０．４ｍｍと薄く、ＪＩ３３００３
合金だけでは、１合金特有の孔食が発生し、早期に液洩
れを起す場合があるため、第２図（イ）に示すようにｌ
ｌ３３００３合金からなる芯材の内側に、これより電位
の卑なＩｔ９７０７２合金（Ａ＃−Ｚｎ系合金）を犠牲
材としてクラッドしている。
防止するため次の様な対策がとられている。即ちチュー
ブの板厚が０．３〜０．４ｍｍと薄く、ＪＩ３３００３
合金だけでは、１合金特有の孔食が発生し、早期に液洩
れを起す場合があるため、第２図（イ）に示すようにｌ
ｌ３３００３合金からなる芯材の内側に、これより電位
の卑なＩｔ９７０７２合金（Ａ＃−Ｚｎ系合金）を犠牲
材としてクラッドしている。
１１３７０７２合金からなる犠牲材とｌｌ３３００３合
金からなる芯材は、上記ろう付け加熱時に６００°Ｃ程
度の雰囲気にさらされ、これによってＪＩ３７０７２合
金中のＺｎは第２図（ロ）に示すように１１３３００３
合金側へ拡散し、表面Ｚｎａ度０．４〜０．８％、内側
表面からの拡散深さ８０〜１５０μｍのＺｎ拡散パター
ンを示す。このＺｎ拡散層の優先腐食により、冷媒側か
ら発生する孔食は深く成長せず、浅く広い腐食形態をと
り、長期の耐孔食性を示すようになる。
金からなる芯材は、上記ろう付け加熱時に６００°Ｃ程
度の雰囲気にさらされ、これによってＪＩ３７０７２合
金中のＺｎは第２図（ロ）に示すように１１３３００３
合金側へ拡散し、表面Ｚｎａ度０．４〜０．８％、内側
表面からの拡散深さ８０〜１５０μｍのＺｎ拡散パター
ンを示す。このＺｎ拡散層の優先腐食により、冷媒側か
ら発生する孔食は深く成長せず、浅く広い腐食形態をと
り、長期の耐孔食性を示すようになる。
Ａｌ−Ｚｎ合金自体広く浅い腐食形態（面食）をとる特
徴があり、更に芯材とＡｌ−Ｚｎ合金犠牲材との電位差
により、芯材が曝露した後も犠牲材層が優先的に腐食さ
れ、芯材の腐食を防止する。また芯材中に拡散したＺｎ
により芯材表面も面食を起し、孔食発生を抑制する。こ
のような犠牲材としては、Ａｌ−Ｚｎ、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ、Ａｊｌ−Ｍｎ−Ｚｎ、Ａｌ−Ｍｎ−Ｚｎ−Ｍｇ合金
等が使用されている。
徴があり、更に芯材とＡｌ−Ｚｎ合金犠牲材との電位差
により、芯材が曝露した後も犠牲材層が優先的に腐食さ
れ、芯材の腐食を防止する。また芯材中に拡散したＺｎ
により芯材表面も面食を起し、孔食発生を抑制する。こ
のような犠牲材としては、Ａｌ−Ｚｎ、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ、Ａｊｌ−Ｍｎ−Ｚｎ、Ａｌ−Ｍｎ−Ｚｎ−Ｍｇ合金
等が使用されている。
上記ラジェーターのチューブ材のＺｎ拡散パターンは、
ろう付け条件の変動により犠牲材表面のＺｎ濃度が低下
し、拡散深さが深くなる場合があり、そのため、芯材と
の電位差が十分に確保できず、孔食性が著しく低下する
。
ろう付け条件の変動により犠牲材表面のＺｎ濃度が低下
し、拡散深さが深くなる場合があり、そのため、芯材と
の電位差が十分に確保できず、孔食性が著しく低下する
。
またチューブ材の板厚が更に薄くなると、従来と同様の
ろう付け加熱を行なった場合、上記のように過度の加熱
によりＺｎ拡散が進むだけでなく、チューブ材板厚に占
めるＺｎ拡散層の比率が大となり、腐食による板厚の減
少が耐食性ばかりでなく、構造強度に大きな影響を及ぼ
すことになる。
ろう付け加熱を行なった場合、上記のように過度の加熱
によりＺｎ拡散が進むだけでなく、チューブ材板厚に占
めるＺｎ拡散層の比率が大となり、腐食による板厚の減
少が耐食性ばかりでなく、構造強度に大きな影響を及ぼ
すことになる。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、チューブ材の犠牲
材として使用されるＡｌ−Ｚｎ系合金から芯材へのＺｎ
拡散を抑制し、ろう付け加熱条件の変動や板厚の減少に
よっても優れた耐孔食性を示すＡｌ製熟熱交換器冷媒通
路用ブレージングシートを開発したものである。
材として使用されるＡｌ−Ｚｎ系合金から芯材へのＺｎ
拡散を抑制し、ろう付け加熱条件の変動や板厚の減少に
よっても優れた耐孔食性を示すＡｌ製熟熱交換器冷媒通
路用ブレージングシートを開発したものである。
即ち本発明の一つは、Ａｌ合金からなる芯材の外側（大
気側）にＡｌ合余ろう材をクラッドし、内側（冷媒側）
にＡｌ合金犠犠牲材クラッドしたブレージングシートに
おいて、犠牲材にＺｎ ０．５〜５．０％、 Ｚｒ
０．０３〜０．３％、Ｆｅ００４％以下、Ｓｉ０．６％
以下を含み、残部ｉと不可避的不純物からなる合金を用
い、芯材に犠牲材より電位の貴なＡｌ合金を用いたこと
を特徴とするもので、犠牲材のろう付け後の再結晶粒径
を１００μｍ以上とするとよい。
気側）にＡｌ合余ろう材をクラッドし、内側（冷媒側）
にＡｌ合金犠犠牲材クラッドしたブレージングシートに
おいて、犠牲材にＺｎ ０．５〜５．０％、 Ｚｒ
０．０３〜０．３％、Ｆｅ００４％以下、Ｓｉ０．６％
以下を含み、残部ｉと不可避的不純物からなる合金を用
い、芯材に犠牲材より電位の貴なＡｌ合金を用いたこと
を特徴とするもので、犠牲材のろう付け後の再結晶粒径
を１００μｍ以上とするとよい。
また本発明の他の一つは、Ａｌ合金からなる芯材の外側
（大気側）にＡｌ合金ろう材をクララドし、内側（冷媒
側）にＡ、１合金犠牲材をクラッドしたブレージングシ
ートにおいて、犠牲材にＺｎ ０．！＋〜５．０％、
Ｚｒ０．０３〜０．３％。
（大気側）にＡｌ合金ろう材をクララドし、内側（冷媒
側）にＡ、１合金犠牲材をクラッドしたブレージングシ
ートにおいて、犠牲材にＺｎ ０．！＋〜５．０％、
Ｚｒ０．０３〜０．３％。
Ｆｅ０．４％以下、Ｓｉ０．６％以下を含み、更にＭ
ｎ ０．０５〜Ｉ、５％、 Ｃｒ ０．０３〜０．３
％、Ｔｉ０９０３〜０．３％、Ｖｏ、０３〜０．３％の
範囲内で何れか１種又は２種以上を含み、残部Ａｌと不
可避的不純物からなる合金を用い、芯材に犠牲材より電
位の貴なＡｌ合金を用いたことを特徴とするもので、犠
牲材のろう付け後の再結晶粒径を１００μｍ以上とする
とよい。
ｎ ０．０５〜Ｉ、５％、 Ｃｒ ０．０３〜０．３
％、Ｔｉ０９０３〜０．３％、Ｖｏ、０３〜０．３％の
範囲内で何れか１種又は２種以上を含み、残部Ａｌと不
可避的不純物からなる合金を用い、芯材に犠牲材より電
位の貴なＡｌ合金を用いたことを特徴とするもので、犠
牲材のろう付け後の再結晶粒径を１００μｍ以上とする
とよい。
本発明においてＺｎを含む犠牲材の成分を上記のように
限定したのは次の理由によるものである。
限定したのは次の理由によるものである。
即ち本発明はろう付け加熱時の芯材側へのＺｎ拡散を抑
制し、耐孔食性を著しく向上させると共に、犠牲材のろ
う付け加熱時の再結晶粒径を粗大とすることにより、Ｚ
ｎ拡散抑制効果を増大せしめたものである。
制し、耐孔食性を著しく向上させると共に、犠牲材のろ
う付け加熱時の再結晶粒径を粗大とすることにより、Ｚ
ｎ拡散抑制効果を増大せしめたものである。
しかして犠牲材のＺｎ含有量を０．５〜５．０％と限定
したのは、犠牲材の電位を卑とし、犠牲陽極としての作
用を与えるためで、０．５％未満では効果がなく、５．
０％を超えると効果が飽和するばかりか犠牲材の融点を
低下するためである。またＺｒ含有量を０．０３〜０．
３％と限定したのは、再結晶粒径を粗大として芯材側へ
のＺｎ拡散を抑制すると共に、強度を向上させるためで
、０．０３％未満では効果がなく、０．３％を越えると
加工性を低下するためである。またＦｅ含有量を０．４
％以下と限定したのは、再結晶粒径を粗大とし、芯材側
へのＺｎ拡散を抑制するためで、０．４％を越えると再
結晶粒径が微細となって、Ｚｎ拡散抑制作用が低下する
ためである。
したのは、犠牲材の電位を卑とし、犠牲陽極としての作
用を与えるためで、０．５％未満では効果がなく、５．
０％を超えると効果が飽和するばかりか犠牲材の融点を
低下するためである。またＺｒ含有量を０．０３〜０．
３％と限定したのは、再結晶粒径を粗大として芯材側へ
のＺｎ拡散を抑制すると共に、強度を向上させるためで
、０．０３％未満では効果がなく、０．３％を越えると
加工性を低下するためである。またＦｅ含有量を０．４
％以下と限定したのは、再結晶粒径を粗大とし、芯材側
へのＺｎ拡散を抑制するためで、０．４％を越えると再
結晶粒径が微細となって、Ｚｎ拡散抑制作用が低下する
ためである。
またＳｉ含有量を０．６％以下と限定したのは、Ｓｉを
添加すると再結晶粒径を粗大化し、Ｚｎ拡散を抑制する
と共に犠牲材の強度を向上するも、０．６％を越えると
犠牲材の融点を低下するためである。
添加すると再結晶粒径を粗大化し、Ｚｎ拡散を抑制する
と共に犠牲材の強度を向上するも、０．６％を越えると
犠牲材の融点を低下するためである。
次に犠牲材にＭｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、ＶをＭｎ０．０５〜１
．５ ％、 Ｃｒ０．０３〜０．３ ％、Ｔｉ０．０
３〜０．３％、Ｖ０．０３〜０．３％の範囲内で何れか
１種又は２種以上を添加するのは、何れも再結晶粒を粗
大とし、Ｚｎの拡散作用を抑制すると共に、犠牲材の強
度を向上するためで、下限未満では効果がなく、上限を
越えると加工性を低下するためである。
．５ ％、 Ｃｒ０．０３〜０．３ ％、Ｔｉ０．０
３〜０．３％、Ｖ０．０３〜０．３％の範囲内で何れか
１種又は２種以上を添加するのは、何れも再結晶粒を粗
大とし、Ｚｎの拡散作用を抑制すると共に、犠牲材の強
度を向上するためで、下限未満では効果がなく、上限を
越えると加工性を低下するためである。
上記組成の合金を犠牲材として常法によりブレージング
シートを製造すると、ろう付け加熱後５０〜２００μｍ
程度の再結晶粒径となるが、製造工程において均質化処
理温度及び中間焼鈍後の最終冷間圧延率をコントロール
することにより、ろう付け加熱後の再結晶粒径を１００
μｍ以上とすると、Ｚｎ拡散抑制効果を一層向上するこ
とができる。
シートを製造すると、ろう付け加熱後５０〜２００μｍ
程度の再結晶粒径となるが、製造工程において均質化処
理温度及び中間焼鈍後の最終冷間圧延率をコントロール
することにより、ろう付け加熱後の再結晶粒径を１００
μｍ以上とすると、Ｚｎ拡散抑制効果を一層向上するこ
とができる。
芯材としては、上記犠牲材より電位の貴なＡｌ合金を用
いれば問題なく、例えばＡｌ−Ｍｎ系の月３３００３合
金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｍｇ系のＪＩ３３００４合金、 ＡＡ
’ −Ｍｇ−８ｉ系のＪＩ３６９５１合金又はこれ等合
金にＣｕを添加した合金が使用される。芯材の外側（大
気側）にはＡｌ−８ｉ系のＡｌ合金ろう材をクラッドし
て三層構造とする。犠牲材と外側ろう材のクラツド率は
５〜１５％で、板厚が薄い場合には高目に、逆の場合に
は低目に設定し、その厚さは１０μｍ以上とすることが
望ましい。
いれば問題なく、例えばＡｌ−Ｍｎ系の月３３００３合
金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｍｇ系のＪＩ３３００４合金、 ＡＡ
’ −Ｍｇ−８ｉ系のＪＩ３６９５１合金又はこれ等合
金にＣｕを添加した合金が使用される。芯材の外側（大
気側）にはＡｌ−８ｉ系のＡｌ合金ろう材をクラッドし
て三層構造とする。犠牲材と外側ろう材のクラツド率は
５〜１５％で、板厚が薄い場合には高目に、逆の場合に
は低目に設定し、その厚さは１０μｍ以上とすることが
望ましい。
以下本発明を実施例について説明する。
実施例１
第１表に示す組成の合金を犠牲材として使用し、常法に
より溶解鋳造後５５０℃で均熱化処理した。これを５０
０℃で熱間圧延した後、冷間圧延により厚さ ２．５ｎ
ｏｎの板とした。
より溶解鋳造後５５０℃で均熱化処理した。これを５０
０℃で熱間圧延した後、冷間圧延により厚さ ２．５ｎ
ｏｎの板とした。
一方芯材に厚さ４５ｍｍのＪＩ３３００３合金鋳塊を用
い、その一方の表面に厚さ２．５ｍ＋＋＋のＪＩ３４３
４３合金からなるＡ７合金ろう材を、他方の表面に上記
犠牲材をクラッドし、熱間圧延、中間焼鈍。
い、その一方の表面に厚さ２．５ｍ＋＋＋のＪＩ３４３
４３合金からなるＡ７合金ろう材を、他方の表面に上記
犠牲材をクラッドし、熱間圧延、中間焼鈍。
冷間圧延をへて厚さ０．４ｍｍ、ろう材のクラッド率５
％、犠牲材のクラツド率５％のブレージングシートを作
製した。
％、犠牲材のクラツド率５％のブレージングシートを作
製した。
これを６００℃で１０分間ろう付け加熱し、犠牲材表面
の最大Ｚｎ濃度及び犠牲材表面からのＺｎ拡散深さを断
面ＥＰＭＡ線分析により求め、更に犠牲材の加熱後の再
結晶粒径を測定した。またＣｕ２＋イオンをＩＯｐｐｍ
添加した水道水中に３ケ月間浸漬し、８０℃×８時間と
室温×１６時間のサイクル腐食試験を行ない、犠牲材表
面に発生したピット深さを光学顕微鏡による焦点深度法
により測定した。その結果を第１表に示す。
の最大Ｚｎ濃度及び犠牲材表面からのＺｎ拡散深さを断
面ＥＰＭＡ線分析により求め、更に犠牲材の加熱後の再
結晶粒径を測定した。またＣｕ２＋イオンをＩＯｐｐｍ
添加した水道水中に３ケ月間浸漬し、８０℃×８時間と
室温×１６時間のサイクル腐食試験を行ない、犠牲材表
面に発生したピット深さを光学顕微鏡による焦点深度法
により測定した。その結果を第１表に示す。
第１表から明らかなように、本発明例は何れも犠牲材の
表面Ｚｎ濃度が高く、しかもＺｎ拡散深さが浅く、優れ
た耐孔食性を示す。これに対し犠牲材の組成か外れる比
較例では表面Ｚ ｎ濃度が低いか又はＺｎ拡散深さが深
く、耐孔食性が劣ることが判る。
表面Ｚｎ濃度が高く、しかもＺｎ拡散深さが浅く、優れ
た耐孔食性を示す。これに対し犠牲材の組成か外れる比
較例では表面Ｚ ｎ濃度が低いか又はＺｎ拡散深さが深
く、耐孔食性が劣ることが判る。
実施例２
実施例１における本発明例Ｎα４，１０を使用し、後の
犠牲材の再結晶粒径を変化させた。
犠牲材の再結晶粒径を変化させた。
これについて実施例１と同様のろう付け加熱を行なって
、Ｚｎ拡散状況と腐食試験によるピット深さ及び犠牲材
の再結晶粒径を実施例１と同様にして測定した。その結
果を第２表に示す。
、Ｚｎ拡散状況と腐食試験によるピット深さ及び犠牲材
の再結晶粒径を実施例１と同様にして測定した。その結
果を第２表に示す。
派
３
第２表から明らかなように、犠牲材のろう付け加熱後の
再結晶粒径を１００μｍ以上とした本発明例は何れも芯
材側へのＺｎ拡散が抑制され、優れた耐孔食性を示すこ
とが判る。
再結晶粒径を１００μｍ以上とした本発明例は何れも芯
材側へのＺｎ拡散が抑制され、優れた耐孔食性を示すこ
とが判る。
尚実施例で使用したＪＩ３３００３合金からなる芯材の
ろう付け加熱後の再結晶粒径は５０〜１５０μｍであり
、また芯材と犠牲材の電位は、５％ＮａＣＡ’液で飽和
カロメル電極を基準として、芯材は一７２０ｍＶ、犠牲
材は−７３０〜−９００ｍＶであった。
ろう付け加熱後の再結晶粒径は５０〜１５０μｍであり
、また芯材と犠牲材の電位は、５％ＮａＣＡ’液で飽和
カロメル電極を基準として、芯材は一７２０ｍＶ、犠牲
材は−７３０〜−９００ｍＶであった。
このように本発明によれば、犠牲材から芯材へのＺｎ拡
散を著しく抑制することが可能となり、過酷なろう付け
条件での表面Ｚｎ濃度低下による耐孔食性の低下を防止
し、ブレージングシートを薄肉化したときにもＺｎ拡散
を抑制することができるため、高Ｚｎ材を犠牲材に使用
し、犠牲材を薄くクラッドすることで、Ｚｎ拡散層の厚
さの全板厚に占める割合を小さくすることができ、長期
の耐孔食性を得ることが可能になる等工業上顕著な効果
を奏するものである。
散を著しく抑制することが可能となり、過酷なろう付け
条件での表面Ｚｎ濃度低下による耐孔食性の低下を防止
し、ブレージングシートを薄肉化したときにもＺｎ拡散
を抑制することができるため、高Ｚｎ材を犠牲材に使用
し、犠牲材を薄くクラッドすることで、Ｚｎ拡散層の厚
さの全板厚に占める割合を小さくすることができ、長期
の耐孔食性を得ることが可能になる等工業上顕著な効果
を奏するものである。
第１図（イ）（ロ）はラジェーターの一例を示すもので
、（イ）は正面図、（ロ）は（イ）におけるＡ−Ａ線の
拡大断面図、第２図（イ）（ロ）はチューブ材のろう付
け加熱前後のＺｎ拡散状況の一例を示すもので、（イ）
はろう付け加熱前の犠牲材表面のＺｎ濃度、（ロ）はろ
う付け加熱後の犠牲材表面からのＺｎ拡散深さを示す説
明図である。 １・・・チューブ ２・・・フィン３・・・ヘ
ッダープレート ４・・・コア５．５′・・・樹脂タン
ク ６・・・パッキング第１図 （イ） （ロ） 第２図 （イ） （ロ） 拡散距離（μｍ）
、（イ）は正面図、（ロ）は（イ）におけるＡ−Ａ線の
拡大断面図、第２図（イ）（ロ）はチューブ材のろう付
け加熱前後のＺｎ拡散状況の一例を示すもので、（イ）
はろう付け加熱前の犠牲材表面のＺｎ濃度、（ロ）はろ
う付け加熱後の犠牲材表面からのＺｎ拡散深さを示す説
明図である。 １・・・チューブ ２・・・フィン３・・・ヘ
ッダープレート ４・・・コア５．５′・・・樹脂タン
ク ６・・・パッキング第１図 （イ） （ロ） 第２図 （イ） （ロ） 拡散距離（μｍ）
Claims (4)
- （１）Ａｌ合金からなる芯材の外側（大気側）にＡｌ合
金ろう材をクラッドし、内側（冷媒側）にＡｌ合金犠牲
材をクラッドしたブレージングシートにおいて、犠牲材
にＺｎ０．５〜５．０ｗｔ％、Ｚｒ０．０３〜０．３ｗ
ｔ％、Ｆｅ０．４ｗｔ％以下、Ｓｉ０．６ｗｔ％以下を
含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合金を用い、
芯材に犠牲材より電位の貴なＡｌ合金を用いたことを特
徴とするＡｌ製熱交換器の冷媒通路用ブレージングシー
ト。 - （２）犠牲材のろう付け後の再結晶粒径を１００μｍ以
上とする請求項１記載のＡｌ製熱交換器の冷媒通路用ブ
レージングシート。 - （３）Ａｌ合金からなる芯材の外側（大気側）にＡｌ合
金ろう材をクラッドし、内側（冷媒側）にＡｌ合金犠牲
材をクラッドしたブレージングシートにおいて、犠牲材
にＺｎ０．５〜５．０ｗｔ％、Ｚｒ０．０３〜０．３ｗ
ｔ％、Ｆｅ０．４ｗｔ％以下、Ｓｉ０．６ｗｔ％以下を
含み、更にＭｎ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｃｒ０．０３
〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ０．０３〜０．３ｗｔ％、Ｖ０．
０３〜０．３ｗｔ％の範囲内で何れか１種又は２種以上
を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合金を用い
、芯材に犠牲材より電位の貴なＡｌ合金を用いたことを
特徴とするＡｌ製熱交換器の冷媒通路用ブレージングシ
ート。 - （４）犠牲材のろう付け後の再結晶粒径を１００μｍ以
上とする請求項３記載のＡｌ製熱交換器の冷媒通路用ブ
レージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26115289A JP2685926B2 (ja) | 1989-10-05 | 1989-10-05 | Ａ▲ｌ▼製熱交換器の冷媒通路用ブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26115289A JP2685926B2 (ja) | 1989-10-05 | 1989-10-05 | Ａ▲ｌ▼製熱交換器の冷媒通路用ブレージングシート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03124393A true JPH03124393A (ja) | 1991-05-27 |
| JP2685926B2 JP2685926B2 (ja) | 1997-12-08 |
Family
ID=17357831
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26115289A Expired - Fee Related JP2685926B2 (ja) | 1989-10-05 | 1989-10-05 | Ａ▲ｌ▼製熱交換器の冷媒通路用ブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2685926B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0565588A (ja) * | 1991-09-06 | 1993-03-19 | Showa Alum Corp | 耐食性に優れたろう付用アルミニウム材 |
| JP2007039753A (ja) * | 2005-08-04 | 2007-02-15 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 犠牲陽極材面の面接合性に優れたアルミニウム合金クラッド材 |
| JP2007092101A (ja) * | 2005-09-27 | 2007-04-12 | Denso Corp | 犠牲陽極材面の面接合性に優れたアルミニウム合金クラッド材および熱交換器 |
| WO2008078598A1 (ja) * | 2006-12-27 | 2008-07-03 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシート |
| JP2018071946A (ja) * | 2016-11-04 | 2018-05-10 | 株式会社Ｕａｃｊ押出加工 | オープンラック式気化器用アルミニウム合金伝熱管およびその製造方法並びにオープンラック式気化器 |
| US10825482B2 (en) | 2019-03-08 | 2020-11-03 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Magnetic disk device |
-
1989
- 1989-10-05 JP JP26115289A patent/JP2685926B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0565588A (ja) * | 1991-09-06 | 1993-03-19 | Showa Alum Corp | 耐食性に優れたろう付用アルミニウム材 |
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| JP2007092101A (ja) * | 2005-09-27 | 2007-04-12 | Denso Corp | 犠牲陽極材面の面接合性に優れたアルミニウム合金クラッド材および熱交換器 |
| JP4623729B2 (ja) * | 2005-09-27 | 2011-02-02 | 株式会社デンソー | 犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性に優れたアルミニウム合金クラッド材および熱交換器 |
| WO2008078598A1 (ja) * | 2006-12-27 | 2008-07-03 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシート |
| US8227091B2 (en) | 2006-12-27 | 2012-07-24 | Kobe Steel, Ltd. | Aluminum alloy brazing sheet for heat exchanger |
| JP2018071946A (ja) * | 2016-11-04 | 2018-05-10 | 株式会社Ｕａｃｊ押出加工 | オープンラック式気化器用アルミニウム合金伝熱管およびその製造方法並びにオープンラック式気化器 |
| US10825482B2 (en) | 2019-03-08 | 2020-11-03 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Magnetic disk device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2685926B2 (ja) | 1997-12-08 |
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