JPS6136183A - 気泡コンクリ−トの製造法 - Google Patents
気泡コンクリ−トの製造法Info
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- JPS6136183A JPS6136183A JP15995884A JP15995884A JPS6136183A JP S6136183 A JPS6136183 A JP S6136183A JP 15995884 A JP15995884 A JP 15995884A JP 15995884 A JP15995884 A JP 15995884A JP S6136183 A JPS6136183 A JP S6136183A
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- C04B38/00—Porous mortars, concrete, artificial stone or ceramic ware; Preparation thereof
- C04B38/10—Porous mortars, concrete, artificial stone or ceramic ware; Preparation thereof by using foaming agents or by using mechanical means, e.g. adding preformed foam
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- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
- C04B28/06—Aluminous cements
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C04B24/00—Use of organic materials as active ingredients for mortars, concrete or artificial stone, e.g. plasticisers
- C04B24/04—Carboxylic acids; Salts, anhydrides or esters thereof
- C04B24/06—Carboxylic acids; Salts, anhydrides or esters thereof containing hydroxy groups
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の背梨
技術分野
本発明は、所謂プレフォーム方式により急硬性セメン１
へ配合物スラリーを用いて、気泡コンクリートを製造す
る方法に関する。ざらに具体的には、本発明は、急硬性
セメント配合物発泡スラリーの凝結の制御手段に特徴を
有する気泡コンクリ−１−の製造法に関する。
へ配合物スラリーを用いて、気泡コンクリートを製造す
る方法に関する。ざらに具体的には、本発明は、急硬性
セメント配合物発泡スラリーの凝結の制御手段に特徴を
有する気泡コンクリ−１−の製造法に関する。
コンクリート建築物の軽量化、省エネルギーなどの観点
から気泡コンクリ−トに対する関心が高まり、一方所謂
プレハブ化も促進されていて、気泡コンクリートパネル
が多用されるに到っている。
から気泡コンクリ−トに対する関心が高まり、一方所謂
プレハブ化も促進されていて、気泡コンクリートパネル
が多用されるに到っている。
このような気泡コンクリートを代表する材料としてＡＬ
Ｇと呼ばているものがあるが、これは発泡凝結物をオー
トクレーブ（Ａ＞で高湿高圧水熱養生して生成させたト
バモライ１〜１ｓの結晶性ケイ酸カルシウム水和物を主
成分とする軒昂コンクリート（ＬＣ）であって、安定な
建築材料として市場性が大きいものである。
Ｇと呼ばているものがあるが、これは発泡凝結物をオー
トクレーブ（Ａ＞で高湿高圧水熱養生して生成させたト
バモライ１〜１ｓの結晶性ケイ酸カルシウム水和物を主
成分とする軒昂コンクリート（ＬＣ）であって、安定な
建築材料として市場性が大きいものである。
現在工業的に生産されている八ＬＣは、その発泡構造を
形成させる方式の相違から、所謂ポストフオーム方式と
プレフォーム方式として分類することｈくできる。前者
のポストフオーム方式は、水硬性セメント配合物スラリ
ーを型枠中に導入してから、配合物中に添加してあった
アルミニウム粉末とセメント或いは石灰などに由来する
アルカリどの反応によって水素ガスが発生して発泡が行
なわれるのであるが、この方式では型枠内での発泡中の
セメント配合物スラリーの静圧を考慮すれば、上下方向
の発泡状態の均一性を確保するためには型枠内の発泡高
さは６０／Ｊ程度にしかできず、従って高価な型枠の使
用効率を高めるためには生成発泡体を所定厚さに縦方向
にスライスして、上記の発泡高さ由来の６０ ｃｍの幅
のパネルないしスラブとして製品（養生前）を得ること
になる。
形成させる方式の相違から、所謂ポストフオーム方式と
プレフォーム方式として分類することｈくできる。前者
のポストフオーム方式は、水硬性セメント配合物スラリ
ーを型枠中に導入してから、配合物中に添加してあった
アルミニウム粉末とセメント或いは石灰などに由来する
アルカリどの反応によって水素ガスが発生して発泡が行
なわれるのであるが、この方式では型枠内での発泡中の
セメント配合物スラリーの静圧を考慮すれば、上下方向
の発泡状態の均一性を確保するためには型枠内の発泡高
さは６０／Ｊ程度にしかできず、従って高価な型枠の使
用効率を高めるためには生成発泡体を所定厚さに縦方向
にスライスして、上記の発泡高さ由来の６０ ｃｍの幅
のパネルないしスラブとして製品（養生前）を得ること
になる。
このような製造方法から明らかなように、従来のボス１
へフオーム方式の気泡コンクリートパネルは、大型化、
異形化、意匠賦与、等の点で満足すべきものではない。
へフオーム方式の気泡コンクリートパネルは、大型化、
異形化、意匠賦与、等の点で満足すべきものではない。
このような点は、型枠に注型すべき水硬性セメント配合
物スラリーにあらかじめ泡を導入しておく所謂プレフォ
ーム方式によって本質的に解決されるということができ
る。しかし、その場合にはパネルないしスラブ１枚につ
いて型枠を１個使用づ゛るのであるから、高価な型枠の
利用効率を高めるためにはセメント配合物スラリーの急
硬化による脱型までの時間の短縮が必須となる訳である
が一方、注型したのち脱型するまでの過程で型枠内のセ
メントスラリーの局部凝結、高比重成分の偏析、形成さ
せた泡の消失といった現象を回避すると共に型枠上面Ｊ
：り突出している部分に対してスクレーピング（表面の
削り取りによる均し）、表面削り取り、または抑圧によ
る意匠加工等の表面処理を行なうためには、凝結中のセ
メントスラリーは適当な］ンシステンシーを表面処理に
必要な時間だけ保持することが必要である。
物スラリーにあらかじめ泡を導入しておく所謂プレフォ
ーム方式によって本質的に解決されるということができ
る。しかし、その場合にはパネルないしスラブ１枚につ
いて型枠を１個使用づ゛るのであるから、高価な型枠の
利用効率を高めるためにはセメント配合物スラリーの急
硬化による脱型までの時間の短縮が必須となる訳である
が一方、注型したのち脱型するまでの過程で型枠内のセ
メントスラリーの局部凝結、高比重成分の偏析、形成さ
せた泡の消失といった現象を回避すると共に型枠上面Ｊ
：り突出している部分に対してスクレーピング（表面の
削り取りによる均し）、表面削り取り、または抑圧によ
る意匠加工等の表面処理を行なうためには、凝結中のセ
メントスラリーは適当な］ンシステンシーを表面処理に
必要な時間だけ保持することが必要である。
先行技術
このにうな観点から、急硬性セメント配合物スラリーに
凝結遅延剤を配合することが考えられる。
凝結遅延剤を配合することが考えられる。
セメント配合物スラリーに対する凝結遅延剤としては既
に各種のものが提案されているのであるが、しかし、こ
れらは上記の目的に使用するには不適当である。凝結遅
延パターンが不適当だからである。
に各種のものが提案されているのであるが、しかし、こ
れらは上記の目的に使用するには不適当である。凝結遅
延パターンが不適当だからである。
１−なわち、添付の図面は水硬性セメント配合物スラリ
ーが水和反応の進行によって発熱する状態を経時的に示
したものであり、一般に発熱と凝結とは対応するから、
縦軸は凝結の程度あるいは強度物性を示すということに
なるのであるが、本発明者らの知る限りでは公知凝結遅
延剤は曲線Ｃのパターンをとる。先ず、曲線Ｂは凝結調
整を行なわない場合を示すものであるところ、これは経
時的に継続して凝結が進行するパターンであって、比較
的速やかにコンシスチンシーがあるレベルに達するので
スラリー巾の高比重成分の偏析、導入れされた泡の消失
等の点では有利であるが、注型および前記の表面処理に
必要なコンシスチンシーのレベルまたは領域を比較的速
やかに通過してしまうので注型および表面処理の作業性
あるいは再視性が不良である。これに対して、曲線Ｃは
凝結遅延剤を使用した・場合を示すものであって、曲線
Ｃのにうな凝結、パターンでは、凝結反応がある時間内
は強く抑制されるので注型時の作業性は良好であるが、
こ□の段階では十分な］ンシステンシーが発生していな
いので表面処理が不可能であるばかりでなく高比重成分
の偏析も避は難い。また、凝結抑制が解除された後は、
上記の曲線Ｂの場合ど同じ問題がある。
ーが水和反応の進行によって発熱する状態を経時的に示
したものであり、一般に発熱と凝結とは対応するから、
縦軸は凝結の程度あるいは強度物性を示すということに
なるのであるが、本発明者らの知る限りでは公知凝結遅
延剤は曲線Ｃのパターンをとる。先ず、曲線Ｂは凝結調
整を行なわない場合を示すものであるところ、これは経
時的に継続して凝結が進行するパターンであって、比較
的速やかにコンシスチンシーがあるレベルに達するので
スラリー巾の高比重成分の偏析、導入れされた泡の消失
等の点では有利であるが、注型および前記の表面処理に
必要なコンシスチンシーのレベルまたは領域を比較的速
やかに通過してしまうので注型および表面処理の作業性
あるいは再視性が不良である。これに対して、曲線Ｃは
凝結遅延剤を使用した・場合を示すものであって、曲線
Ｃのにうな凝結、パターンでは、凝結反応がある時間内
は強く抑制されるので注型時の作業性は良好であるが、
こ□の段階では十分な］ンシステンシーが発生していな
いので表面処理が不可能であるばかりでなく高比重成分
の偏析も避は難い。また、凝結抑制が解除された後は、
上記の曲線Ｂの場合ど同じ問題がある。
一〃、曲線Ａは、ある程度のコンシスチンシー（Ａ１）
が発生してその状態がしばらく継続（Ａ１→Ａ２）する
という凝結パターンを示すも：のであって、△１−Δ２
間が十分に長ければ前記・ の表面処理が可能となるの
で、理想的な凝結パターンであるということができる。
が発生してその状態がしばらく継続（Ａ１→Ａ２）する
という凝結パターンを示すも：のであって、△１−Δ２
間が十分に長ければ前記・ の表面処理が可能となるの
で、理想的な凝結パターンであるということができる。
しかしながら、本発明者の知る限りではこのような理想
的な凝結パターンをとる凝結遅延剤はなく、大抵は曲線
Ｂや曲線Δで△ −Δ２間が極めて接近した凝結パター
ンのものであると思われる。
的な凝結パターンをとる凝結遅延剤はなく、大抵は曲線
Ｂや曲線Δで△ −Δ２間が極めて接近した凝結パター
ンのものであると思われる。
このようなパターンをとる凝結遅延剤としてはクエン酸
ないし酒石酸のアルカリ金属塩ならびにクエン酸ないし
酒石酸と炭酸アルカリ金属塩の（ＩＩ用系がある。
ないし酒石酸のアルカリ金属塩ならびにクエン酸ないし
酒石酸と炭酸アルカリ金属塩の（ＩＩ用系がある。
発明の概要
要 旨
本発明は、プレフォーム方式の急硬性セメント配合物を
用いた気泡コンクリ−１−成形技術を検索した結果、曲
線△に示す凝結遅延パターンをとる制御技術の必要性に
迫られてなされたものであって、二種の凝結遅延剤を［
１用して両者の相乗作用を利用することによってこの要
請に応えにうとづるものである。
用いた気泡コンクリ−１−成形技術を検索した結果、曲
線△に示す凝結遅延パターンをとる制御技術の必要性に
迫られてなされたものであって、二種の凝結遅延剤を［
１用して両者の相乗作用を利用することによってこの要
請に応えにうとづるものである。
従って、本発明にＪ：る気泡コンクリートの製造法は、
ケイ酸カルシウムを水硬性主鉱物とするセメント配合物
の水性スラリー（Ａ）とアルミン酸カルシウムを水硬性
主鉱物とする急硬性セメント配合物の水性スラリー（Ｂ
）と水性発泡液（Ｃ）とを混合して急硬性セメント配合
物発泡スラリー（Ｄ）を調製し、これを成形し、得られ
る成形物を高湿高圧水熱養生に付すことににつで気泡コ
ンクリートを製造する方法において、オキシカルボン酸
アルカリ金属塩からなるセメント凝結遅延剤（ａ）をス
ラリー（Ａ）に溶解させておき、一方オキシカルボン酸
またはそのアルカリ金属塩（イ）と無機弱酸アルカリ金
属塩（ロ）との組合せからなるセメント凝結遅延剤（ｂ
）をスラリー（１３）に溶解させておくことによって、
急硬性セメン１〜配合物発泡スラリー（Ｄ）の初期凝結
期に発熱停滞期を与えること、を特徴とするものである
。
ケイ酸カルシウムを水硬性主鉱物とするセメント配合物
の水性スラリー（Ａ）とアルミン酸カルシウムを水硬性
主鉱物とする急硬性セメント配合物の水性スラリー（Ｂ
）と水性発泡液（Ｃ）とを混合して急硬性セメント配合
物発泡スラリー（Ｄ）を調製し、これを成形し、得られ
る成形物を高湿高圧水熱養生に付すことににつで気泡コ
ンクリートを製造する方法において、オキシカルボン酸
アルカリ金属塩からなるセメント凝結遅延剤（ａ）をス
ラリー（Ａ）に溶解させておき、一方オキシカルボン酸
またはそのアルカリ金属塩（イ）と無機弱酸アルカリ金
属塩（ロ）との組合せからなるセメント凝結遅延剤（ｂ
）をスラリー（１３）に溶解させておくことによって、
急硬性セメン１〜配合物発泡スラリー（Ｄ）の初期凝結
期に発熱停滞期を与えること、を特徴とするものである
。
効 果
このように、本発明では（ａ）および（ｂ）の凝結遅延
剤を併用するのであるが、この併用系の凝結遅延パター
ンは曲線Ａに示す通りである。凝結遅延剤（ａ）および
（ｂ）はそれぞれ公知であっていずれも曲線Ｃ或は曲線
へのΔ１〜Ａ２が極めて接近した曲線のン疑結遅延パタ
ーンを示すものであることは前記した通りであるから、
両者の併用によって曲線へに示す凝結遅延パターンが１
ｑられたということは両者の相乗効果であって全く思い
がけなかったことである。
剤を併用するのであるが、この併用系の凝結遅延パター
ンは曲線Ａに示す通りである。凝結遅延剤（ａ）および
（ｂ）はそれぞれ公知であっていずれも曲線Ｃ或は曲線
へのΔ１〜Ａ２が極めて接近した曲線のン疑結遅延パタ
ーンを示すものであることは前記した通りであるから、
両者の併用によって曲線へに示す凝結遅延パターンが１
ｑられたということは両者の相乗効果であって全く思い
がけなかったことである。
−８一
本発明によれば曲線へに示すような凝結遅延パターンが
得られ、水和反応がある程度進行してセメントスラリー
のコンシスチンシーがあるレベルに達してしかもある時
間内はそのレベルに保持されるので、前記の曲線Ｂおよ
びＣのＪ：うな凝結遅延パターンの場合に認められた諸
問題はすべて解決される。
得られ、水和反応がある程度進行してセメントスラリー
のコンシスチンシーがあるレベルに達してしかもある時
間内はそのレベルに保持されるので、前記の曲線Ｂおよ
びＣのＪ：うな凝結遅延パターンの場合に認められた諸
問題はすべて解決される。
本発明によって凝結を制御すべぎ急硬性セメント配合物
発泡スラリー（Ｄ＞は、成分（Ａ）〜（Ｃ）からなるも
のである。なお、本発明で［急硬性セメン１〜配合物発
泡スラリー（Ｄ）」とは凝結遅延剤を配合したものを意
味するが、ここでは３１明の便宜上凝結遅延剤を含まな
いものを旧称するものどするａ （Δ）〜（Ｄ＞はいず
れも公知のものである。
発泡スラリー（Ｄ＞は、成分（Ａ）〜（Ｃ）からなるも
のである。なお、本発明で［急硬性セメン１〜配合物発
泡スラリー（Ｄ）」とは凝結遅延剤を配合したものを意
味するが、ここでは３１明の便宜上凝結遅延剤を含まな
いものを旧称するものどするａ （Δ）〜（Ｄ＞はいず
れも公知のものである。
水性スラリー（Ａ）
水性スラリー（Ａ＞は、ケイ酸カルシウムを水硬性おち
鉱物とするセメン１〜配合物の水性スラリ−である。
鉱物とするセメン１〜配合物の水性スラリ−である。
このセメント配合物は、高湿高圧水熱養生によってトバ
モライト族の結晶性ケイ酸カルシウム水和物を生成すべ
き成分であって、その具体的内容は従来のＡＬＣに関し
て公知である。
モライト族の結晶性ケイ酸カルシウム水和物を生成すべ
き成分であって、その具体的内容は従来のＡＬＣに関し
て公知である。
これは、化学組成的にはＣａＯおにびＳ ｉ Ｏ２を主
成分とするものであって、その重最比が５：５〜２：８
程麿であるものが好ましい。水性スラリー（Ａ）は、セ
メント類（たとえば、ポルトランドセメン１〜）、Ｃａ
Ｏ１ケイ石などの微粉体を目的に応じてこの比率となる
ように配合して、水に分散させることによって得ること
ができる。
成分とするものであって、その重最比が５：５〜２：８
程麿であるものが好ましい。水性スラリー（Ａ）は、セ
メント類（たとえば、ポルトランドセメン１〜）、Ｃａ
Ｏ１ケイ石などの微粉体を目的に応じてこの比率となる
ように配合して、水に分散させることによって得ること
ができる。
水性スラリー（Ａ）は、凝結調整の目的で、硫酸カルシ
ウム類、石灰類等を加えることができる。
ウム類、石灰類等を加えることができる。
また、砂、バーライ１〜粉末その他の骨材、補強のため
のセンイ賀拐利、着色のための顔料などを配合すること
ができることもいうまでもない。スラリー濃度は、全固
形分換算で６０〜７５重量％程度である。
のセンイ賀拐利、着色のための顔料などを配合すること
ができることもいうまでもない。スラリー濃度は、全固
形分換算で６０〜７５重量％程度である。
なお、本発明で水性スラリー（Ａ）（ならびに（Ｂ）お
よび（Ｄ））に関して「セメント配合物」という場合は
、ケイ石、Ｃａｂ、砂、その他の配合物等のセメント以
外のものを配合したセメント組成物の外に、セメントの
みからなるものをも包含するものどする。
よび（Ｄ））に関して「セメント配合物」という場合は
、ケイ石、Ｃａｂ、砂、その他の配合物等のセメント以
外のものを配合したセメント組成物の外に、セメントの
みからなるものをも包含するものどする。
水性スラリー（Ｂ）
水性スラリー（８）は、アルミン酸カルシウムを水硬性
主鉱物とする急硬性セメント配合物の水性スラリーであ
る。
主鉱物とする急硬性セメント配合物の水性スラリーであ
る。
このセメント配合物は、化学組成的にはＣｌ２Ａ７．Ｏ
Ａ、ＣＡ２．Ｃ３Ａ、Ｃ２ΔＳ。
Ａ、ＣＡ２．Ｃ３Ａ、Ｃ２ΔＳ。
Ｃ４ＡＦ、Ｃ１１Ａ７ ＣａＦ２ 、Ｃ３Δ３ＣａＦ２
゜ＣＡ ＣａＳＯ４などの鉱物からなるものである（
ここで、ＣはＣａＯを、ＡはＡｆ１２０３を、Ｓは５１
０２を、それぞれ示す）。
゜ＣＡ ＣａＳＯ４などの鉱物からなるものである（
ここで、ＣはＣａＯを、ＡはＡｆ１２０３を、Ｓは５１
０２を、それぞれ示す）。
このセメント配合物の具体例は、アルミナセメントおよ
びＣ８Ａ （カルシウムサルフォアルミネート）である
。
びＣ８Ａ （カルシウムサルフォアルミネート）である
。
スラリー濃度は、全固形分換算で５０〜７０重最％程度
である。
である。
水性発泡液（Ｃ）
プレフォーム方式の場合の水性発泡液も公知であって、
本発明でも合目的的な任意のものを使用することができ
る。
本発明でも合目的的な任意のものを使用することができ
る。
水性発泡液は起泡剤水溶液を撹拌、気泡吹込み等によっ
て発泡させて得ることがふつうであるが、起泡剤は安定
性のすぐれたものがＪ：＜、アニオン系合成界面活性剤
、タンパク質分解物系起泡剤などが用いられている。
て発泡させて得ることがふつうであるが、起泡剤は安定
性のすぐれたものがＪ：＜、アニオン系合成界面活性剤
、タンパク質分解物系起泡剤などが用いられている。
適当な水性発泡液は、見掛は比重が０．０１〜０．２０
程疫のものである。
程疫のものである。
発泡スラリー（Ｄ）
注型すべき急硬性セメント配合物発泡スラリー（Ｄ）は
、上記載（Ａ）〜（Ｃ）（および凝結遅延剤）の混合物
である。
、上記載（Ａ）〜（Ｃ）（および凝結遅延剤）の混合物
である。
各成分の量比は合目的的な任意のものでありうるが、一
般に、水性スラリー（Ｂ）はその水硬性主鉱物が水性ス
ラリー（Ａ）のそれの３〜３０重量％程瓜であることが
ふつうである。水性発泡液（Ｃ）の量は、所期の発泡状
態（比重）が得られるように適当に定められる。
般に、水性スラリー（Ｂ）はその水硬性主鉱物が水性ス
ラリー（Ａ）のそれの３〜３０重量％程瓜であることが
ふつうである。水性発泡液（Ｃ）の量は、所期の発泡状
態（比重）が得られるように適当に定められる。
発泡スラリー（Ｄ）は、少なくとも水性スラリー（Ａ）
および（Ｂ）を別個に用意しておいて混合することから
なる方法で得るべきであるが、成分（Ａ）〜（Ｃ）をい
ずれも別個に用意しておいて混合することによって得る
ことがふつうであり、また好ましい。たずし、この後者
の場合であっても、三成分の接触にある程度の経時的「
れを持たせることができる。
および（Ｂ）を別個に用意しておいて混合することから
なる方法で得るべきであるが、成分（Ａ）〜（Ｃ）をい
ずれも別個に用意しておいて混合することによって得る
ことがふつうであり、また好ましい。たずし、この後者
の場合であっても、三成分の接触にある程度の経時的「
れを持たせることができる。
発泡スラリー（Ｄ）の水の量は、水性スラリー（Ａ）お
よび（Ｂ）の配合物（固形分）の合剤量の４５〜７０重
量％程廓である。この水は成分（Ａ）〜（Ｃ）に分配さ
れて発泡スラリー（Ｄ＞に持ち込まれるのがふつうであ
って、具体的な配置分割台は作業性を考慮してなされる
。
よび（Ｂ）の配合物（固形分）の合剤量の４５〜７０重
量％程廓である。この水は成分（Ａ）〜（Ｃ）に分配さ
れて発泡スラリー（Ｄ＞に持ち込まれるのがふつうであ
って、具体的な配置分割台は作業性を考慮してなされる
。
発泡スラリー（Ｄ）の比重は添加する水性発泡液（Ｃ）
の量および添加後の消泡の程度によって決まり、一方気
泡コンクリート製品の比重は発泡スラリー（Ｄ）の比重
によって決まる。
の量および添加後の消泡の程度によって決まり、一方気
泡コンクリート製品の比重は発泡スラリー（Ｄ）の比重
によって決まる。
凝結遅延剤
概要
本発明の最も重要な特色は、二種類の凝結遅延剤、すな
わちオキシカルボン酸アルカリ金属塩（ａ）およびオキ
シカルボン酸（イ）と無機弱酸アルカリ金属塩（ロ）と
の組合せからなるもの（ｂ）、を併用することにある。
わちオキシカルボン酸アルカリ金属塩（ａ）およびオキ
シカルボン酸（イ）と無機弱酸アルカリ金属塩（ロ）と
の組合せからなるもの（ｂ）、を併用することにある。
二種類の凝結遅延剤は、水性スラリー（Ａ）および（Ｂ
）自身の反応性および両スラリー間の反応性を抑制すべ
ぎ使用づる。ずなわち、凝結遅延剤の一方の（ａ）を水
性スラリー（Ａ）に溶解させて水性スラリー（Ａ）自身
の反応抑制をこのスラリーが水性スラリー（Ｂ）と混合
されたときのスラリー（Ｂ）中のアルミン酸イオンに対
しての凝結抑制能を持たせ、使方の（ｂ）を水性スラリ
ー（Ｂ）に溶解させてスラリー（Ｂ）自身の反応抑制と
このスラリーが水性スラリ゛−（Ａ）と混合されたとき
のスラリ＝（Ａ＞生成分との反応ににる凝結抑制能を持
たせるように、使用する。
）自身の反応性および両スラリー間の反応性を抑制すべ
ぎ使用づる。ずなわち、凝結遅延剤の一方の（ａ）を水
性スラリー（Ａ）に溶解させて水性スラリー（Ａ）自身
の反応抑制をこのスラリーが水性スラリー（Ｂ）と混合
されたときのスラリー（Ｂ）中のアルミン酸イオンに対
しての凝結抑制能を持たせ、使方の（ｂ）を水性スラリ
ー（Ｂ）に溶解させてスラリー（Ｂ）自身の反応抑制と
このスラリーが水性スラリ゛−（Ａ）と混合されたとき
のスラリ＝（Ａ＞生成分との反応ににる凝結抑制能を持
たせるように、使用する。
そして、両凝結遅延剤をこのような態様で使用するに当
り、遅延剤（ｂ）の成分（イ）および（ロ）の種類およ
び比率および水性スラリー（Ａ）および（Ｂ）の成分比
に対応し７＝（ａ）および（ｂ）の使用量その他の条件
を適当に設定することによって、曲線（Ａ）で示すよう
な急硬性セメント配合物スラリー（Ｄ）の所期凝結用に
発熱停滞期を与える。換言すれば、これらの条件の具体
的数値をこのような凝結遅延パターンが実現されるにう
選定するということである。
り、遅延剤（ｂ）の成分（イ）および（ロ）の種類およ
び比率および水性スラリー（Ａ）および（Ｂ）の成分比
に対応し７＝（ａ）および（ｂ）の使用量その他の条件
を適当に設定することによって、曲線（Ａ）で示すよう
な急硬性セメント配合物スラリー（Ｄ）の所期凝結用に
発熱停滞期を与える。換言すれば、これらの条件の具体
的数値をこのような凝結遅延パターンが実現されるにう
選定するということである。
ここで所期凝結用の発熱停滞期とは、水性スラリー（Ａ
）および（Ｂ）を混合した時点から著るしい遅れもなく
凝結が開始されたのち、ある時間経過後に凝結の進行が
著るしく遅くなるかあるいは予定上停止する期間をいう
。本発明にＪ：れば、発熱停滞期間を水性スラリー（Ｂ
）の水硬性主鉱物が水と接触してから２時間後程度にま
で存在させることができる。
）および（Ｂ）を混合した時点から著るしい遅れもなく
凝結が開始されたのち、ある時間経過後に凝結の進行が
著るしく遅くなるかあるいは予定上停止する期間をいう
。本発明にＪ：れば、発熱停滞期間を水性スラリー（Ｂ
）の水硬性主鉱物が水と接触してから２時間後程度にま
で存在させることができる。
発熱停滞期間中のセメントスラリーのコンシスデンジ−
もある範囲内で制御することができる。
もある範囲内で制御することができる。
具体的なコンシスチンシー値は高比重成分の偏析や消泡
の防止ならびに表面処理の目的ないし方法によって定め
ればよいが、比較的浅い削り取りや抑圧による浅い凹凸
の形状の場合は僅かにゼリー強度が測定されうる程度の
塑性が認められる程度が好ましい。
の防止ならびに表面処理の目的ないし方法によって定め
ればよいが、比較的浅い削り取りや抑圧による浅い凹凸
の形状の場合は僅かにゼリー強度が測定されうる程度の
塑性が認められる程度が好ましい。
遅延剤（ａ）
このような目的に使用すべき本発明での凝結遅延剤の一
成分（ａ）は、オキシカルボン酸アルカリ金属塩からな
るものである。オキシカルボン酸としてはクエン酸、酒
石酸およびグルコン酸が代表的であり（特に、前二者）
、アルカリ金属としてはＮａおよびＫが代表的である。
成分（ａ）は、オキシカルボン酸アルカリ金属塩からな
るものである。オキシカルボン酸としてはクエン酸、酒
石酸およびグルコン酸が代表的であり（特に、前二者）
、アルカリ金属としてはＮａおよびＫが代表的である。
遅延剤（ａ）は、オキシカルボン酸およびアルカリ金属
に関して２種類以上を併用することができる。これらは
、水性スラリー（Ａ）に可溶のものであるべきである。
に関して２種類以上を併用することができる。これらは
、水性スラリー（Ａ）に可溶のものであるべきである。
遅延剤（ａ）の使用量は、水性スラリー（Ａ）のセメン
ト配合物および水性スラリー（Ｂ）の急硬性セメント配
合物の粉体合計量に対して０．０５〜２．０重量％程度
である。具体的な数値は、希望する凝結遅延時間（凝結
を遅延させるほど、配合量を多くする）および所与の水
性スラリー（Ｂ）アルミン酸カルシウム量（この量が多
いほど、配合量を多くする）に応じて適当に設定すれば
よい。
ト配合物および水性スラリー（Ｂ）の急硬性セメント配
合物の粉体合計量に対して０．０５〜２．０重量％程度
である。具体的な数値は、希望する凝結遅延時間（凝結
を遅延させるほど、配合量を多くする）および所与の水
性スラリー（Ｂ）アルミン酸カルシウム量（この量が多
いほど、配合量を多くする）に応じて適当に設定すれば
よい。
遅延剤（ｂ）
凝結遅延剤の使方の成分（ｂ）は、オキシカルボン酸ま
たはそのアルカリ金属塩（特に、前者）（イ）と無機弱
酸アルカリ金属塩（ロ）との組合せからなるものである
。無機弱酸アルｊＪり金属塩（ロ）は水性スラリー（Ｂ
）に可溶のものであるべきであるところより、無機弱酸
としては炭酸、重炭酸、およびホウ酸が代表的である。
たはそのアルカリ金属塩（特に、前者）（イ）と無機弱
酸アルカリ金属塩（ロ）との組合せからなるものである
。無機弱酸アルｊＪり金属塩（ロ）は水性スラリー（Ｂ
）に可溶のものであるべきであるところより、無機弱酸
としては炭酸、重炭酸、およびホウ酸が代表的である。
アルカリ金属は、ＮａおよびＫが代表的である。オキシ
カルボン酸の代表的なものは、クエン酸、酒石酸および
グルコン酸（特に、前二者）である。遅延剤（ｂ）も、
成分（イ）および（ロ）自身ならびに両者に関して２種
類以上を併用することができる。
カルボン酸の代表的なものは、クエン酸、酒石酸および
グルコン酸（特に、前二者）である。遅延剤（ｂ）も、
成分（イ）および（ロ）自身ならびに両者に関して２種
類以上を併用することができる。
成分（イ）および（ロ）の重量比は、５：５〜１：９が
好適である。この間化は、選択した成分（イ）および（
ロ）の種類ど共に凝結遅延剤配合物としてのアルカリ度
を支配するものであって、この範囲の量比での両者の混
合物の０．１〜０．２型間％程度の水溶液としてのｐｌ
−１はたとえば８〜１１、特に９．５〜１０．５、とな
る。このｐｆ−１値は所期の凝結速度に影響するので、
目的に応じて適当な値を選ぶべきである。遅延剤（ｂ）
の使用量は、水性スラリー（Ａ＞のけメン１ル配合物お
にび水性スラリー（Ｂ）の魚硬性セメント配合物の粉体
合計量に対して０．０１〜０．５重Ｇ１％程度である。
好適である。この間化は、選択した成分（イ）および（
ロ）の種類ど共に凝結遅延剤配合物としてのアルカリ度
を支配するものであって、この範囲の量比での両者の混
合物の０．１〜０．２型間％程度の水溶液としてのｐｌ
−１はたとえば８〜１１、特に９．５〜１０．５、とな
る。このｐｆ−１値は所期の凝結速度に影響するので、
目的に応じて適当な値を選ぶべきである。遅延剤（ｂ）
の使用量は、水性スラリー（Ａ＞のけメン１ル配合物お
にび水性スラリー（Ｂ）の魚硬性セメント配合物の粉体
合計量に対して０．０１〜０．５重Ｇ１％程度である。
具体的な数値は、遅延剤（ａ）に関して前記したところ
ど同様に設定すればよい。
ど同様に設定すればよい。
気泡コンクリートの製造
急硬性セメント配合物を用い、かつ凝結遅延剤が特定の
ものであるという点を除（プば、本発明ににる気泡コン
クリートの製造法は、従来のプレフォーム方式による方
法と本質的には変らない。
ものであるという点を除（プば、本発明ににる気泡コン
クリートの製造法は、従来のプレフォーム方式による方
法と本質的には変らない。
凝結遅延剤を配合した水性スラリー（Ａ）。
（Ｂ）、および発泡液（Ｃ）から４【る急硬性セメント
配合物発泡スラリー（Ｄ）を各成分を混合することによ
ってつくり、速やかに注型し、必要に応じて鉄筋を配冒
し、注型後１５〜１２０分程度で１１１型し、適度の温
湿養生を施したの１５、オー１〜クレープ中で高恩高圧
水熱養生を行なえば、見掛は気乾比重０．２０〜１．２
０程度の気泡コンクリートが得られる。凝結遅延剤は、
あらかじめ水に溶解させておいてスラリー（Ａ）または
（Ｂ）に添加するのがよいであろう。
配合物発泡スラリー（Ｄ）を各成分を混合することによ
ってつくり、速やかに注型し、必要に応じて鉄筋を配冒
し、注型後１５〜１２０分程度で１１１型し、適度の温
湿養生を施したの１５、オー１〜クレープ中で高恩高圧
水熱養生を行なえば、見掛は気乾比重０．２０〜１．２
０程度の気泡コンクリートが得られる。凝結遅延剤は、
あらかじめ水に溶解させておいてスラリー（Ａ）または
（Ｂ）に添加するのがよいであろう。
実 験 例
１） 下記の組成の水性スラリー（Ａ）、（Ｂ）および
水ｆ１発泡液を別途用意し、同時に混合して比重０．８
０の急硬性セメント配合物発泡スラリーをつくった。
水ｆ１発泡液を別途用意し、同時に混合して比重０．８
０の急硬性セメント配合物発泡スラリーをつくった。
（１） 水性スラリー（Ａ＞
普通ポル１〜ランドセメント 、１００Ｋｇケイ
砂粉末 １００／ｌ水
１００１ツク
エン酸ナトリウム ０．５１Ｉ石灰系混和
剤 １０〃（２） 水性スラリー
（Ｂ） アルミナセメント ２０Ｋｙ（ＣＡ
７０％、Ｃ２Ａ３２０％） 水
１２ ！Ｉクエン酸 ０．
０７ＩＩＫ２ＣＯ３０，１６Ｉノ （３） 水性発泡液 １５〃ｇ起泡剤
：タンパク質分解物系起泡剤 比 率 ： ０． ０５ ｇ／ｃｍ３この混合物の
凝結パターンは、図面の曲線（Ａ 、）で示した通りで
あって、曲線（Ａ）上の三点の時間および温度は下記の
通りであった。
砂粉末 １００／ｌ水
１００１ツク
エン酸ナトリウム ０．５１Ｉ石灰系混和
剤 １０〃（２） 水性スラリー
（Ｂ） アルミナセメント ２０Ｋｙ（ＣＡ
７０％、Ｃ２Ａ３２０％） 水
１２ ！Ｉクエン酸 ０．
０７ＩＩＫ２ＣＯ３０，１６Ｉノ （３） 水性発泡液 １５〃ｇ起泡剤
：タンパク質分解物系起泡剤 比 率 ： ０． ０５ ｇ／ｃｍ３この混合物の
凝結パターンは、図面の曲線（Ａ 、）で示した通りで
あって、曲線（Ａ）上の三点の時間および温度は下記の
通りであった。
Ａ１・・・・・・・・・・・・１５分／２５℃Δ２・・
・・・・・・・・・・２５分７２５℃△３・・・・・・
・・・・・・３０分／３０℃なお、上記組成において、
水性スラリー（Ｂ）に凝結遅延剤（ａ）、例えばクエン
酸Ｎａを加えると、瞬結性を示して全く作業性を損う。
・・・・・・・・・・２５分７２５℃△３・・・・・・
・・・・・・３０分／３０℃なお、上記組成において、
水性スラリー（Ｂ）に凝結遅延剤（ａ）、例えばクエン
酸Ｎａを加えると、瞬結性を示して全く作業性を損う。
また、水性スラリー（Ａ）、（Ｂ）両者共に凝結遅延剤
（ｂ）を加えると、曲線（Ｃ）のパターンに近づく。水
性スラリー（Ａ）のみに遅延剤（ａ）或は（ｂ）を加え
た場合、或は水性スラリー（１３＞のみに遅延剤（ｂ）
を加えた場合も、曲線（Ｃ）のパターンに近づくか、Ａ
−Ａ２間が接近してその間隔の制御ができなくなる。
（ｂ）を加えると、曲線（Ｃ）のパターンに近づく。水
性スラリー（Ａ）のみに遅延剤（ａ）或は（ｂ）を加え
た場合、或は水性スラリー（１３＞のみに遅延剤（ｂ）
を加えた場合も、曲線（Ｃ）のパターンに近づくか、Ａ
−Ａ２間が接近してその間隔の制御ができなくなる。
２） 前記スラリー混合物を注型し、６０分後に脱型し
、４０℃／湿空中／１０時間で温潤養生したのち、１８
０℃／１０気圧のオートクレーブ中で１５時間高恩高圧
水熱養生を行なうことによって、見掛は気乾比重０．５
５の気泡コンクリートパネルが得られた。
、４０℃／湿空中／１０時間で温潤養生したのち、１８
０℃／１０気圧のオートクレーブ中で１５時間高恩高圧
水熱養生を行なうことによって、見掛は気乾比重０．５
５の気泡コンクリートパネルが得られた。
図面は、種々の水硬性セメント配合物発泡スラリーの発
熱曲線を示すものである。
熱曲線を示すものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ケイ酸カルシウムを水硬性主鉱物とするセメント配
合物の水性スラリー（Ａ）とアルミン酸カルシウムを水
硬性主鉱物とする急硬性セメント配合物の水性スラリー
（Ｂ）と水性発泡液（Ｃ）とを混合して急硬性セメント
配合物発泡スラリー（Ｄ）を調製し、これを成形し、得
られる成形物を高湿高圧水熱養生に付すことによって気
泡コンクリートを製造する方法において、オキシカルボ
ン酸アルカリ金属塩からなるセメント凝結遅延剤（ａ）
をスラリー（Ａ）に溶解させておき、一方オキシカルボ
ン酸またはそのアルカリ金属塩（イ）と無機弱酸アルカ
リ金属塩（ロ）との組合せからなるセメント凝結遅延剤
（ｂ）をスラリー（Ｂ）に溶解させておくことによつて
、急硬性セメント配合物発泡スラリー（Ｄ）の初期凝結
期に発熱停滞期を与えることを特徴とする、気泡コンク
リートの製造法。 ２、凝結遅延剤（ａ）および（ｂ）のオキシカルボン酸
がクエン酸および酒石酸からなる群から選ばれたもので
あり、無機弱酸アルカリ金属塩が炭酸アルカリ金属塩お
よび重炭酸アルカリ金属塩からなる群から選ばれたもの
である、特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ３、凝結遅延剤（ｂ）のオキシカルボン酸を無機弱酸ア
ルカリ金属塩との重量比が５：５〜１：９である、特許
請求の範囲第１〜２項のいずれか１項に記載の方法。 ４、水性スラリー（Ａ）のセメント配合物におけるＣａ
Ｏ対ＳｉＯ＿２の化学組成重量比が５：５〜２：８であ
り、水性スラリー（Ｂ）の急硬性配合物の量が水性スラ
リー（Ａ）のセメント配合物の量の３〜３０重量％であ
る、特許請求の範囲第１〜３項のいずれか１項に記載の
方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15995884A JPS6136183A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | 気泡コンクリ−トの製造法 |
| US06/723,253 US4683003A (en) | 1984-07-30 | 1985-04-15 | Process for production of cellular concrete |
| GB08509586A GB2162506B (en) | 1984-07-30 | 1985-04-15 | Process for production of cellular concrete |
| AU41262/85A AU564282B2 (en) | 1984-07-30 | 1985-04-15 | Production of cellular concrete |
| KR1019850002655A KR920003030B1 (ko) | 1984-07-30 | 1985-04-19 | 기포콘크리이트의 제조방법 |
| DE3514698A DE3514698C2 (de) | 1984-07-30 | 1985-04-24 | Verfahren zur Herstellung von Porenbeton |
| FR858506397A FR2568165B1 (fr) | 1984-07-30 | 1985-04-26 | Procede de fabrication de beton cellulaire et beton cellulaire obtenu par ce procede |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15995884A JPS6136183A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | 気泡コンクリ−トの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6136183A true JPS6136183A (ja) | 1986-02-20 |
| JPH0148237B2 JPH0148237B2 (ja) | 1989-10-18 |
Family
ID=15704886
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15995884A Granted JPS6136183A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | 気泡コンクリ−トの製造法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4683003A (ja) |
| JP (1) | JPS6136183A (ja) |
| KR (1) | KR920003030B1 (ja) |
| AU (1) | AU564282B2 (ja) |
| DE (1) | DE3514698C2 (ja) |
| FR (1) | FR2568165B1 (ja) |
| GB (1) | GB2162506B (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01298080A (ja) * | 1988-05-25 | 1989-12-01 | Nissei Plan:Kk | 強化起泡コンクリート製品 |
| JPH01298082A (ja) * | 1988-05-25 | 1989-12-01 | Nissei Plan:Kk | 強化起泡コンクリートの製造方法 |
| JPH01298083A (ja) * | 1988-05-25 | 1989-12-01 | Nissei Plan:Kk | 強化起泡コンクリートの製造方法 |
| JPH01298081A (ja) * | 1988-05-25 | 1989-12-01 | Nissei Plan:Kk | 強化起泡コンクリート製品 |
| JP2005263579A (ja) * | 2004-03-19 | 2005-09-29 | Misawa Homes Co Ltd | コンクリート材料、コンクリート部材、およびその製造方法 |
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1985
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