JPS6130655A - 耐キヤビテ−シヨン・エロ−ジヨン性と耐海水腐食性に優れたステンレス鋳鋼 - Google Patents
耐キヤビテ−シヨン・エロ−ジヨン性と耐海水腐食性に優れたステンレス鋳鋼Info
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- JPS6130655A JPS6130655A JP14940484A JP14940484A JPS6130655A JP S6130655 A JPS6130655 A JP S6130655A JP 14940484 A JP14940484 A JP 14940484A JP 14940484 A JP14940484 A JP 14940484A JP S6130655 A JPS6130655 A JP S6130655A
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- cast steel
- seawater
- erosion
- cavitation
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、耐キャビテーション・エロージヨン性と耐海
水腐食性に優れ、特に海水ポンプのインペラに好適なス
テンレス鋳鋼に関する。
水腐食性に優れ、特に海水ポンプのインペラに好適なス
テンレス鋳鋼に関する。
最近、海水ポンプや海水揚水発電用水車（以下海水ポン
プと記す）が高速化、小型化、高揚程化されるに伴いイ
ンペラ（以下水車も含む）のキャ９゜ ビテーション・エロション損傷が目立って発生しはじめ
、ポンプ寿命を左右する状態にまで致った。
プと記す）が高速化、小型化、高揚程化されるに伴いイ
ンペラ（以下水車も含む）のキャ９゜ ビテーション・エロション損傷が目立って発生しはじめ
、ポンプ寿命を左右する状態にまで致った。
一方、従来のポンプインペラは１３ Ｃｒ％Ｎｉ含有−
１３Ｃｒおよび１８ Ｃｒ −８Ｎ ｉ系ステンレス鋼
が用いられて来たが、上述のように耐キャビテーション
・エロージヨン性および耐海水腐食性が不十分である。
１３Ｃｒおよび１８ Ｃｒ −８Ｎ ｉ系ステンレス鋼
が用いられて来たが、上述のように耐キャビテーション
・エロージヨン性および耐海水腐食性が不十分である。
これらを満すため、オーステナイト相あるいはイプシロ
ン相からなるステンレス鋼（例えば特開昭５７−１５２
４４７号）が提案されているが、耐キャビテーション性
や耐海水腐食性が不十分であり、鋳造性、溶接性につい
ても配慮されていない。
ン相からなるステンレス鋼（例えば特開昭５７−１５２
４４７号）が提案されているが、耐キャビテーション性
や耐海水腐食性が不十分であり、鋳造性、溶接性につい
ても配慮されていない。
本発明は上記に鑑みてなしたもので、耐キャビテーショ
ン・エロージヨン性と耐海水腐食性に優れるとともに鋳
造性・溶接性も良好なステンレス鋳鋼を提供することを
目的とする。
ン・エロージヨン性と耐海水腐食性に優れるとともに鋳
造性・溶接性も良好なステンレス鋳鋼を提供することを
目的とする。
本発明（以下第１の発明という）のステンレス鋳銅はＣ
； ０．０５〜０．１％、Ｓｉ；０．１〜１．５％、Ｍ
ｎ ： ０．４〜５％、Ｎｉ ； ０．５〜４．５％、
Ｃｒ；１５〜１８．５％、Ｍｏ：２〜４％、Ｃｏ；３．
５〜７％、残部が実質的にＦｓよりなり、Ｎｉ当量；１
８〜２４ 、Ｃｒ＋３．３Ｍｏ ； ２１．６〜２９
％、フェライト相；０．５〜３０％、マルテンサイト相
；４０％以下、残部がオーステナイト相あるいはイプシ
ロン相であることを特徴とするもので、耐キャビテーシ
ョン・エロージヨン性と耐海水腐食性に優れるとともに
鋳造性・溶接性が良好なものである。
； ０．０５〜０．１％、Ｓｉ；０．１〜１．５％、Ｍ
ｎ ： ０．４〜５％、Ｎｉ ； ０．５〜４．５％、
Ｃｒ；１５〜１８．５％、Ｍｏ：２〜４％、Ｃｏ；３．
５〜７％、残部が実質的にＦｓよりなり、Ｎｉ当量；１
８〜２４ 、Ｃｒ＋３．３Ｍｏ ； ２１．６〜２９
％、フェライト相；０．５〜３０％、マルテンサイト相
；４０％以下、残部がオーステナイト相あるいはイプシ
ロン相であることを特徴とするもので、耐キャビテーシ
ョン・エロージヨン性と耐海水腐食性に優れるとともに
鋳造性・溶接性が良好なものである。
また、他の発明（以下第２の発明という）のステンレス
鋳鋼はＣ： ０．１〜０．２２％１８１：０．１〜１．
５％、Ｍｎ；Ｑ、４〜５％、Ｎｉ；０．５〜４．５％、
Ｃｒ ：１５〜１８．５％１ＭＯ；２〜４％、Ｃｏ ；
３．５〜７％、残部が実質的にＦｅよりなり、Ｎｉ当
量； １８〜２６ 、Ｃｒ＋３．３Ｍｏ ： ２１．
６〜２９％、フェライト相；０．５〜３０％、マルテン
サイト相：４０％以下、残部がオーステナイト相あるい
はイプシロン相であることを特徴とするもので、耐海水
腐食性において第１の発明の鋳鋼よりやや劣るが、耐キ
ャビテーション性では第１の発明の鋳鋼より優れるもの
である。
鋳鋼はＣ： ０．１〜０．２２％１８１：０．１〜１．
５％、Ｍｎ；Ｑ、４〜５％、Ｎｉ；０．５〜４．５％、
Ｃｒ ：１５〜１８．５％１ＭＯ；２〜４％、Ｃｏ ；
３．５〜７％、残部が実質的にＦｅよりなり、Ｎｉ当
量； １８〜２６ 、Ｃｒ＋３．３Ｍｏ ： ２１．
６〜２９％、フェライト相；０．５〜３０％、マルテン
サイト相：４０％以下、残部がオーステナイト相あるい
はイプシロン相であることを特徴とするもので、耐海水
腐食性において第１の発明の鋳鋼よりやや劣るが、耐キ
ャビテーション性では第１の発明の鋳鋼より優れるもの
である。
さらに他の発明（以下第３の発明という）のステンレス
鋳鋼はＣ： ０．０１〜０．１％９８１：０．１〜１．
５％、Ｍｎ；０．４〜５％、Ｎｉ；０．５〜４．５％、
Ｃｒ ； １５〜１８．５％９Ｍｏ；２〜４％、Ｃｏ
； ３．５〜７％、ＮＯ，０１〜０．１５％、残部が実
質的にＦｅよりなり、Ｎｉ当量；１８〜２６ 、Ｃｒ
＋３．３Ｍｏ：２１．６〜２９％、フェライト相；０．
５〜３０％、マルテンサイト相；４０％以下、残部がオ
ーステナイト相あるいはイプシロン相であることを特徴
とするもので、鋳造性・溶接性において第１の発明の鋳
鋼よりやや劣るものの耐海水腐食性に第１の発明の鋳鋼
より優れるものである。
鋳鋼はＣ： ０．０１〜０．１％９８１：０．１〜１．
５％、Ｍｎ；０．４〜５％、Ｎｉ；０．５〜４．５％、
Ｃｒ ； １５〜１８．５％９Ｍｏ；２〜４％、Ｃｏ
； ３．５〜７％、ＮＯ，０１〜０．１５％、残部が実
質的にＦｅよりなり、Ｎｉ当量；１８〜２６ 、Ｃｒ
＋３．３Ｍｏ：２１．６〜２９％、フェライト相；０．
５〜３０％、マルテンサイト相；４０％以下、残部がオ
ーステナイト相あるいはイプシロン相であることを特徴
とするもので、鋳造性・溶接性において第１の発明の鋳
鋼よりやや劣るものの耐海水腐食性に第１の発明の鋳鋼
より優れるものである。
次に、成分組成および金属組織を限定した理由を述べる
。
。
（Ｃ）
０．０５％以下では耐キャビテーション・エロージヨン
性の優れた鋳鋼が得られない。また、０．１ ％以上で
は６００〜ｂ ｈｒの熱処理範囲でオーステナイト粒界およびオーステ
ナイト〜フェライト粒界にそって、また５００〜６００
℃Ｘ （１〜１Ｏ）ｈｒの熱処理範囲でマルテンサイト
葉にそって選択腐食（粒界腐食）が見られ、腐食はＣ含
有量が増す程激しくなる。よって０．０５〜０．１％添
加する。
性の優れた鋳鋼が得られない。また、０．１ ％以上で
は６００〜ｂ ｈｒの熱処理範囲でオーステナイト粒界およびオーステ
ナイト〜フェライト粒界にそって、また５００〜６００
℃Ｘ （１〜１Ｏ）ｈｒの熱処理範囲でマルテンサイト
葉にそって選択腐食（粒界腐食）が見られ、腐食はＣ含
有量が増す程激しくなる。よって０．０５〜０．１％添
加する。
しかし、第１の発明の鋳鋼より耐海水腐食性にやや劣り
、耐キャビテーション・エロージヨン性では優れた鋳鋼
を得たい場合、Ｃ含有量は少なく０．１〜０．２２％添
加する。また、鋳造性・溶接性においてやや劣るものの
耐海水腐食性において第１の発明より優れた鋳鋼を得た
い場合、０．０１〜０．０５添加する。
、耐キャビテーション・エロージヨン性では優れた鋳鋼
を得たい場合、Ｃ含有量は少なく０．１〜０．２２％添
加する。また、鋳造性・溶接性においてやや劣るものの
耐海水腐食性において第１の発明より優れた鋳鋼を得た
い場合、０．０１〜０．０５添加する。
（Ｓｉ）
ＣｒおよびＭｏの含有量を増加させ、耐海水腐食性を確
保、同時にＮｉ当量の増大を抑制するためにＮｉ当量元
素であるＳｉは少ない程良い。しかし鋳造性を確保する
必要であるので、０．１〜１．５％添加する。
保、同時にＮｉ当量の増大を抑制するためにＮｉ当量元
素であるＳｉは少ない程良い。しかし鋳造性を確保する
必要であるので、０．１〜１．５％添加する。
（Ｍｎ）
Ｓｉと同様の理由により少ない程良い。一方、硬質の加
工誘起マルテンサイト相を得るには多量に添加すること
が好ましい。またＮｉ当量との関係を守る必要があり、
０．４〜５ ％添加する。
工誘起マルテンサイト相を得るには多量に添加すること
が好ましい。またＮｉ当量との関係を守る必要があり、
０．４〜５ ％添加する。
（Ｎ ｉ ）
添加理由はＭｎと同様である。一方、耐海水腐食性を向
上させる上で必要である。０．５ ％以下では溶解素材
の選定上実用的でない。よって０．５〜４．５ ％添加
する。
上させる上で必要である。０．５ ％以下では溶解素材
の選定上実用的でない。よって０．５〜４．５ ％添加
する。
（Ｃｒ）
Ｎｉ当量およびＣｒ＋３．３Ｍｏ量を確保する上で必要
である。また、１５％以下では耐海水腐食性が著しく損
なわれると共にδ−フェライト相が増大してオーステナ
イト相が減少するので、加工誘起マルテンサイト相へ生
成量が少なくなる。
である。また、１５％以下では耐海水腐食性が著しく損
なわれると共にδ−フェライト相が増大してオーステナ
イト相が減少するので、加工誘起マルテンサイト相へ生
成量が少なくなる。
１８．５％以上では適正Ｎｉ当量を確保しながらＭｏを
添加することが回置となる。よって１５〜１８．５％添
加する。
添加することが回置となる。よって１５〜１８．５％添
加する。
（Ｍｏ）
添加理由はＣｒと同様である。２％以下では耐海水腐食
性が著しく損なわれる。また、４％以上では耐海水腐食
性の効果が飽和し経済的でない。
性が著しく損なわれる。また、４％以上では耐海水腐食
性の効果が飽和し経済的でない。
よって２〜４％添加する。
（Ｇｏ）
耐キャビテーション・エロージヨン性の向上に顕著な効
果があるが７％以上添加しても効果は飽和し経済的では
ない、また３、５％以下では効果が乏しい、よって、３
．５〜７％添加する。
果があるが７％以上添加しても効果は飽和し経済的では
ない、また３、５％以下では効果が乏しい、よって、３
．５〜７％添加する。
（Ｎ）
Ｃｏの添加理由と同様、オーステナイト相の安定に有効
であるが加工誘起マルテンサイトの生成を促進すると共
に、耐海水腐食性の向上に有効である。Ｎを添加する場
合、Ｃは０．０１−０．０５％の添加にとどめる。Ｉ’
ｌｔ０．０１％以下では耐海水腐食性に効果がなく、０
．１５％以上では固ｉ容化熱処理温度域で固溶限以上と
なり耐海水腐食性が低下する。よって０．０１〜０．１
５％添加する。
であるが加工誘起マルテンサイトの生成を促進すると共
に、耐海水腐食性の向上に有効である。Ｎを添加する場
合、Ｃは０．０１−０．０５％の添加にとどめる。Ｉ’
ｌｔ０．０１％以下では耐海水腐食性に効果がなく、０
．１５％以上では固ｉ容化熱処理温度域で固溶限以上と
なり耐海水腐食性が低下する。よって０．０１〜０．１
５％添加する。
０．５％以下では鋳造時および溶接時に高温割れが発生
する。また、３０％以上ではオーステナイト相が少なく
、加工誘起マルテンサイト相の生成量が原理的に多くと
れず耐キャビテーション・エロージヨン性の向上が期待
できない、よって０．５〜３０％とした。
する。また、３０％以上ではオーステナイト相が少なく
、加工誘起マルテンサイト相の生成量が原理的に多くと
れず耐キャビテーション・エロージヨン性の向上が期待
できない、よって０．５〜３０％とした。
４０％以上では、Ｎｉ当量が１６〜１８である場合、加
工誘起マルテンサイト相の生成量が減少し、耐キャビテ
ーション・エロージヨン性が向上しない。よって４０％
以下とした。
工誘起マルテンサイト相の生成量が減少し、耐キャビテ
ーション・エロージヨン性が向上しない。よって４０％
以下とした。
次に本発明の詳細な説明するが、説明に先立ち本発明の
基本的な考え方を説明する。
基本的な考え方を説明する。
成を示す。表より材料＆Ａ、Ｂ、Ｃ，ＤおよびＥはＣｏ
含有量がそれぞれほぼ０％、２％、４％。
含有量がそれぞれほぼ０％、２％、４％。
６％および８％である。また材料ＦはＣｏ：６％でＮが
添加しである。これらの材料のキャビテーション・エロ
ージョン特性（壊食量）および腐食減量は表に示すとう
りである。
添加しである。これらの材料のキャビテーション・エロ
ージョン特性（壊食量）および腐食減量は表に示すとう
りである。
次に第１表のキャビテーション・エロージョンを
試験結果を第１図にまとめ島よ。ここでは、材料Ｎα毎
にＣ含有量とＮｉ当量に対する壊食量を４段階に分類し
て示した。図より、Ｃｏ：０％の場合における壊食量は
、Ｃ含有量が高く、Ｎｉ当量が２２以下の場合、概略４
０■以下となるものの、Ｃ含有量が０．１％、Ｎｉ当量
が２２以上では４０■以上であることがわかる。一方、
Ｃｏ含有量が２％、４％、６％および８％と増すに伴い
、Ｃ含有量とＮｉ当量の関係において、壊食量の低下が
見られる。そして、これらの測定値より、予想される各
壊食量レベルのバンド、たとえば１０〜２０■（図中Δ
印）はＣｏ含有量が６％の場合、最も低Ｃ含有量側に位
置している。また、キャビテーション試験後の材料硬さ
をその断面より測定した。その結果、表面より０．０２
１の位置における硬さは、壊食量の小さい材料程硬く、
最大でＨｙ＝６３０にも達していた。この傾向はＮｉ当
量が１８〜２４で、Ｃ含有量の高い程顕著であった。ま
た、Ｃ含有量が同じ時はＮｉ当量が２１に近づく程、Ｃ
含有量とＮｉ当量が同等の時はＣ。
にＣ含有量とＮｉ当量に対する壊食量を４段階に分類し
て示した。図より、Ｃｏ：０％の場合における壊食量は
、Ｃ含有量が高く、Ｎｉ当量が２２以下の場合、概略４
０■以下となるものの、Ｃ含有量が０．１％、Ｎｉ当量
が２２以上では４０■以上であることがわかる。一方、
Ｃｏ含有量が２％、４％、６％および８％と増すに伴い
、Ｃ含有量とＮｉ当量の関係において、壊食量の低下が
見られる。そして、これらの測定値より、予想される各
壊食量レベルのバンド、たとえば１０〜２０■（図中Δ
印）はＣｏ含有量が６％の場合、最も低Ｃ含有量側に位
置している。また、キャビテーション試験後の材料硬さ
をその断面より測定した。その結果、表面より０．０２
１の位置における硬さは、壊食量の小さい材料程硬く、
最大でＨｙ＝６３０にも達していた。この傾向はＮｉ当
量が１８〜２４で、Ｃ含有量の高い程顕著であった。ま
た、Ｃ含有量が同じ時はＮｉ当量が２１に近づく程、Ｃ
含有量とＮｉ当量が同等の時はＣ。
含有量が６％に近づく程、共に硬さが高く、耐キャビー
テヨン・エロージヨン性と良い相関が見られた。次に金
属組織変化に注目すると、Ｎｉ当量が２４から大きくな
るに伴ない試験前後共にオーステナイト相が安定に存在
するものの、Ｎｉ当量が２１前後では試験前大部分オー
ステナイト相であっても、試験後９０％以上マルテンサ
イト相になっていた。Ｎｉ当量が１８以下では試験前に
おいて大部分マルテンサイト相であり、試験後マルテン
サイト相が多少増すにとどまっていた。そして、この傾
向はＣｏ含有量が４〜８％、なかでも６％のとき最も顕
著であった。
テヨン・エロージヨン性と良い相関が見られた。次に金
属組織変化に注目すると、Ｎｉ当量が２４から大きくな
るに伴ない試験前後共にオーステナイト相が安定に存在
するものの、Ｎｉ当量が２１前後では試験前大部分オー
ステナイト相であっても、試験後９０％以上マルテンサ
イト相になっていた。Ｎｉ当量が１８以下では試験前に
おいて大部分マルテンサイト相であり、試験後マルテン
サイト相が多少増すにとどまっていた。そして、この傾
向はＣｏ含有量が４〜８％、なかでも６％のとき最も顕
著であった。
以上の事実は耐キャビテーション・エロージヨン性が主
にＣ含有量と材料のマルテンサイト相変態能によって決
定されることを示しており、キャビテーション衝撃によ
って材料が加工を受けた時。
にＣ含有量と材料のマルテンサイト相変態能によって決
定されることを示しており、キャビテーション衝撃によ
って材料が加工を受けた時。
硬い硬化層の生成しやすい材料が優れた耐キャビ−チー
ジョン・エロージヨン性を示すものと判断される。そし
て、Ｃは一定量の加工誘起マルテンサイト相が生成した
場合、その硬さ上昇に有効に作用し、Ｎｉ当量は加工誘
起マルテンサイト相の生成しやすさくＮｉ当量最大の場
合、オーステナイト相が安定、Ｎｉ当量が小の場合、当
初よりマルテンサイト相あるいはフェライト相で共に有
効がない）に作用するものと思われる。またＣＯはオー
ステナイト相生成元素でありながらＭｄ点の低下割合が
小さく、オーステナイト相生成範囲を拡大すると共に、
加工誘起マルテンサイト生成範囲を増大する。また本材
料に０．４〜５．０％添加した。Ｍｎの効果は良く知ら
れているように、加工誘起マルテンサイト相の硬さ上昇
に有効な作用がある。よって、Ｃ以外については第１の
発明および第２の発明に示す合金組成が耐キャビテーシ
ョン・エロージヨン性に有効である。
ジョン・エロージヨン性を示すものと判断される。そし
て、Ｃは一定量の加工誘起マルテンサイト相が生成した
場合、その硬さ上昇に有効に作用し、Ｎｉ当量は加工誘
起マルテンサイト相の生成しやすさくＮｉ当量最大の場
合、オーステナイト相が安定、Ｎｉ当量が小の場合、当
初よりマルテンサイト相あるいはフェライト相で共に有
効がない）に作用するものと思われる。またＣＯはオー
ステナイト相生成元素でありながらＭｄ点の低下割合が
小さく、オーステナイト相生成範囲を拡大すると共に、
加工誘起マルテンサイト生成範囲を増大する。また本材
料に０．４〜５．０％添加した。Ｍｎの効果は良く知ら
れているように、加工誘起マルテンサイト相の硬さ上昇
に有効な作用がある。よって、Ｃ以外については第１の
発明および第２の発明に示す合金組成が耐キャビテーシ
ョン・エロージヨン性に有効である。
次に耐食性について述べる。第１表に示した腐食減量を
整理して第２図に示す。ここではＧｏＣ含有量、６％の
場合について示した。第２図より、腐食減量は。ｒ’３
、３ Ｍ。量およびオー８．−ケイ。
整理して第２図に示す。ここではＧｏＣ含有量、６％の
場合について示した。第２図より、腐食減量は。ｒ’３
、３ Ｍ。量およびオー８．−ケイ。
相合有量でよく整理され、Ｃｒ＋３．３Ｍｏ量およびオ
ーステナイト相含有量が６０％以上の場合、Ｃｒ ＋
３ 、３ Ｍ ｏ量が２１．６％以上で５Ｃ８１３相当
以上の耐食性が得られる。以上のことはＣＯＣ含有量４
〜８％であってもほぼ同様であった。
ーステナイト相含有量が６０％以上の場合、Ｃｒ ＋
３ 、３ Ｍ ｏ量が２１．６％以上で５Ｃ８１３相当
以上の耐食性が得られる。以上のことはＣＯＣ含有量４
〜８％であってもほぼ同様であった。
また、Ｃ含有量については、０．１％以上では６００〜
７５０℃Ｘ １〜１０ ｈ ｒの熱処理範囲でオーステ
ナイト粒界およびオーステナイト−フェライト粒界にそ
って、５００〜ｂ １０ｈｒの熱処理範囲でマルテンサイト葉にそって選択
腐食（粒界腐食）が見られ、Ｃ含有量が増す程、激しく
腐食する。また、Ｃ固溶限の０．１５％以上では固溶化
処理材でさえ、オーステナイト粒界にそった選択腐食が
見られる。
７５０℃Ｘ １〜１０ ｈ ｒの熱処理範囲でオーステ
ナイト粒界およびオーステナイト−フェライト粒界にそ
って、５００〜ｂ １０ｈｒの熱処理範囲でマルテンサイト葉にそって選択
腐食（粒界腐食）が見られ、Ｃ含有量が増す程、激しく
腐食する。また、Ｃ固溶限の０．１５％以上では固溶化
処理材でさえ、オーステナイト粒界にそった選択腐食が
見られる。
以上より、耐キャビテーション・エロージヨン性および
耐海水腐食性を満足するためには、Ｃ；０．０５〜０．
１０％が望ましく、耐海水腐食性の多少の低下が許され
る場合にはＣ：０．１〜０．２２％添加する１本鋳鋼は
耐キャビテーション・エロージヨン性では第１の発明の
鋳鋼より優れる。また耐海水腐食のさらに優れた鋳鋼を
得たい場合にはＣ； ０．０１〜０．０５％添加する。
耐海水腐食性を満足するためには、Ｃ；０．０５〜０．
１０％が望ましく、耐海水腐食性の多少の低下が許され
る場合にはＣ：０．１〜０．２２％添加する１本鋳鋼は
耐キャビテーション・エロージヨン性では第１の発明の
鋳鋼より優れる。また耐海水腐食のさらに優れた鋳鋼を
得たい場合にはＣ； ０．０１〜０．０５％添加する。
つぎに本発明の具体的実施例を説明する。
前述の考え方を基にして作成した本発明の鋳鋼の化学生
成と測定結果を第２表に示す、 Ｉ−１゜−２が第１の
発明に係る鋳鋼、Ｈ−１，−２が第２の発明に係る鋳鋼
、ｌｌ−１，−２が第３の発明に係る鋳鋼をそれぞれ示
す、キャビテーション・エロージョン試験は電歪振動式
キャビテーション・エロージョン試験装置を用い、６
、３ Ｋ ＨＸ１２０μｍ振幅、２５℃の３％食塩水中
で２時間試験して求めた。鋳鋼の大きなキャビテーショ
ンに接する面積が３．８ｄである。腐食試験は耐海水腐
食性２の相関性が良い０．８％ＦｅＣａａ＋０．５％Ｈ
ＣＱ溶液であり、室温で１２００ｈ ｒ浸漬し重量減に
より求めた。鋳鋼の大きな２０Ｘ３０Ｘ３ｔで耐キャビ
テーション・エロージヨン性を示す壊食量および腐食減
量の測定結果を前記第２表に示す。表より明らかなよう
に、壊食量、腐食減量ともに優れている。
成と測定結果を第２表に示す、 Ｉ−１゜−２が第１の
発明に係る鋳鋼、Ｈ−１，−２が第２の発明に係る鋳鋼
、ｌｌ−１，−２が第３の発明に係る鋳鋼をそれぞれ示
す、キャビテーション・エロージョン試験は電歪振動式
キャビテーション・エロージョン試験装置を用い、６
、３ Ｋ ＨＸ１２０μｍ振幅、２５℃の３％食塩水中
で２時間試験して求めた。鋳鋼の大きなキャビテーショ
ンに接する面積が３．８ｄである。腐食試験は耐海水腐
食性２の相関性が良い０．８％ＦｅＣａａ＋０．５％Ｈ
ＣＱ溶液であり、室温で１２００ｈ ｒ浸漬し重量減に
より求めた。鋳鋼の大きな２０Ｘ３０Ｘ３ｔで耐キャビ
テーション・エロージヨン性を示す壊食量および腐食減
量の測定結果を前記第２表に示す。表より明らかなよう
に、壊食量、腐食減量ともに優れている。
以上説明したように本発明によれば、耐キャビテーショ
ン・エロージヨン性を耐海水腐食性に優れるとともに鋳
造性・溶接性も良好なステンレス情調が得られ１本鋳鋼
を例えば海水ポンプのインペラ材料として使用すればそ
の寿命が向上する。
ン・エロージヨン性を耐海水腐食性に優れるとともに鋳
造性・溶接性も良好なステンレス情調が得られ１本鋳鋼
を例えば海水ポンプのインペラ材料として使用すればそ
の寿命が向上する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ；０．０５〜０．１％、Ｓｉ；０．１〜１．５％
、Ｍｎ；０．４〜５％、Ｎｉ；０．５〜４．５％、Ｃｒ
；１５〜１８．５％、Ｍｏ；２〜４％、Ｃｏ；３．５〜
７％、残部が実質的にＦｅよりなり、Ｎｉ当量〔Ｎｉ％
＋０．６５Ｃｒ％＋０．９８Ｍｏ％＋１．０５Ｍｎ％＋
０．３５Ｓｉ％＋１２．６Ｃ％〕；１８〜２４、Ｃｒ＋
３．３Ｍｏ；２１．６〜２９％、フェライト相；０．５
〜３０％、マルテンサイト相；４０％以下、残部がオー
ステナイト相あるいはイプシロン相であることを特徴と
する耐キャビテーション・エロージヨン性と耐海水腐食
性に優れたステンレス鋳鋼。 ２、Ｃ；０．１〜０．２２％、Ｓｉ；０．１〜１．５％
、Ｍｎ；０．４〜５％、Ｎｉ；０．５〜４．５％、Ｃｒ
；１５〜１８．５％、Ｍｏ；２〜４％、Ｃｏ；３．５〜
７％、残部が実質にＦｅよりなり、Ｎｉ当量〔Ｎｉ％＋
０．６５Ｃｒ％＋０．９８Ｍｏ％＋１．０５Ｍｎ％＋０
．３５Ｓｉ％＋１２．６Ｃ％〕；１８〜２６、Ｃｒ＋３
．３Ｍｏ；２１．６〜２９％、フェライト相；０．５〜
３０％、マルテンサイト相；４０％以下、残部がオース
テナイト相あるいはイプシロン相であることを特徴とす
る耐キャビテーション・エロージヨン性と耐海水腐食性
に優れたステンレス鋳鋼。 ３、Ｃ；０．０１〜０．５％、Ｓｉ；０．１〜１．５％
、Ｍｎ；０．４〜５％、Ｎｉ；０．５〜４．５％、Ｃｒ
；１５〜１８．５％、Ｍｏ；２〜４％、Ｃｏ；３．５〜
７％、Ｎｉ０．０１〜０．１５％、残部が実質的にＦｅ
よりなり、Ｎｉ当量〔Ｎｉ％＋０．６５Ｃｒ％＋０．９
８Ｍｏ％＋１．０５Ｍｎ％＋０．３５Ｓｉ％＋１２．６
Ｃ％〕；１８〜２６、Ｃｒ＋３．３Ｍｏ；２１．６〜２
９％、フェライト相；０．５〜３０％、マルテンサイト
相；４０％以下、残部がオーステナイト相あるいはイプ
シロン相であることを特徴とする耐キャビテーション・
エロージヨン性と耐海水腐食性に優れたステンレス鋳鋼
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14940484A JPS6130655A (ja) | 1984-07-20 | 1984-07-20 | 耐キヤビテ−シヨン・エロ−ジヨン性と耐海水腐食性に優れたステンレス鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14940484A JPS6130655A (ja) | 1984-07-20 | 1984-07-20 | 耐キヤビテ−シヨン・エロ−ジヨン性と耐海水腐食性に優れたステンレス鋳鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6130655A true JPS6130655A (ja) | 1986-02-12 |
| JPH0517301B2 JPH0517301B2 (ja) | 1993-03-08 |
Family
ID=15474388
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14940484A Granted JPS6130655A (ja) | 1984-07-20 | 1984-07-20 | 耐キヤビテ−シヨン・エロ−ジヨン性と耐海水腐食性に優れたステンレス鋳鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6130655A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62189284A (ja) * | 1986-02-17 | 1987-08-19 | 日産自動車株式会社 | 自動車用サツシユレスドアのウインドウレギユレ−タ |
| US6943317B1 (en) | 2004-07-02 | 2005-09-13 | Advanced Energy Industries, Inc. | Apparatus and method for fast arc extinction with early shunting of arc current in plasma |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5054515A (ja) * | 1973-09-14 | 1975-05-14 | ||
| JPS5170120A (ja) * | 1974-12-16 | 1976-06-17 | Mitsubishi Steel Mfg | Kochoryokusutenresuko |
| JPS5837162A (ja) * | 1981-08-31 | 1983-03-04 | Toshiba Corp | ポンプおよびその製造方法 |
-
1984
- 1984-07-20 JP JP14940484A patent/JPS6130655A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5054515A (ja) * | 1973-09-14 | 1975-05-14 | ||
| JPS5170120A (ja) * | 1974-12-16 | 1976-06-17 | Mitsubishi Steel Mfg | Kochoryokusutenresuko |
| JPS5837162A (ja) * | 1981-08-31 | 1983-03-04 | Toshiba Corp | ポンプおよびその製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62189284A (ja) * | 1986-02-17 | 1987-08-19 | 日産自動車株式会社 | 自動車用サツシユレスドアのウインドウレギユレ−タ |
| US6943317B1 (en) | 2004-07-02 | 2005-09-13 | Advanced Energy Industries, Inc. | Apparatus and method for fast arc extinction with early shunting of arc current in plasma |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0517301B2 (ja) | 1993-03-08 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |