JPH0425344B2 - - Google Patents
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- JPH0425344B2 JPH0425344B2 JP12411884A JP12411884A JPH0425344B2 JP H0425344 B2 JPH0425344 B2 JP H0425344B2 JP 12411884 A JP12411884 A JP 12411884A JP 12411884 A JP12411884 A JP 12411884A JP H0425344 B2 JPH0425344 B2 JP H0425344B2
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
本発明は引抜加工性の優れた快削オーステナイ
ト系ステンレス鋼に関する。 オーステナイト系ステンレス鋼は耐食性、耐熱
性等に優れているため構造用部材や機械部品とし
て広範な分野で使用されている。 そして、ボルト、ナツト、ねじ、シヤフト、ピ
ン等の機械部品は引抜加工によつて所定の形状に
した後、多くは切削加工によつて製品に仕上げら
れており、一部用途において切削工程の生産性を
向上させるため、S,Se,Pbなどの快削元素を
含有させた快削オーステナイト系ステンレス鋼が
使用されている。 しかし、代表的な快削オーステナイト系ステン
レス鋼であるSUS303のように0.20%程度ものS
を含有させた鋼においては、圧延方向に展延した
硫化物が冷間加工時に割れの起点となり易く、冷
間加工性を大幅に低下させるという問題を有して
いる。 したがつて、従来冷間加工割れの発生を防止す
るため切削性を犠性にし、S量を0.05〜0.20%ま
で低下させた快削オーステナイト系ステンレス鋼
が使用されている。 また、一方オーステナイト系ステンレス鋼は冷
間加工によつてマルテンサイトが生成し、加工硬
化し易い鋼である。 この傾向はオーステナイト系ステンレス鋼でも
Ni、Cr量が少なく、オーステナイト安定度の低
いものほど大きく、加工硬化によつて冷間加工割
れが発生している。 特に、引抜加工のように表面層の変形量が大き
い場合においては表面層のみが大きく加工硬化
し、内部との間で硬さに大きな差が生じ、かつ表
面層に大きな残留応力が存在することによつて、
引抜加工割れが発生し易い。 このように、従来S快削オーステナイト系ステ
ンレス鋼はS量を減少させ被削性を犠性にすると
ともにオーステナイト系ステンレス鋼自体の有す
る加工硬化性によつて引抜加工割れが発生するな
ど快削性、引抜加工性ともに満足し得るものでな
かつた。 本発明は従来鋼のかかる欠点を解消した、優れ
た引抜加工性を有する安価な快削オーステナイト
系ステンレス鋼を得ることを目的としたものであ
る。 本発明者等はS含有オーステナイト系ステンレ
ス鋼の引抜加工割れに及ぼすC+Nと、Ni+2Cu
の影響、C+Nと、Ni+2Cuの相互関係、さらに
Cr,Ni,Mn,C,N,Cu等のバランスについ
て鋭意研究を重ねた結果、本発明鋼の開発に成功
したものである。 すなわち、0.30Si−1.6Mn−18Cr−0.25S鋼に
おいてC+Nを0〜0.15%、Ni+2Cuを8.0〜12.0
%と変動させた供試鋼について調査し、引抜加工
割れに対して最適C+N量とNi+2Cu量を見出し
たものである。第1図より明らかなようにC+N
量が減少するとともにNi+2Cu量が増加するにつ
れて引抜加工割れ発生率が減少している。すなわ
ち、C+N量が0.07%以下で、かつNi+2Cu量が
9.50%以上においては引抜加工割れは発生してい
ないものである。 これは、C+N量の減少による加工硬化能の低
下と、Ni+2Cu量の増加によるオーステナイト相
の安定化によつて、引抜加工によつてマルテンサ
イトが生成するのを制御し、引抜加工割れの発生
を防止したものである。 そして第1図より引抜加工割れを防止するに必
要なNi+Cuの最小含有量を見出すことによつて
安価に快削オーステナイト系ステンレス鋼を得る
ことができたものである。 第2図は0.02C−0.30Si−1.6Mn−8.5Ni−18Cr
−0.30S−0.10N鋼において引抜加工割れに及ぼ
すCuの影響について調べたものであり、また、
第3図は0.02C−0.30Si−1.6Mn−8.5Ni−18Cr−
0.5Cu−0.01N鋼において引抜加工割れに及ぼす
Sの影響について調べたものである。第2,3図
より明らかなように上記組成とすることによつ
て、Cu量を0.25〜1.0%にすることによつて、ま
たS量を0.40%まで含有させた場合においても引
抜加工割れが発生しないことを見出したものであ
る。 このように、本発明鋼はC0.05%以下、Si1.00
%以下、Mn2.0%以下、Ni8.0〜11.0%、Cr17.0〜
19.0%、S0.20〜0.40%、N0.04%以下、Cu0.25〜
1.00%を含有させ、かつC+N0.07%以下、Ni+
2Cu9.50%以上とし、さらに必要によつてMo0.1
〜0.6%含有させることによつて安価で、優れた
引抜加工性と快削性を有するオーステナイト系ス
テンレス鋼を得ることに成功したものである。 以下に本発明鋼の成分限定理由について説明す
る。 CはNと同様に加工硬化性を高めることによつ
て引抜加工性を劣化させ、かつクロム炭化物を形
成して耐食性をも低下させる元素であり、本発明
においてはできるだけ低下させることが望ましく
上限を0.50%以下とした。 Siは製鋼時の脱酸に必要な元素であるが、必要
以上のSiの含有は固溶強化作用によつて引抜加工
性を害し、かつ熱間加工性についても低下させる
ので上限を1.00%以下とした。 MnはSiと同様に脱酸剤として用いられるほか、
オーステナイト相を安定化させる元素である。ま
たSと結合してMnSを生成して被削性を改善す
る元素である。しかし多量に含有させると熱間加
工性を低下させるので上限を2.00%とした。 Niは耐食性を向上させ、かつマトリツクスの
硬さを下げると同時にオーステナイト相を安定化
し、オーステナイト→マルテンサイト変態を抑制
して加工硬化性を低下させ、引抜加工割れを防止
するに重要な元素であり、8.0%以上含有させる
必要がある。しかしNiは高価な元素であるので、
その含有量を必要最小限にとどめるべきであり上
限を11.0%とした。 Crは耐食性を改善するうえで最も重要な元素
であり、少なくとも17.0%以上含有させる必要が
ある。しかしながら、その含有量が増加すると、
高温域でのフエライト−オーステナイトバランス
がくずれ熱間加工が大幅に低下し、かつ引抜加工
性をも低下させるので上限を19.0%とした。 Sはオーステナイト系ステンレス鋼において切
削性向上元素として極めて有効であり、含有量が
多いほど切削性は向上するもので0.20%以上含有
させる必要がある。しかし、Sは耐食性を劣化さ
せるとともに熱間加工性、冷間加工性をも低下さ
せる元素であるので上限を0.40%とした。 NはCと同様に加工硬化性を高めることによつ
て引抜加工性を低下させる元素であり、本発明に
おいてはできるだけ低下させることが望ましく上
限を0.04%とした。 CuはNiとの相乗効果によつて加工硬化性を低
下し、かつ第4図より明らかなように引抜加工に
おいて表面層と中心部との硬さの差を小さくし、
引抜加工割れを防止し、さらに被削性を向上させ
るとともに耐食性をも向上させる本発明において
は最も重要な元素であり、少なくとも0.25%以上
含有させる必要があり下限を0.25%とした。しか
し多量に含有させると赤熱脆性により熱間加工性
を著しく害するので上限を1.00%とした。 Moは耐食性を高める元素であり0.10%以上含
有させる必要がある。しかしMoは高価な元素で
あるので上限を0.60%とした。 C+Nについては、C,Nともに前述のように
加工硬化性を高めることによつて引抜加工性を劣
化させる元素であり、C+Nの和が0.07%を越え
ると引抜加工割れが発生し易く極力低下させるこ
とが望ましく上限を0.07%とした。 Ni+2Cuについては、NiとCuの相乗効果によ
り加工硬化性を低下させ、引抜加工割れを防止す
る本発明においては重要な元素であり、Ni+2Cu
の和が9.5%以下では引抜加工割れが発生し易い
ので下限を9.5%とした。 つぎに本発明鋼の特徴を従来鋼、比較鋼と比べ
て実施例でもつて明らかにする。 第1表はこれらの供試鋼の化学成分を示すもの
である。
ト系ステンレス鋼に関する。 オーステナイト系ステンレス鋼は耐食性、耐熱
性等に優れているため構造用部材や機械部品とし
て広範な分野で使用されている。 そして、ボルト、ナツト、ねじ、シヤフト、ピ
ン等の機械部品は引抜加工によつて所定の形状に
した後、多くは切削加工によつて製品に仕上げら
れており、一部用途において切削工程の生産性を
向上させるため、S,Se,Pbなどの快削元素を
含有させた快削オーステナイト系ステンレス鋼が
使用されている。 しかし、代表的な快削オーステナイト系ステン
レス鋼であるSUS303のように0.20%程度ものS
を含有させた鋼においては、圧延方向に展延した
硫化物が冷間加工時に割れの起点となり易く、冷
間加工性を大幅に低下させるという問題を有して
いる。 したがつて、従来冷間加工割れの発生を防止す
るため切削性を犠性にし、S量を0.05〜0.20%ま
で低下させた快削オーステナイト系ステンレス鋼
が使用されている。 また、一方オーステナイト系ステンレス鋼は冷
間加工によつてマルテンサイトが生成し、加工硬
化し易い鋼である。 この傾向はオーステナイト系ステンレス鋼でも
Ni、Cr量が少なく、オーステナイト安定度の低
いものほど大きく、加工硬化によつて冷間加工割
れが発生している。 特に、引抜加工のように表面層の変形量が大き
い場合においては表面層のみが大きく加工硬化
し、内部との間で硬さに大きな差が生じ、かつ表
面層に大きな残留応力が存在することによつて、
引抜加工割れが発生し易い。 このように、従来S快削オーステナイト系ステ
ンレス鋼はS量を減少させ被削性を犠性にすると
ともにオーステナイト系ステンレス鋼自体の有す
る加工硬化性によつて引抜加工割れが発生するな
ど快削性、引抜加工性ともに満足し得るものでな
かつた。 本発明は従来鋼のかかる欠点を解消した、優れ
た引抜加工性を有する安価な快削オーステナイト
系ステンレス鋼を得ることを目的としたものであ
る。 本発明者等はS含有オーステナイト系ステンレ
ス鋼の引抜加工割れに及ぼすC+Nと、Ni+2Cu
の影響、C+Nと、Ni+2Cuの相互関係、さらに
Cr,Ni,Mn,C,N,Cu等のバランスについ
て鋭意研究を重ねた結果、本発明鋼の開発に成功
したものである。 すなわち、0.30Si−1.6Mn−18Cr−0.25S鋼に
おいてC+Nを0〜0.15%、Ni+2Cuを8.0〜12.0
%と変動させた供試鋼について調査し、引抜加工
割れに対して最適C+N量とNi+2Cu量を見出し
たものである。第1図より明らかなようにC+N
量が減少するとともにNi+2Cu量が増加するにつ
れて引抜加工割れ発生率が減少している。すなわ
ち、C+N量が0.07%以下で、かつNi+2Cu量が
9.50%以上においては引抜加工割れは発生してい
ないものである。 これは、C+N量の減少による加工硬化能の低
下と、Ni+2Cu量の増加によるオーステナイト相
の安定化によつて、引抜加工によつてマルテンサ
イトが生成するのを制御し、引抜加工割れの発生
を防止したものである。 そして第1図より引抜加工割れを防止するに必
要なNi+Cuの最小含有量を見出すことによつて
安価に快削オーステナイト系ステンレス鋼を得る
ことができたものである。 第2図は0.02C−0.30Si−1.6Mn−8.5Ni−18Cr
−0.30S−0.10N鋼において引抜加工割れに及ぼ
すCuの影響について調べたものであり、また、
第3図は0.02C−0.30Si−1.6Mn−8.5Ni−18Cr−
0.5Cu−0.01N鋼において引抜加工割れに及ぼす
Sの影響について調べたものである。第2,3図
より明らかなように上記組成とすることによつ
て、Cu量を0.25〜1.0%にすることによつて、ま
たS量を0.40%まで含有させた場合においても引
抜加工割れが発生しないことを見出したものであ
る。 このように、本発明鋼はC0.05%以下、Si1.00
%以下、Mn2.0%以下、Ni8.0〜11.0%、Cr17.0〜
19.0%、S0.20〜0.40%、N0.04%以下、Cu0.25〜
1.00%を含有させ、かつC+N0.07%以下、Ni+
2Cu9.50%以上とし、さらに必要によつてMo0.1
〜0.6%含有させることによつて安価で、優れた
引抜加工性と快削性を有するオーステナイト系ス
テンレス鋼を得ることに成功したものである。 以下に本発明鋼の成分限定理由について説明す
る。 CはNと同様に加工硬化性を高めることによつ
て引抜加工性を劣化させ、かつクロム炭化物を形
成して耐食性をも低下させる元素であり、本発明
においてはできるだけ低下させることが望ましく
上限を0.50%以下とした。 Siは製鋼時の脱酸に必要な元素であるが、必要
以上のSiの含有は固溶強化作用によつて引抜加工
性を害し、かつ熱間加工性についても低下させる
ので上限を1.00%以下とした。 MnはSiと同様に脱酸剤として用いられるほか、
オーステナイト相を安定化させる元素である。ま
たSと結合してMnSを生成して被削性を改善す
る元素である。しかし多量に含有させると熱間加
工性を低下させるので上限を2.00%とした。 Niは耐食性を向上させ、かつマトリツクスの
硬さを下げると同時にオーステナイト相を安定化
し、オーステナイト→マルテンサイト変態を抑制
して加工硬化性を低下させ、引抜加工割れを防止
するに重要な元素であり、8.0%以上含有させる
必要がある。しかしNiは高価な元素であるので、
その含有量を必要最小限にとどめるべきであり上
限を11.0%とした。 Crは耐食性を改善するうえで最も重要な元素
であり、少なくとも17.0%以上含有させる必要が
ある。しかしながら、その含有量が増加すると、
高温域でのフエライト−オーステナイトバランス
がくずれ熱間加工が大幅に低下し、かつ引抜加工
性をも低下させるので上限を19.0%とした。 Sはオーステナイト系ステンレス鋼において切
削性向上元素として極めて有効であり、含有量が
多いほど切削性は向上するもので0.20%以上含有
させる必要がある。しかし、Sは耐食性を劣化さ
せるとともに熱間加工性、冷間加工性をも低下さ
せる元素であるので上限を0.40%とした。 NはCと同様に加工硬化性を高めることによつ
て引抜加工性を低下させる元素であり、本発明に
おいてはできるだけ低下させることが望ましく上
限を0.04%とした。 CuはNiとの相乗効果によつて加工硬化性を低
下し、かつ第4図より明らかなように引抜加工に
おいて表面層と中心部との硬さの差を小さくし、
引抜加工割れを防止し、さらに被削性を向上させ
るとともに耐食性をも向上させる本発明において
は最も重要な元素であり、少なくとも0.25%以上
含有させる必要があり下限を0.25%とした。しか
し多量に含有させると赤熱脆性により熱間加工性
を著しく害するので上限を1.00%とした。 Moは耐食性を高める元素であり0.10%以上含
有させる必要がある。しかしMoは高価な元素で
あるので上限を0.60%とした。 C+Nについては、C,Nともに前述のように
加工硬化性を高めることによつて引抜加工性を劣
化させる元素であり、C+Nの和が0.07%を越え
ると引抜加工割れが発生し易く極力低下させるこ
とが望ましく上限を0.07%とした。 Ni+2Cuについては、NiとCuの相乗効果によ
り加工硬化性を低下させ、引抜加工割れを防止す
る本発明においては重要な元素であり、Ni+2Cu
の和が9.5%以下では引抜加工割れが発生し易い
ので下限を9.5%とした。 つぎに本発明鋼の特徴を従来鋼、比較鋼と比べ
て実施例でもつて明らかにする。 第1表はこれらの供試鋼の化学成分を示すもの
である。
【表】
第1表においてA〜E鋼は従来鋼でSUS303,
F鋼は比較鋼、G〜Q鋼は本発明鋼である。 第2表は第1表の供試鋼を1050℃で30分間加熱
した後、W,Qという固溶体化処理を施した後、
引抜加工割れ発生率、被削性および耐食性につい
て示したものである。 引抜加工割れ発生率については、5%硫酸で酸
洗後、さらに硝弗酸で酸洗した10mmφの供試材を
8.5mm6角形状(減面率20.3%)に引抜いた場合
の割れ発生率を示したものであり、潤滑剤として
は引抜用潤滑油を用いた。 被削性については40mmφ×10mmの素材を5個用
意し、切削工具として5φSKH9ストレート・ドリ
ルを用い、回転数1140rpm、推力30Kg(重錘自由
落下法)によつてドリル穿孔時間を測定し、従来
鋼であるA鋼を100とした指数で示した。 耐食性については沸騰状態の5%硫酸液中に
6Hr浸漬した場合の腐食減量を示したものであ
る。
F鋼は比較鋼、G〜Q鋼は本発明鋼である。 第2表は第1表の供試鋼を1050℃で30分間加熱
した後、W,Qという固溶体化処理を施した後、
引抜加工割れ発生率、被削性および耐食性につい
て示したものである。 引抜加工割れ発生率については、5%硫酸で酸
洗後、さらに硝弗酸で酸洗した10mmφの供試材を
8.5mm6角形状(減面率20.3%)に引抜いた場合
の割れ発生率を示したものであり、潤滑剤として
は引抜用潤滑油を用いた。 被削性については40mmφ×10mmの素材を5個用
意し、切削工具として5φSKH9ストレート・ドリ
ルを用い、回転数1140rpm、推力30Kg(重錘自由
落下法)によつてドリル穿孔時間を測定し、従来
鋼であるA鋼を100とした指数で示した。 耐食性については沸騰状態の5%硫酸液中に
6Hr浸漬した場合の腐食減量を示したものであ
る。
【表】
第2表より知られるように、従来鋼であるA,
B鋼はC+N量が0.12,0.09%と高いことによつ
て引抜加工割れ発生率は56,17%と高いものであ
り、かつA鋼はS量が0.15%と少ないことによつ
て被削性についても低いものである。また、C鋼
についてはCu量が0.05%と低いことによつて引抜
加工割れ発生率は35%と高いものであり、D,
E,F鋼についてはNi+2Cu量が低いことによつ
て引抜加工割れ発生が12〜50%と高いものであつ
た。 これらに対して本発明鋼であるG〜Q鋼は、C
+N0.07%以下、Ni+2Cu9.5%以上とし、加工硬
化性を低下させたことによつて、引抜加工によつ
て割れの発生がないものであり、かつ本発明鋼に
おいてはS量を0.20〜0.40%に高めたものである
が、Sに起因する引抜加工割れも発生しなかつ
た。また被削性についてはS量を0.20〜0.40%と
高めたことによつて従来鋼であるA鋼に比べて、
1.3〜1.6倍の切削性を有するものであり、さらに
耐食性についても0.20〜0.40%と多くのSを含有
させたものであるがその腐食減量は320〜587g/
m2・hと従来鋼であるA鋼とほぼ同等であつた。 このように、本発明鋼は従来鋼と同等の耐食性
有するとともに優れた引抜加工性と被削性を有す
るオーステナイト系ステンレス鋼である。 上述のように、本発明鋼は引抜加工割れの発生
を防止するためC,Nなどの加工硬化性を高める
元素の含有量を極力低下させるとともにNi,Cu
などの加工硬化性を低下させる合金を必要最小量
含有させ安価に引抜加工性を向上させ、かつSに
起因する割れを防止したこによつて必要量のSを
添加することができ被削性についても優れたもの
で高い実用性を有するものである。
B鋼はC+N量が0.12,0.09%と高いことによつ
て引抜加工割れ発生率は56,17%と高いものであ
り、かつA鋼はS量が0.15%と少ないことによつ
て被削性についても低いものである。また、C鋼
についてはCu量が0.05%と低いことによつて引抜
加工割れ発生率は35%と高いものであり、D,
E,F鋼についてはNi+2Cu量が低いことによつ
て引抜加工割れ発生が12〜50%と高いものであつ
た。 これらに対して本発明鋼であるG〜Q鋼は、C
+N0.07%以下、Ni+2Cu9.5%以上とし、加工硬
化性を低下させたことによつて、引抜加工によつ
て割れの発生がないものであり、かつ本発明鋼に
おいてはS量を0.20〜0.40%に高めたものである
が、Sに起因する引抜加工割れも発生しなかつ
た。また被削性についてはS量を0.20〜0.40%と
高めたことによつて従来鋼であるA鋼に比べて、
1.3〜1.6倍の切削性を有するものであり、さらに
耐食性についても0.20〜0.40%と多くのSを含有
させたものであるがその腐食減量は320〜587g/
m2・hと従来鋼であるA鋼とほぼ同等であつた。 このように、本発明鋼は従来鋼と同等の耐食性
有するとともに優れた引抜加工性と被削性を有す
るオーステナイト系ステンレス鋼である。 上述のように、本発明鋼は引抜加工割れの発生
を防止するためC,Nなどの加工硬化性を高める
元素の含有量を極力低下させるとともにNi,Cu
などの加工硬化性を低下させる合金を必要最小量
含有させ安価に引抜加工性を向上させ、かつSに
起因する割れを防止したこによつて必要量のSを
添加することができ被削性についても優れたもの
で高い実用性を有するものである。
第1図は引抜加工割れに及ぼすC+NとNi+
2Cuの影響を示した図で、第2図は引抜加工割れ
発生率とCuとの関係を示した線図で、第3図は
引抜加工割れとSとの関係を示した線図であり、
第4図は引抜き加工後の硬さに及ぼすNi,Cuの
影響を示した線図である。なお、第1〜4図はい
ずれも10mmφの供試材を8.5mm6角形状(減面率
20.3%)に引抜いた場合のものである。
2Cuの影響を示した図で、第2図は引抜加工割れ
発生率とCuとの関係を示した線図で、第3図は
引抜加工割れとSとの関係を示した線図であり、
第4図は引抜き加工後の硬さに及ぼすNi,Cuの
影響を示した線図である。なお、第1〜4図はい
ずれも10mmφの供試材を8.5mm6角形状(減面率
20.3%)に引抜いた場合のものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 重量比にしてC0.05%以下、Si1.00%以下、
Mn2.00%以下、Ni8.0〜11.0%、Cr17.0〜19.0%、
S0.20〜0.40%、N0.04%以下、Cu0.25〜1.00%を
含有し、かつC+N0.07%以下、Ni+2Cu9.50%
以上であり、残部Feならびに不純物元素からな
ることを特徴とする引抜加工性の優れた快削オー
ステナイト系ステンレス鋼。 2 重量比にしてC0.05%以下、Si1.00%以下、
Mn2.00%以下、Ni8.0〜11.0%、Cr17.0〜19.0%、
S0.20〜0.40%、N0.04%以下、Cu0.25〜1.00%を
含有し、さらにMo0.1〜0.6%を含有させ、かつ
C+N0.07%以下、Ni+2Cu9.50%以上であり、
残部Feならびに不純物元素からなることを特徴
とする引抜加工性の優れた快削オーステナイト系
ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12411884A JPS613872A (ja) | 1984-06-15 | 1984-06-15 | 引抜加工性の優れた快削オーステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12411884A JPS613872A (ja) | 1984-06-15 | 1984-06-15 | 引抜加工性の優れた快削オーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS613872A JPS613872A (ja) | 1986-01-09 |
JPH0425344B2 true JPH0425344B2 (ja) | 1992-04-30 |
Family
ID=14877366
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12411884A Granted JPS613872A (ja) | 1984-06-15 | 1984-06-15 | 引抜加工性の優れた快削オーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS613872A (ja) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4784828A (en) * | 1986-08-21 | 1988-11-15 | Crucible Materials Corporation | Low carbon plus nitrogen, free-machining austenitic stainless steel |
US4933142A (en) * | 1986-09-19 | 1990-06-12 | Crucible Materials Corporation | Low carbon plus nitrogen free-machining austenitic stainless steels with improved machinability and corrosion resistance |
US4797252A (en) * | 1986-09-19 | 1989-01-10 | Crucible Materials Corporation | Corrosion-resistant, low-carbon plus nitrogen austenitic stainless steels with improved machinability |
CA1330628C (en) * | 1986-09-19 | 1994-07-12 | Kenneth E. Pinnow | Low carbon plus nitrogen free-machining austenitic stainless steels with improved machinability and corrosion resistance |
KR100335575B1 (ko) * | 1996-03-06 | 2002-09-27 | 세이코 엡슨 가부시키가이샤 | 프린터 |
KR100406427B1 (ko) * | 2001-03-30 | 2003-11-19 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 고온연성이 우수한 오스테나이트계 쾌삭 스텐레스강 |
CN103526133A (zh) * | 2013-09-27 | 2014-01-22 | 泰州永兴合金材料科技有限公司 | 一种高镍铬易切削的不锈钢及其制备方法 |
CN109763062A (zh) * | 2018-05-11 | 2019-05-17 | 宝钢特钢长材有限公司 | 一种环保易切削不锈钢及其制备方法 |
-
1984
- 1984-06-15 JP JP12411884A patent/JPS613872A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS613872A (ja) | 1986-01-09 |
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