JPS61250354A - 火花点火式エンジン - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、火花点火式エンジンに関し、負荷に応じて成
層化燃焼と予混合燃焼とを行わせるようにしたものの改
良に関する。

（従来の技術） 従来、燃費の低減および出力の向上を狙った火花点火式
エンジンとして、例えば特開昭５６−１５１２１３号公
報に開示されているように、シリンダヘッドに、燃焼室
内に吸気行程から圧縮行程の間において燃料を噴射する
ノズルを配設し、このノズルの噴口部近傍に点火栓を配
置するとともに、吸気通路に該吸気通路内に燃料を供給
する燃料供給手段を配設して、低負荷時にはノズルのみ
から燃料を噴射して燃焼室のノズル噴口部近傍がリッチ
となる成層状の希薄混合気を形成し、この希薄混合気を
点火栓で良好に着火して成層化燃焼させることにより燃
費を低減する一方、高負荷時には燃料供給手段からも燃
料を噴射して吸気通路内で吸入空気を全体的に利用して
混合気を形成し、この混合気を燃焼室に供給してノズル
からの噴射燃料により生成された希薄混合気と混合し、
点火栓で着火して予混合燃焼させることにより空気利用
率を高めてエンジン出力を向上させるようにしたものは
知られている。

（発明が解決しようとする問題点） ところで、このような火花点火式エンジンでは、エンジ
ンの温度が低い始動時および暖機時にノズルおよび燃料
供給手段の両方から燃料を供給して燃料の気化を促進す
ることにより、始動時の着火性および暖機時の燃焼安定
性を向上させることが考えられる。

しかし、上記提案のものでは、始動時および暖機時には
成層化燃焼ができないので、燃費を低減することができ
ない。しかも、暖機終了時に成層化燃焼に移行すべく燃
料供給手段からの燃料供給を停止させるとともにノズル
からの燃料供給量を増大させると、ノズルからの燃料供
給の応答遅れや空気利用率の急激な低下によって、スム
ーズに成層化燃焼に移行できず、エンジンの運転状態が
不安定になる。

本発明はかかる点に鑑みてなされたものであり、その目
的とするところは、上述の如く負荷に応じて成層化燃焼
と予混合燃焼とを使い分けるようにした火花点火式エン
ジンにおいて、エンジンの始動時には強制的に予混合燃
焼させ、始動後の暖機時には暖機の進行に応じて徐々に
予混合燃焼から成層化燃焼に移行させることにより、始
動時の着火性を向上させるとともに、暖機時における燃
費の低減とエンジンの安定性とを両立させることにある
。

（問題点を解決するための手段） 上記目的を達成するため、本発明の解決手段は、シリン
ダヘッド下端部もしくはピストン上端部の少なくとも一
方にシリンダ内に開口する略凹状の燃焼室を形成し、こ
の燃焼室内に吸気行程から圧縮行程の間において燃料を
噴射するノズルを設ける。また、吸気通路内に燃料を供
給する燃料供給手段を設け、燃焼室に点火栓を配置する
。さらにエンジンの温度を検出するエンジン温度検出手
段を設ける。そして、エンジンの始動時には上記ノズル
および燃料供給手段を作動させ、始動後の暖機時には上
記エンジン温度検出手段の出力を受け、エンジン温度の
上昇に伴い全燃料供給量に対する燃料供給手段による燃
料供給量の割合を減少させる制御手段を設ける構成とし
たものである。

（作用） 上記の構成により、本発明では、エンジンの始動時には
燃料供給手段が作動して燃料が良好に気化しかつノズル
が作動して混合気がリッチ化することにより、着火性が
向上する。そして、始動後の暖機時には、暖機の進行に
よるエンジン温度の上昇に伴い全燃料供給量に対する燃
料供給手段の燃料供給量の割合が徐々に減少するととも
にノズルの燃料供給量の割合が徐々に増大することによ
り、燃料供給手段により吸気通路内の吸入空気全体を利
用して生成された混合気に点火栓で点火してなされる予
混合燃焼から、ノズルにより生成された成層状の希１混
合気に点火栓で点火してなされる成層化燃焼へ安定して
移行することになり、この成層化燃焼によって暖機時の
燃費が低減されることになる。また、エンジンの低負荷
時にはノズルおよび点火栓が作動して成層化燃焼がなさ
れる一方、高負荷時にはノズル、燃料供給手段および点
火栓が作動して、燃料供給手段により生成された混合気
およびノズルにより生成された希薄混合気に点火栓で点
火して予混合燃焼がなされる。

（実施例） 以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。

第１図および第２図は本発明の第１実施例を示す；１は
シリンダブロック２およびシリンダヘッド３により形成
されたシリンダであって、該シリンダ１内にはピストン
４が摺動自在に嵌挿されている。上記シリンダヘッド３
にはそれぞれシリンダ１に開口する第１および第２吸気
ポート５．６並びに排気ボート７が形成されており、該
第１および第２吸気ポート５，６には主吸気通路８から
２又状に分岐した第１および第２吸気通路３ａ。

８ｂの下流端がそれぞれ個別に接続されており、シリン
ダ１に吸入空気を供給するようにしている。

また、上記排気ボート７には排気通路９の上流端が接続
されており、シリンダ１からの排気ガスを排出するよう
にしている。尚、１０．１０は第１および第２吸気ボー
ト５．６に設けられた吸気弁、１１は排気ボート７に設
けられた排気弁である。

上記シリンダヘッド３下端部の排気ボート７側にはシリ
ンダ１に開口する略凹状の燃焼室１２が形成されている
。上記シリンダヘッド３の燃焼室１２内には燃料噴射ノ
ズル１３が配設されていて、燃焼室１２内にシリンダ１
の吸気行程から圧縮行程の間において燃料を噴射してシ
リンダ１内にノズル１３の噴口部近傍がリッチになるよ
うな成層状の希薄混合気を生成するようになされている
。

また、上記燃焼室１２内においてノズル１３の噴口部近
傍には、第１点火栓１４が配置されている。

一方、上記主吸気通路８の分岐部直上流には、燃料供給
手段としてのインジェクタ１５が配設されていて、予混
合燃焼時に作動して主吸気通路８内に燃料を噴射供給す
ることにより、吸気通路８内で混合気を生成するように
なされている。また、シリンダボアの略中央部のシリン
ダヘッド３には予混合燃焼時に作動する第２点火栓１６
が配置されている。

上記ノズル１３の噴口面積はインジェクタ１５の噴口面
積よりも小さく設定されているとともに、ノズル１３の
噴霧角はインジェクタ１５の噴霧角よりも大きく設定さ
れていて、ノズル１３およびインジェクタ１５の各噴口
部から燃焼方式に応じて適切に燃料を噴射するようにし
ている。

また、上記第１点火栓１４は熱価の低い焼は形が採用さ
れ、一方、第２点火柱１６は熱価の高い冷え形が採用さ
れていて、燃焼方式に応じて安定して火花を発生するよ
うにしている。

さらに、上記インジェクタ１５上流の主吸気通路８には
スワールコントロールバルブ１７がアクチュエータ１８
に連結されて配設され、該スワールコントロールバルブ
１７上流の主吸気通路８と第１吸気ボート５直上流の第
１吸気通路８ａとはバイパス通路８Ｃによって連通され
ていて、上記アクチュエータ１８の作動によってエンジ
ンの低負荷時にはスワールコントロールバルブ１７を閉
じて吸入空気をバイパス通路８Ｃのみに通して流速を増
すことによりシリンダ１内にスワールを生成させるとと
もに、高負荷時にはスワールコントロールバルブ１７を
所定開度に設定してエンジン回転数および負荷に応じた
流量の吸入空気をシリンダ１に供給するようになされて
いる。

また、シリンダブロック２の側壁にはエンジン冷却水Ｉ
Ｔによりエンジンの温度を検出するエンジン温度検出手
段としての水温センサ１９が取付けられている。

そして、上記ノズル１３、インジェクタ１５、アクチュ
エータ１８および水温センサ１９はＣＰＵ２０に接続さ
れているとともに、第１．第２点火栓１４．１６はそれ
ぞれイグナイタ２２８．２２ｂを介してＣＰＵ２０に接
続されており、該ＣＰＵ２０にはエンジン回転数Ｎ１ス
ロツトル開度Ｐ１イグニッションスイッチ信号Ｉおよび
吸気負圧Ｂの各信号が入力されていて、エンジンの始動
時には上記ノズル１３およびインジェクタ１５を作動さ
せ、始動後の暖機時には上記水温センサ１９の出力を受
け、エンジン温度の上昇に伴い全燃料供給量に対するイ
ンジェクタ１５による燃料供給量の割合を減少させ、エ
ンジンの低負荷時には、上記ノズル１３および第１点火
栓１４を作動させかつスワールコントロールバルブ１７
を閉じる一方、高負荷時には、上記ノズル１３．第１点
火栓１４、インジェクタ１５および第２点火柱１６を作
動させかつスワールコントロールバルブ１７を所定開度
に設定するようにした制御手段２１が構成されている。

次に、上記制御手段２１の作動を第３図に示すフローチ
ャートに基づいて説明するに、スタート後、ステップＳ
１でエンジンが始動時か否かを判別し、始動時であるＹ
ＥＳのときには、ステップＳ２でスワールコントロール
バルブ１７を所定開度に固定してからステップＳ３で全
燃料供給量としての全噴ｔｆ４ｆｉτ０を決定したのち
、ステップＳ４で全燃料供給量に対するインジェクタ１
５の燃料供給量の割合つまり噴射割合ｒを第４図に示す
ようなマツプに基づいて決定する。そして、ステツブＳ
５で上記全噴射量τ０および噴射割合ｒに基づいてノズ
ル１３の噴ｔＪＪ撥ＱＡ−（１−ｒ）・τ０およびイン
ジェクタ１５の噴ｆＪＪＪＥＩＱｅ　−ｒ　・τ０を決
定し、ステップＳ６でノズル１３およびインジェクタ１
５の各噴射時期ＴＡ、Ｔ８を決定して、これら決定値Ｑ
Ａ、Ｔ＾、Ｑｅ　、Ｔａに基づいてステ°ツブＳ７でノ
ズル１３およびインジェクタ１５を作動させる。このこ
とにより、インジェクタ１５から噴射されて良好に気化
した燃料がシリンダ１内に吸入されるとともに、ノズル
１３から噴射された燃料によってシリンダ１内の混合気
がリッチ化されるので着火性を向上させることができる
。一方、この混合気の生成と並行して、ステップＳ８に
おいて第１点火栓１４および第２点火栓１６の点火時期
を決定し、この決定値に基づいてステップＳ９で第１点
火栓１４、および第２点火柱１６を作動させて上記混合
気に着火して予混合燃焼させ、ステップＳ１に戻る。

そして、始動後はステップＳ　＋ｏでエンジン回転数Ｎ
およびスロットル開度Ｐを読込み、ステップＳ　ｎで冷
却水ｆＡＴおよび吸気負圧Ｂ＠−読込んだ後、これらの
入力値Ｎ、Ｐ、Ｔ、Ｂに基づいてステップＳ　１２で吸
入空気流ＭＡおよび噴射燃料流ＩＦを算出し、次のステ
ップＳＬ３で冷却水ＩＴを暖機完了基準温度Ｔｏと比較
し、Ｔ≦ＴｏのＮｏのときには暖機時であると判断して
ステップＳ２に進み上述したステップ８２〜ＳＩ２の動
作を繰返す。この間に予混合燃焼によって暖機が進行す
るので冷却水ＷＡＴは上昇し、これに伴い第４図に示す
如く噴射割合ｒが減少する。このことにより、インジェ
クタ１５の噴射ｍ　Ｑ　ａが徐々に減少するとともにノ
ズル１３の噴６’ｆ　ｌ　Ｑ　Ａが徐々に増大して、予
混合燃焼から成層化燃焼への移行がスムーズにかつ安定
して行われる。しかも、このように暖機の進行程度に応
じて成層化燃焼がなされるので、暖機時における燃費を
低減することができる。

そして、暖機が完了してステップＳ　１３でＴ＞ＴＯの
ＹＥＳと判定されると、次のステップＳＨで上記吸入空
気流量Ａおよび噴射燃料流量Ｆｋ：基づいて空気過剰率
λを算出する。

次に、ステップＳ　＋ｓでこの空気過剰率λを基準空気
過剰率λ０と比較し、λ≧λ０のＹＥＳのときには低負
荷時であると判断してステップＳ　１６でスワールコン
トロールバルブ１７を閉じる。このことにより、吸入空
気流量が減少してシリンダ１内の混合気の空燃比がＡ−
バリーンになるのが防止されるとともに、シリンダ１内
にスワールが生成されこのスワールによってノズル１３
からの噴射燃料がシリンダ１内上部に偏在することにな
る。

その後、ステップＳ　ｒｙにおいて、ノズル１３の噴射
量ＱＡおよび噴射時期ＴＡを決定する。そして、これら
の決定値ＱＡおよびＴＡに基づいてステップＳ　ｒｅで
ノズル１３を作動させて燃料を噴射させることにより、
この噴射燃料と上記スワールとによってノズル噴口部近
傍がリッチになるような成層状の希薄混合気が生成され
る。一方、この希薄混合気の生成と並行して、ステップ
Ｓ　＋ｓにおいて、第１点火栓１４の点火時期を決定し
、この決定値に基づいてステップＳａで第１点火栓１４
を作動させて上記希薄混合気に着火し成層化燃焼させる
。この場合、第１点火栓１４はリッチな混合気が偏在す
るノズル噴口部近傍に配置されているので、希薄混合気
は確実に着火する。したがって、着火性を良好なものと
しながら成層化燃焼による燃費低減を図ることができる
。

また、上記ノズル１３の噴口面積はインジェクタ１５の
噴口面積よりも小さく設定されているので、噴射燃料の
霧化が促進されて希薄混合気の燃焼性を向上させること
ができる。しかも、ノズル１４の噴霧角はインジェクタ
１５の噴霧角よりも大きく設定されているので、噴射燃
料の霧化が一層促進されるとともに霧化燃料のシリンダ
方向への拡散が促進されて希薄混合気の燃焼性をより一
層向上させることができる。

さらに、第１点火栓１４は熱価の低い焼は形が採用され
ているので、希薄混合気であるにも拘らず火炎核を安定
して形成することができ、良好な着火性を実現すること
ができる。この場合、第１点火栓１４のアーク時間を第
２点火栓１６のアーク時間よりも長く設定することは、
成層化燃焼時の着火性を向上させることになり好ましい
。また、奥まった略凹状の燃焼室２に第１点火栓１４が
配置されているので、第１点火栓１４の周囲にはスキッ
シュ流による乱れが生成されず、着火性の向上に寄与す
ることができる。

一方、ステップＳ’ｓにおいて、λくλ０のＮ。

のときには高負荷時であると判断してステップＳ２１で
スワールコントロールパルプ１７の設定開度θを吸入空
気流ｍＡに応じて算出し、次いでステップ８２２でスワ
ールコントロールパルプ１７を開度θに設定する。この
ことにより、シリンダ１に供給する混合気を適正混合比
に精度良く制御することができるとともに、高負荷時に
はスワールコントロールパルプ１７が全開されて吸入空
気が抵抗なくスムーズにシリンダ１内に吸入されて体積
効率が高められることから、エンジン出力を向上させる
ことが可能となる。

その後、ステップ８２３において、ノズル１３の噴Ｄ４
量ＱＡおよび噴射時期ＴＡ並びにインジェクタ１５の噴
射量Ｑｏ−および噴射時、期Ｔ８を決定する。そして、
これら決定値ＱＡ、ＴＡ、ＱＢ、Ｔ８に基づいてステッ
プＳ　２４でノズル１３およびインジェクタ１５を作動
させる。このことにより、インジェクタ１５からの燃料
の噴射によって主吸気通路８内の吸入空気全体を利用し
て混合気が生成され、この混合気がシリンダ１内に吸入
されてノズル１３からの噴射燃料により生成された希薄
混合気と混合する。一方、この混合気の生成と並行して
、ステップＳδにおいて、第１点火栓１４および第２点
火栓１６の点火時期を決定し、この決定値に基づいてス
テップ８２Ｂで第１点火栓１４および第２点火栓１６を
作動させて上記混合気に着火し予混合燃焼させる。この
場合、第２点火栓１６はシリンダボアの略中央部に配置
されているので、シリンダ１周端への火炎伝１１ｉ１１
１を最短化して燃焼速度を速めることができる。また、
第１点火栓１４も作動するので、奥まった燃焼室１２の
混合気の燃焼速度も速めることができる。したがって、
燃焼安定性を高めながら空気利用率を向上させて予混合
燃焼によるエンジン出力の向上を図ることができる。

また、上記インジェクタ１５の噴口面積はノズル１３の
噴口面積よりも大きく設定されているので、噴ｔＪＪ量
を大に設定することができ高負荷時のエンジン出力を確
保できるとともに、噴射量が大のときにも噴射パルス幅
を可及的に短くして噴射時期の制御精度を向上させるこ
とができる。しかも、インジェクタ１５の噴霧角はノズ
ル１３の噴霧角よりも小さく設定されているので、噴射
燃料が吸気通路ｆ３ａ　、　８ｂに付着するのを抑制す
ることができ、燃料消費の無駄を省くことができ”る。

加えて、第２点火栓１６は熱価の高い冷え形が採用され
ているので、熱発生の高い予混合燃焼時における第２点
火栓１６の溶損を防止することができる。このことは、
特に苛酷な熱負荷を受１する高負荷時に有利であり、エ
ンジンの信頼性を高めることができる。

次に、エンジンの加速時におけるノズル１３およびイン
ジェクタ１５の各噴射ＩＯＡ、ＱＢの決定動作を第５図
に示すフローチャートに基づいて説明するに、スタート
後、ステップＳ１でエンジン回転数Ｎ＋およびスロット
ル開度Ｐ１を読込み、次いでステップＳ２で微小時間経
過後のエンジン回転数Ｎ２およびスロットル開度Ｐ２を
読込み、ステップＳ３でスロットル開度の変化分ΔＰ−
Ｐ２−Ｐ１を求める。

次に、ステップＳ４でマツプに基づいて上記エンジン回
転数Ｎ２およびスロットル開度Ｐ２に対応するスワール
コントロールバルブ開度θを決定し、ステップＳ５でマ
ツプに基づいてノズル１３およびインジェクタ１５の各
噴ｔＡＭｋＱＡ、Ｑｅの噴射割合×および基本噴！）１
量τ０を決定する。そして、次のステップＳ６でスロッ
トル開度の変化分ΔＰを加速判定基準値ΔＰａと比較し
、ΔＰ〉ΔＰｏのＹＥＳのときには加速時であると判断
してステップＳ７で追加燃料Δτ−ｋ・ΔＰ（ｋは比例
定数）を設定する一方、ΔＰ≦ＰａのＮｏのときには加
速時でないと判断してステップＳ８で追加燃料ΔτをＯ
とし、その後ステップＳ９でこれらＸ、τ０．Δτの各
位に基づいて各噴射ＩＱ＾冨（１−ｘ）−τｏ、ＱＢ鴛
ｘ１１τ０＋Δτを決定する。このように、エンジンの
加速時においてはノズル１３およびインジェクタ１５の
双方から燃料を噴射することにより成層化燃焼から予混
合燃焼への移行をスムーズに行うことができる。

しかも、インジェクタ１５から追加燃料Δτが上乗せさ
れて噴射されるので、加速に見合う吸入空気量を供給す
べくスワールコントロールバルブ１７が略全開となって
も混合気がオーバリーンになるのを防止することができ
、加速性を向上させることができる。また、加速時には
スワールコントロールバルブ１７が開くことにより、シ
リンダ１内にスワールが生成されなくなるので、追加燃
料Δτをノズル１３からではなくインジェクタ１５から
噴射させることは、混合気のミキシングの面から有利で
ある。

さらに、上記実施例では、スワールコントロールバルブ
１７をスワールを生成する手段としてだけでなく吸入空
気流量を調節するバルブとして利用し・だので、別々の
バルブを設けることに較べてエンジンのコンパクト化を
図る上で有利である。

尚、ノズル１３の噴射時期ＴＡは、噴ｆｌＪ量ＱＡが大
のときには早めるようにした方が燃焼性を良好に維持す
る面から好ましい。また、冷開時や始動時においても同
様に早めた方が燃料の霧化を促進でき好ましい。さらに
、インジェクタ１５の噴射時期Ｑｅは、吸入空気流速が
最も高くなる吸気行程に設定すれば均質な混合気を得る
ことができる。

また、本実施例のようにノズル１３とインジェクタ１５
とを完全に切り換えるようにせず、例えば低負荷時には
ノズル１３の燃料噴ｆＪ４量割合を増し、高負荷域では
ノズル１３の燃料噴射量割合を減らすようにしてもよい
。さらに、スワールコントロールバルブ１７の開度に応
じて、ノズル１３とインジェクタ１５への燃料供給割合
を変えるようにしてもよい。

第６図および第７図は本発明の第２実施例を示し、ピス
トン４上端部に略凹状の燃焼室１２′を形成するととと
もに平坦なシリンダヘッド３下端面に第１点火栓１４を
配置したものであり、シリンダ１内に生成されるスキッ
シュ流によって第１点火栓１４周囲に乱れを発生させ、
この乱れにより着火後の初期火炎伝播を速くすることが
できる。

また、第８図および第９図は本発明の第３実施例を示し
、シリンダヘッド３下端面を円錐状に形成するとともに
ピストン４上端部に燃焼室１２″を形成したベントルー
フタイプのエンジンに本発明を適用したものである。本
実施例では、吸・排気弁１０．１１を傾斜させて配設す
ることになるので、吸・排気ボート５．７の直径を大き
く設定することができ、体積効率を向上させることがで
きる。

さらに、第１０図および第１１図は本発明の第４実施例
を示し、ピストン４よ端部に半球形の燃焼室１２″を形
成したものであり、混合気のミキシングを促進して低負
荷時における着火性を向上できるとともに、燃焼室１２
“′の放熱性を低下させて燃焼室１２″の温度を高く維
持して燃焼性を高めることができる。

また、本発明は上記各実施例により限定されるものでは
なく第１点火栓１４のみならず第２点火栓１６をも燃焼
室１２に対向させて配置するようにしてもよく、低負荷
時に両点大検を併用する場合等には有利となる。さらに
、燃焼室１２をシリンダヘッド３下端部とピストン４上
端部との両方に形成したエンジンに対しても適用可能で
ある。

（発明の効果） 以上説明したように、本発明の火花点火式エンジンによ
れば、エンジンの始動時にはノズルおよび燃料供給割合
を作動させて強制的に予混合燃焼させる一方、始動後の
暖機時には、暖機の進行によるエンジン温度の上昇に伴
い全燃料供給ｍに対する燃料供給手段の燃料供給」の割
合を徐々に減少させるとともにノズルの燃料供給量の割
合を徐々に増大させたので、始動時における着火性を向
上できるとともに・、＠１１時における予混合燃焼から
成層化燃焼への移行をスムーズに行ってエンジンの安定
性の維持と成層化燃焼による燃費の低減とを両立させる
ことができる。また、エンジンの低負荷時にはノズルお
よび点火栓を作動させて成層化燃焼を行う一方、高負荷
時にはノズル、燃料供給手段および点火栓を作動させて
予混合燃焼を行うことにより成層化燃焼時には燃料の偏
在化により着火性を高めかつ予混合燃焼時には燃焼安定
性を高めながら、低負荷時における成層化燃焼による燃
費の低減と高負荷時における体積効率を高めた予混合燃
焼によるエンジン出力の向上とを両立させることができ
る。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の実施例を例示し、第１図〜第５図は本発
明の第１実施例を示し、第１図は全体概略構成図、第２
図は第１図の模式平面図、第３図はＣＰＵの基本作動を
説明するフローチャート図、第４図は始動時および暖機
時におけるノズルとインジェクタとの噴射割合を示す図
、第５図はＣＰＵの加速時における燃料噴射量の決定動
作を説明するフローチャート図である。第６図は第２実
施例を示す全体概略構成図、第７図は第６図の模式平面
図である。第８図は第３実施例を示す全体概略構成図、
第９図は第８図の模式平面図であり、第１０図は第４実
施例を示す全体概略構成図、第１１図は第１０図の模式
平面図である。 １・・・シリンダ、３・・・シリンダヘッド、４・・・
ピストン、８・・・主吸気通路、８ａ・・・第１吸気通
路、８ｂ・・・第２吸気通路、１２．１２’　、１２″
、１２″・・・燃焼室、１３・・・ノズル、１４・・・
第１点火栓、１５・・・インジェクタ、１６・・・第２
点火栓、１９・・・水温センサ、２０・・・ＣＰＵ、２
１・・・制御手段。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）　シリンダヘッド下端部もしくはピストン上端部
   の少なくとも一方にシリンダ内に開口するように形成さ
   れた略凹状の燃焼室と、この燃焼室内に吸気行程から圧
   縮行程の間において燃料を噴射するノズルと、吸気通路
   内に燃料を供給する燃料供給手段と、燃焼室に配置され
   た点火栓とを備えるとともに、エンジンの温度を検出す
   るエンジン温度検出手段と、エンジンの始動時には上記
   ノズルおよび燃料供給手段を作動させ、始動後の暖機時
   には上記エンジン温度検出手段の出力を受け、エンジン
   温度の上昇に伴い全燃料供給量に対する燃料供給手段に
   よる燃料供給量の割合を減少させる制御手段とを設けた
   ことを特徴とする火花点火式エンジン。