JP2644213B2

JP2644213B2 - 火花点火式エンジン

Info

Publication number: JP2644213B2
Application number: JP60091691A
Authority: JP
Inventors: 正志丸原; 正法三角; 英樹田中; 彰士長尾
Original assignee: Matsuda KK
Current assignee: Matsuda KK
Priority date: 1985-04-27
Filing date: 1985-04-27
Publication date: 1997-08-25
Anticipated expiration: 2012-08-25
Also published as: JPS61250354A

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は、火花点火式エンジンに関し、負荷に応じて
成層化燃焼と予混合燃焼とを行わせるようにしたものの
改良に関する。

（従来の技術）従来、燃費の低減および出力の向上を狙った火花点火
式エンジンとして、例えば特開昭56−151213号公報に開
示されているように、シリンダヘッドに、燃焼室に開口
する噴口を有し、吸気行程から圧縮行程の間において該
噴口から燃料を燃焼室内に噴射するノズルを配設し、こ
のノズルの噴口部近傍に点火栓を配置するとともに、吸
気通路に高負荷時に該吸気通路内に燃料を供給する燃料
供給手段を配設して、低負荷時にはノズルのみから燃料
を噴射して燃焼室のノズル噴口部近傍がリッチとなる成
層状の希薄混合気を形成し、この希薄混合気を点火栓で
良好に着火して成層化燃焼させることにより燃費を低減
する一方、高負荷時には燃料供給手段からも燃料を噴射
して吸気通路内で吸入空気を全体的に利用して混合気を
形成し、この混合気を燃焼室に供給してノズルからの噴
射燃料により生成された希薄混合気と混合し、点火栓で
着火して予混合燃焼させることにより空気利用率を高め
てエンジン出力を向上させるようにしたものは知られて
いる。

（発明が解決しようとする課題）ところで、このような火花点火式エンジンにおいて、
エンジンの温度が低い始動時および暖機運転時にはノズ
ルおよび燃料供給手段の両方から燃料を供給して燃料の
気化を促進することにより、始動時の着火性および暖機
運転時（冷間時）の燃料安定性を向上させるようにする
ことが考えられる。

しかし、上記提案のものでは、始動時および暖機運転
時（冷間時）にはノズルと燃料供給手段との双方からの
燃料供給のために成層化燃焼ができないので、燃費を低
減することができない。しかも、暖機完了時に成層化燃
焼に移行すべく燃料供給手段からの燃料供給を停止させ
るとともにノズルからの燃料供給量を増大させると、ノ
ズルからの燃料供給の応答遅れや空気利用率の急激な低
下によって、スムーズに成層化燃焼に移行できず、エン
ジンの運転状態が不安定になる。

本発明はかかる点に鑑みてなされたものであり、その
目的とするところは、上記の如く負荷に応じて成層化燃
焼と予混合燃焼とを使い分けるようにした火花点火式エ
ンジンにおいて、エンジンの始動時には強制的に予混合
燃焼させ、始動後の暖機運転時には暖機の進行に応じて
徐々に予混合燃焼から成層化燃焼に移行させることによ
り、始動時の着火性を向上させるとともに、暖機運転時
（冷間時）における燃費の低減とエンジンの安定性とを
両立させることにある。

（課題を解決するための手段）上記目的を達成するため、本発明の解決手段は、シリ
ンダヘッド下端部もしくはピストン上端部の少なくとも
一方にシリンダ内に開口する略凹状の燃焼室を形成する
とともに、この燃焼室に開口する噴口を有し、少なくと
も低負荷時に吸気行程から圧縮行程の間において該噴口
から燃料を燃焼室内に噴射するノズルを設ける。また、
高負荷時に吸気通路内に燃料を供給する燃料供給手段を
設けるとともに、燃焼室に点火栓を配置する。さらにエ
ンジンの温度を検出するエンジン温度検出手段を設け
る。そして、エンジンの始動時には上記ノズルおよび燃
料供給手段を作動させ、始動後の暖機運転時には上記エ
ンジン温度検出手段の出力を受け、エンジン温度の上昇
に伴い全燃料供給量に対する燃料供給手段による燃料供
給量の割合を減少させる制御手段を設ける構成としたも
のである。

（作用）上記の構成により、本発明では、エンジンの始動時に
は燃料供給手段が作動して燃料が良好に気化しかつノズ
ルが作動して混合気がリッチ化することにより、着火性
が向上する。そして、始動後の暖機運転時には、暖機の
進行によるエンジン温度の上昇に伴い全燃料供給量に対
する燃料供給手段による燃料供給量の割合が徐々に減少
し、ノズルによる燃料供給量の割合が徐々に増大するこ
とにより、燃料供給手段により吸気通路内の吸入空気全
体を利用して生成された混合気に点火栓で点火してなさ
れる予混合燃焼から、ノズルにより生成された成層状の
希薄混合気に点火栓で点火してなされる成層化燃焼へ安
定してかつスムーズに移行することになり、この成層化
燃焼への徐々なる移行によって暖機運転時の燃費が低減
されることになる。また、暖機完了後、エンジンの低負
荷時にはノズルおよび点火栓が作動して成層化燃焼がな
される一方、高負荷時にはノズル、燃料供給手段および
点火栓が作動して、燃料供給手段により生成された混合
気およびノズルにより生成された希薄混合気に点火栓で
点火して予混合燃焼がなされる。

（実施例）以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。

第１図および第２図は本発明の第１実施例を示す。１
はシリンダブロック２およびシリンダヘッド３により形
成されたシリンダであって、該シリンダ１内にはピスト
ン４が摺動自在に嵌挿されている。上記シリンダヘッド
３にはそれぞれシリンダ１に開口する第１および第２吸
気ポート5,6並びに排気ポート７が形成されている。該
第１および第２吸気ポート5,6には主吸気通路８から２
又状に分岐した第１および第２吸気通路8a,8bの下流端
がそれぞれ個別に接続されており、シリンダ１に吸入空
気を供給するようにしている。また、上記排気ポート７
には排気通路９の上流端が接続されており、シリンダ１
からの排気ガスを排出するようにしている。尚、10,10
は第１および第２吸気ポート5,6に設けられた吸気弁、1
1は排気ポート７に設けられた排気弁である。

上記シリンダヘッド３下端部の排気ポート７側にはシ
リンダ１に開口する略凹状の燃焼室12が形成されてい
る。上記シリンダヘッド３の燃焼室12内には燃焼室に開
口する噴口を有する燃料噴射ノズル13が配設されてい
て、燃焼室12内にシリンダ１の吸気行程から圧縮行程の
間において燃料を噴射してシリンダ１内にノズル13の噴
口部近傍がリッチになるような成層状の希薄混合気を生
成するようになされている。また、上記燃焼室12内にお
いてノズル13の噴口部近傍には、第１点火栓14が配置さ
れている。

一方、上記主吸気通路８の分岐部直上流には、燃料供
給手段としてのインジェクタ15が配設されていて、予混
合燃焼時に作動して主吸気通路８内に燃料を噴射供給す
ることにより、吸気通路８内で混合気を生成するように
なされている。また、シリンダボアの略中央部のシリン
ダヘッド３には予混合燃焼時に作動する第２点火栓16が
配置されている。

上記ノズル13の噴口面積はインジェクタ15の噴口面積
よりも小さく設定されているとともに、ノズル13の噴霧
角はインジェクタ15の噴霧角よりも大きく設定されてい
て、ノズル13およびインジェクタ15の各噴口部から燃焼
方式に応じて適切に燃料を噴射するようにしている。

また、上記第１点火栓14は熱価の低い焼け形が採用さ
れ、一方、第２点火栓16は熱価の高い冷え形が採用され
ていて、燃焼方式に応じて安定して火花を発生するよう
にしている。

さらに、上記インジェクタ15上流の主吸気通路８には
スワールコントロールバルブ17がアクチュエータ18に連
結されて配設され、該スワールコントロールバルブ17上
流の主吸気通路８と第１吸気ポート５直上流の第１吸気
通路8aとはバイパス通路8cによって連通されていて、上
記アクチュエータ18の作動によってエンジンの低負荷時
にはスワールコントロールバルブ17を閉じて吸入空気を
バイパス通路8cのみに通して流速を増すことによりシリ
ンダ１内にスワールを生成させるとともに、高負荷時に
はスワールコントロールバルブ17を所定開度に設定して
エンジン回転数および負荷に応じた流量の吸入空気をシ
リンダ１に供給するようになされている。

また、シリンダブロック２の側壁にはエンジン冷却水
温Ｔによりエンジンの温度を検出するエンジン温度検出
手段としての水温センサ19が取付けられている。

そして、上記ノズル13、インジェクタ15、アクチュエ
ータ18および水温センサ19はCPU20に接続されていると
ともに、第1,第２点火栓14,16はそれぞれイグナイタ22
a,22bを介してCPU20に接続されている。該CPU20にはエ
ンジン回転数Ｎ、スロットル開度Ｐ、イグニッションス
イッチ信号Ｉおよび吸気負圧Ｂの各信号が入力されてい
て、エンジンの始動時には上記ノズル13およびインジェ
クタ15を作動させ、始動後の暖機運転時には上記水温セ
ンサ19の出力を受け、エンジン温度の上昇に伴い全燃料
供給量に対するインジェクタ15による燃料供給量の割合
を減少させ、更にエンジンの低負荷時には、上記ノズル
13および第１点火栓14を作動させかつスワールコントロ
ールバルブ17を閉じる一方、高負荷時には、上記ノズル
13,第１点火栓14,インジェクタ15および第２点火栓16を
作動させかつスワールコントロールバルブ17を所定開度
に設定するようにした制御手段21が構成されている。

次に、上記制御手段21の作動を第３図に示すフローチ
ャートに基づいて説明するに、スタート後、ステップS₁
でエンジンが始動時か否かを判別し、始動時であるYES
のときには、ステップS₂でスワールコントロールバルブ
17を所定開度に固定してからステップS₃で全燃料供給量
としての全噴射量τ_Ｏを決定したのち、ステップS₄で全
燃料供給量に対するインジェクタ15の燃料供給量の割合
つまり噴射割合ｒを第４図に示すようなマップに基づい
て決定する。そして、ステップS₅で上記全噴射量τ_Ｏお
よび噴射割合ｒに基づいてノズル13の噴射量Q_A＝（１−
ｒ）・τ_Ｏおよびインジェクタ15の噴射量Q_B＝ｒ・r_Oを
決定し、ステップS₆でノズル13およびインジェクタ15の
各噴射時期T_A,T_Bを決定して、これら決定値Q_A,T_A,Q_B,T_B
に基づいてステップS₇でノズル13およびインジェクタ15
を作動させる。このことにより、始動時、インジェクタ
15から噴射されて良好に気化した燃料がシリンダ１内に
吸入されるとともに、ノズル13から噴射された燃料によ
ってシリンダ１内の混合気がリッチ化されるので着火性
を向上させることができる。一方、この混合気の生成と
並行して、ステップS₈において第１点火栓14および第２
点火栓16の点火時期を決定し、この決定値に基づいてス
テップS₉で第１点火栓14および第２点火栓16を作動させ
て上記混合気に着火して予混合燃焼させ、ステップS₁に
戻る。

そして、始動後はステップS₁₀でエンジン回転数Ｎお
よびスロットル開度Ｐを読込み、ステップS₁₁で冷却水
温Ｔおよび吸気負圧Ｂを読込んだ後、これらの入力値N,
P,T,Bに基づいてステップS₁₂で吸入空気流量Ａおよび噴
射燃料流量Ｆを算出し、次のステップS₁₃で冷却水温Ｔ
を暖機完了基準温度T_Oと比較し、Ｔ≦T_OのNOのときには
暖機運転時であると判断してステップS₂に進み、上述し
たステップS₂〜S₁₂の動作を繰返す。この間に予混合燃
焼によって暖機が進行するので冷却水温Ｔは上昇し、こ
れに伴い第４図に示す如く噴射割合ｒが減少する。この
ことにより、始動後の暖機運転時、インジェクタ15の噴
射量Q_Bが徐々に減少するとともにノズル13の噴射量Q_Aが
徐々に増大して、予混合燃焼から成層化燃焼への移行が
スムーズにかつ安定して行われる。しかも、このように
暖機の進行程度に応じて成層化燃焼がなされるので、暖
機運転時における燃費を低減することができる。

そして、暖機が完了してステップS₁₃でＴ＞T_OのYESと
判定されると、次のステップS₁₄で上記吸入空気流量Ａ
および噴射燃料流量Ｆに基づいて空気過剰率λを算出す
る。

次に、ステップS₁₅でこの空気過剰率λを基準空気過
剰率λ_Ｏと比較し、λ≧λ_ＯのYESのときには低負荷時
であると判断してステップS₁₆でスワールコントロール
バルブ17を閉じる。このことにより、吸入空気流量が減
少してシリンダ１内の混合気の空燃比がオーバリーンに
なるのが防止されるとともに、シリンダ１内にスワール
が生成され、このスワールによってノズル13からの噴射
燃料がシリンダ１内上部に偏在することになる。

その後、ステップS₁₇において、ノズル13の噴射量Q_A
および噴射時期T_Aを決定する。そして、これらの決定値
Q_AおよびT_Aに基づいてステップS₁₈でノズル13を作動さ
せて燃料を噴射させることにより、この噴射燃料と上記
スワールとによってノズル噴口部近傍がリッチになるよ
うな成層状の希薄混合気が生成される。一方、この希薄
混合気の生成と並行して、ステップS₁₉において、第１
点火栓14の点火時期を決定し、この決定値に基づいてス
テップS₂₀で第１点火栓14を作動させて上記希薄混合気
に着火し成層化燃焼させる。この場合、第１点火栓14は
リッチな混合気が偏在するノズル噴口部近傍に配置され
ているので、希薄混合気は確実に着火する。したがっ
て、低負荷時、着火性を良好なものとしながら成層化燃
焼による燃費低減を図ることができる。

また、上記ノズル13の噴口面積はインジェクタ15の噴
口面積よりも小さく設定されているので、噴射燃料の霧
化が促進されて上記希薄混合気の燃焼性を向上させるこ
とができる。しかも、ノズル14の噴霧角はインジェクタ
15の噴霧角よりも大きく設定されているので、噴射燃料
の霧化が一層促進されるとともに霧化燃料のシリンダ方
向への拡散が促進されて上記希薄混合気の燃焼性をより
一層向上させることができる。

さらに、第１点火栓14は熱価の低い焼け形が採用され
ているので、希薄混合気であるにも拘らず火炎核を安定
して形成することができ、良好な着火性を実現すること
ができる。この場合、第１点火栓14のアーク時間を第２
点火栓16のアーク時間よりも長く設定することは、成層
化燃焼時の着火性を向上させることになり好ましい。ま
た、奥まった略凹状の燃焼室２に第１点火栓14が配置さ
れているので、第１点火栓14の周囲にはスキッシュ流に
よる乱れが生成されず、着火性の向上に寄与することが
できる。

一方、ステップS₁₅において、λ＜λ_ＯのNOのときに
は高負荷時であると判断してステップS₂₁でスワールコ
ントロールバルブ17の設定開度θを吸入空気流量Ａに応
じて算出し、次いでステップS₂₂でスワールコントロー
ルバルブ17を開度θに設定する。このことにより、シリ
ンダ１に供給する混合気を適正混合比に制度良く制御す
ることができるとともに、高負荷時にはスワールコント
ロールバルブ17が全開されて吸入空気が抵抗なくスムー
ズにシリンダ１内に吸入されて体積効率が高められるこ
とから、エンジン出力を向上させることが可能となる。

その後、ステップS₂₃において、ノズル13の噴射量Q_A
および噴射時期T_A並びにインジェクタ15の噴射量Q_Bおよ
び噴射時期T_Bを決定する。そして、これら決定値Q_A,T_A,
Q_B,T_Bに基づいてステップS₂₄でノズル13およびインジェ
クタ15を作動させる。このことにより、高負荷時、イン
ジェクタ15からの燃料の噴射によって主吸気通路８内の
吸入空気全体を利用して混合気が生成され、この混合気
がシリンダ１内に吸入されてノズル13からの噴射燃料に
より生成された希薄混合気と混合する。一方、この混合
気の生成と並行して、ステップS₂₅において、第１点火
栓14および第２点火栓16の点火時期を決定し、この決定
値に基づいてステップS₂₆で第１点火栓14および第２点
火栓16を作動させて上記混合気に着火し予混合燃焼させ
る。この場合、第２点火栓16はシリンダボアの略中央部
に配置されているので、シリンダ１周端への火炎伝播時
間を最短化して燃焼速度を速めることができる。また、
第１点火栓14も作動するので、奥まった燃焼室12の混合
気の燃焼速度も速めることができる。したがって、燃焼
安定性を高めながら空気利用率を向上させて予混合燃焼
によるエンジン出力の向上を図ることができる。

また、上記インジェクタ15の噴口面積はノズル13の噴
口面積よりも大きく設定されているので、噴射量を大に
設定することができ高負荷時のエンジン出力を確保でき
るとともに、噴射量が大のときにも噴射パルス幅を可及
的に短くして噴射時期の制御精度を向上させることがで
きる。しかも、インジェクタ15の噴霧角はノズル13の噴
霧角よりも小さく設定されているので、噴射燃料が吸気
通路8a,8bに付着するのを抑制することができ、燃料消
費の無駄を省くことができる。

加えて、第２点火栓16は熱価の高い冷え形が採用され
ているので、熱発生の高い予混合燃焼時における第２点
火栓16の溶損を防止することができる。このことは、特
に苛酷な熱負荷を受ける高負荷時に有利であり、エンジ
ンの信頼性を高めることができる。

次に、エンジンの加速時におけるノズル13およびイン
ジェクタ15の各噴射量Q_A,Q_Bの決定動作を第５図に示す
フローチャートに基づいて説明するに、スタート後、ス
テップS₁でエンジン回転数N₁およびスロットル開度P₁を
読込み、次いでステップS₂で微小時間経過後のエンジン
回転数N₂およびスロットル開度P₂を読込み、ステップS₃
でスロットル開度の変化分△Ｐ＝P₂−P₁を求める。

次に、ステップS₄でマップに基づいて上記エンジン回
転数N₂およびスロットル開度P₂に対応するスワールコン
トロールバルブ開度θを決定し、ステップS₅でマップに
基づいてノズル13およびインジェクタ15の各噴射量Q_A,Q
_Bの噴射割合ｘおよび基本噴射量τ_Ｏを決定する。そし
て、次のステップS₆でスロットル開度の変化分ΔＰを加
速判定基準値ΔP_Oと比較し、ΔＰ＞ΔP_OのYESのときに
は加速時であると判断してステップS₇で追加燃料Δτ＝
ｋ・ΔＰ（ｋは比例定数）を設定する一方、ΔＰ≦P_Oの
N0のときには加速時でないと判断してステップS₈で追加
燃料Δτを０とし、その後ステップS₉でこれらx,τ_O,Δ
τの各値に基づいて各噴射量Q_A＝（１−ｘ）・τ_O,Q_B＝
ｘ・τ_Ｏ＋Δτを決定する。このように、エンジンの加
速時においてはノズル13およびインジェクタ15の双方か
ら燃料を噴射することにより成層化燃焼から予混合燃焼
への移行をスムーズに行うことができる。しかも、イン
ジェクタ15から追加燃料Δτが上乗せされて噴射される
ので、加速に見合う吸入空気量を供給すべくスワールコ
ントロールバルブ17が略全開となっても混合気がオーバ
リーンになるのを防止することができ、加速性を向上さ
せることができる。また、加速時にはスワールコントロ
ールバルブ17が開くことにより、シリンダ１内にスワー
ルが生成されなくなるので、追加燃料Δτをノズル13か
らではなくインジェクタ15から噴射させることは、混合
気のミキシングの面から有利である。

さらに、上記実施例では、スワールコントロールバル
ブ17をスワールを生成する手段としてだけでなく吸入空
気流量を調節するバルブとして利用したので、別々のバ
ルブを設けることに較べてエンジンのコンパクト化を図
る上で有利である。

尚、ノズル13の噴射時期T_Aは、噴射量Q_Aが大のときに
は早めるようにした方が燃焼性を良好に維持する面から
好ましい。また、冷間時や始動時においても同様に早め
た方が燃料の霧化を促進でき好ましい。さらに、インジ
ェクタ15の噴射時期Q_Bは、吸入空気流速が最も高くなる
吸気行程に設定すれば均質な混合気を得ることができ
る。

また、本実施例のようにノズル13とインジェクタ15と
を完全に切り換えるようにせず、例えば低負荷時にはノ
ズル13の燃料噴射量割合を増し、高負荷域ではノズル13
の燃料噴射量割合を減らすようにしてもよい。さらに、
スワールコントロールバルブ17の開度に応じて、ノズル
13とインジェクタ15への燃料供給割合を変えるようにし
てもよい。

第６図および第７図は本発明の第２実施例を示し、ピ
ストン４上端部に略凹状の燃焼室12′を形成するととと
もに平坦なシリンダヘッド３下端面に第１点火栓14を配
置したものであり、シリンダ１内に生成されるスキッシ
ュ流によって第１点火栓14周囲に乱れを発生させ、この
乱れにより着火後の初期火炎伝播を速くすることができ
る。

また、第８図および第９図は本発明の第３実施例を示
し、シリンダヘッド３下端面を円錐状に形成するととも
にピストン４上端部に燃焼室12″を形成したペントルー
フタイプのエンジンに本発明を適用したものである。本
実施例では、吸・排気弁10,11を傾斜させて配設するこ
とになるので、吸・排気ポート5,7の直径を大きく設定
することができ、体積効率を向上させることができる。

さらに、第10図および第11図は本発明の第４実施例を
示し、ピストン４上端部に半球形の燃焼室12を形成し
たものであり、混合気のミキシングを促進して低負荷時
における着火性を向上できるとともに、燃焼室12の放
熱性を低下させて燃焼室12の温度を高く維持して燃焼
性を高めることができる。

また、本発明は上記各実施例により限定されるもので
はなく第１点火栓14のみならず第２点火栓16をも燃焼室
12に対向させて配置するようにしてもよく、低負荷時に
両点火栓を併用する場合等には有利となる。さらに、燃
焼室12をシリンダヘッド３下端部とピストン４上端部と
の両方に形成したエンジンに対しても適用可能である。

（発明の効果）以上説明したように、本発明の火花点火式エンジンに
よれば、エンジンの始動時にはノズルおよび燃料供給手
段を作動させて強制的に予混合燃焼させる一方、始動後
の暖機運転時には、暖機の進行によるエンジン温度の上
昇に伴い全燃料供給量に対する燃料供給手段の燃料供給
量の割合を徐々に減少させるとともにノズルの燃料供給
量の割合を徐々に増大させたので、始動時における着火
性を向上できるとともに、暖機運転時における予混合燃
焼から成層化燃焼への移行をスムーズに行ってエンジン
の安定性の維持と成層化燃焼による燃費の低減とを両立
させることができる。また、エンジンの低負荷時にはノ
ズルおよび点火栓を作動させて成層化燃焼を行う一方、
高負荷時にはノズル、燃料供給手段および点火栓を作動
させて予混合燃焼を行うことにより、成層化燃焼時には
燃料の偏在化により着火性を高めかつ予混合燃焼時には
燃焼安定性を高めながら、低負荷時における成層化燃焼
による燃費の低減と高負荷時における体積効率を高めた
予混合燃焼によるエンジン出力の向上とを両立させるこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の実施例を例示し、第１図〜第５図は本発
明の第１実施例を示し、第１図は全体概略構成図、第２
図は第１図の模式平面図、第３図はCPUの基本作動を説
明するフローチャート図、第４図は始動時および暖機運
転時におけるノズルとインジェクタとの噴射割合を示す
図、第５図はCPUの加速時における燃料噴射量の決定動
作を説明するフローチャート図である。第６図は第２実
施例を示す全体概略構成図、第７図は第６図の模式平面
図である。第８図は第３実施例を示す全体概略構成図、
第９図は第８図の模式平面図であり、第10図は第４実施
例を示す全体概略構成図、第11図は第10図の模式平面図
である。１……シリンダ、３……シリンダヘッド、４……ピスト
ン、８……主吸気通路、8a……第１吸気通路、8b……第
２吸気通路、12,12′,12″,12……燃焼室、13……ノ
ズル、14……第１点火栓、15……インジェクタ、16……
第２点火栓、19……水温センサ、20……CPU、21……制
御手段。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者長尾彰士広島県安芸郡府中町新地３番１号マツダ株式会社内 (56)参考文献特開昭56−151213（ＪＰ，Ａ) 特開昭51−2809（ＪＰ，Ａ) 特開昭60−30439（ＪＰ，Ａ) 特開昭60−182330（ＪＰ，Ａ) 実開昭58−137843（ＪＰ，Ｕ)

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】シリンダヘッド下端部もしくはピストン上
端部の少なくとも一方にシリンダ内に開口するように形
成された略凹状の燃焼室と、この燃焼室に開口する噴口
を有し、少なくとも低負荷時に吸気行程から圧縮行程の
間において該噴口から燃料を燃焼室内に噴射するノズル
と、高負荷時に吸気通路内に燃料を供給する燃料供給手
段と、燃焼室に配置された点火栓とを備えるとともに、
エンジンの温度を検出するエンジン温度検出手段と、エ
ンジンの始動時には上記ノズルおよび燃料供給手段を作
動させ、始動後の暖機運転時には上記エンジン温度検出
手段の出力を受け、エンジン温度の上昇に伴い全燃料供
給量に対する燃料供給手段による燃料供給量の割合を減
少させる制御手段とを設けたことを特徴とする火花点火
式エンジン。