JPS61238909A - 溶融金属処理用ランス - Google Patents
溶融金属処理用ランスInfo
- Publication number
- JPS61238909A JPS61238909A JP7877085A JP7877085A JPS61238909A JP S61238909 A JPS61238909 A JP S61238909A JP 7877085 A JP7877085 A JP 7877085A JP 7877085 A JP7877085 A JP 7877085A JP S61238909 A JPS61238909 A JP S61238909A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lance
- core pipe
- refractories
- parts
- rubber press
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/46—Details or accessories
- C21C5/4606—Lances or injectors
- C21C5/4613—Refractory coated lances; Immersion lances
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0037—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00 by injecting powdered material
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐用性の良好な溶融金属処理用ランスの構造
に関する。
に関する。
溶銑あるいは溶鋼等の溶融金属中に、不活性ガス、酸素
ガス、各種処理剤を吹込む手段として耐火物で外側を被
覆したランスが使用されている。
ガス、各種処理剤を吹込む手段として耐火物で外側を被
覆したランスが使用されている。
従来、ランスの外側を被覆する耐火物としては流し込み
が可能な不定形耐火物が使用されていたが、ランスの使
用条件が苛酷になるに従ってその溶損量も急激に増大す
る傾向にある。
が可能な不定形耐火物が使用されていたが、ランスの使
用条件が苛酷になるに従ってその溶損量も急激に増大す
る傾向にある。
即ち、ランスに使用されている流し込みが可能な不定形
耐火物は結合剤として、アルミナセメントあるいは耐火
粘度等を使用したものが多く、それらはマトリックスの
耐熱性及び耐食性が低い。
耐火物は結合剤として、アルミナセメントあるいは耐火
粘度等を使用したものが多く、それらはマトリックスの
耐熱性及び耐食性が低い。
また、ケミカルバインダを使用した不定形体は一般に添
加水分が多く、更に流動性が低いために硬化剤を加える
が、硬化剤と骨材との反応によって耐熱性を低下させる
場合が多い。
加水分が多く、更に流動性が低いために硬化剤を加える
が、硬化剤と骨材との反応によって耐熱性を低下させる
場合が多い。
従って、不定形耐火物で被覆されたランスは不定形耐火
物のマトリックスの耐熱性が低いことと、＆ｌＩｍの緻
密さに欠けることによって耐食性が不充分となり、ラン
ス寿命の伸びを阻害している。
物のマトリックスの耐熱性が低いことと、＆ｌＩｍの緻
密さに欠けることによって耐食性が不充分となり、ラン
ス寿命の伸びを阻害している。
これらの欠点を解消する手段として、機械成型したれん
がを所定の形状に加工し、これにメタルケース等を被せ
てランスの溶損の大きい位置にはめ込み芯パイプと溶接
固定する試みも行われている。
がを所定の形状に加工し、これにメタルケース等を被せ
てランスの溶損の大きい位置にはめ込み芯パイプと溶接
固定する試みも行われている。
このような構造のランスは、れんがの部分耐食性はよい
が、使用中の加熱〜冷却の熱サイクルでれんがと不定形
耐火物の継目が離れ易く、継目部分の異常溶損や地金侵
入による芯パイプの溶損が発止し易い。
が、使用中の加熱〜冷却の熱サイクルでれんがと不定形
耐火物の継目が離れ易く、継目部分の異常溶損や地金侵
入による芯パイプの溶損が発止し易い。
また、れんがと芯パイプとの接合力が弱いために使用中
に脱落する例も多く、結局、ランス寿命は不定形耐火物
のみで構成されたランスとほぼ同じ程度となってしまう
。このように、不定形耐火物あるいは、れんがを一部分
にはめ込んだランスはいずれも長寿命は期待できない。
に脱落する例も多く、結局、ランス寿命は不定形耐火物
のみで構成されたランスとほぼ同じ程度となってしまう
。このように、不定形耐火物あるいは、れんがを一部分
にはめ込んだランスはいずれも長寿命は期待できない。
他方、ランスの使用条件は益々苛酷になり、特に処理剤
と同時に酸素ガスを吹込むランスの場合には、酸素ガス
との燃焼による高温及び高速ガス流のバンクアタックを
受けるためにランス吐出口直上部付近が極めて大きな溶
損速度となる。
と同時に酸素ガスを吹込むランスの場合には、酸素ガス
との燃焼による高温及び高速ガス流のバンクアタックを
受けるためにランス吐出口直上部付近が極めて大きな溶
損速度となる。
本発明は、厳しい使用条件においても著しく耐食性に優
れ、且つ使用中の亀裂や剥離発生が少ない長寿命のラン
スを提供することにある。
れ、且つ使用中の亀裂や剥離発生が少ない長寿命のラン
スを提供することにある。
上記の目的は、ランスの吐出口を含む先端部の所定長さ
の範囲を芯パイプと共にラバープレス成型することによ
り、耐火物と芯パイプを継目の無い一体構造体をなし、
この一体構造体を先端に装着することによって達成する
ことができる。
の範囲を芯パイプと共にラバープレス成型することによ
り、耐火物と芯パイプを継目の無い一体構造体をなし、
この一体構造体を先端に装着することによって達成する
ことができる。
添付の図は、本発明のランスの構造の例を示す。
同図において、１は芯パイプを示す。２はスタッド、３
は吐出口、４は従来法によって芯バイブエに膨張代７を
以て取り付けられた不定形耐火物を示す。本発明に係る
一体構造体は、吐出口３を有する先端芯バイブ５の外周
にラバープレスによって、先端芯パイプ５と一体的に成
形された耐火物８を設けたものであり、そして同一体構
造体の芯バイブ５は、ランス基体側の芯パイプ１と例え
ば、溶接による接合部６によって接合されている。
は吐出口、４は従来法によって芯バイブエに膨張代７を
以て取り付けられた不定形耐火物を示す。本発明に係る
一体構造体は、吐出口３を有する先端芯バイブ５の外周
にラバープレスによって、先端芯パイプ５と一体的に成
形された耐火物８を設けたものであり、そして同一体構
造体の芯バイブ５は、ランス基体側の芯パイプ１と例え
ば、溶接による接合部６によって接合されている。
先端部の一体構造体の長さはランスの損傷形態によって
決定されるものであり、溶損の大きい位置をラバープレ
ス成型れんがでカバーしなければならない、ｉＩ常、吐
出口３直上部から約１ｍ上部付近まで溶損される場合が
多いが、この場合一体構造体は１．５〜２．０鵡 位
の長さで製造されることになる。勿論、ランスの損傷形
態に合わせてこれより長くも短くもできるので、経済性
も含めて決定される。
決定されるものであり、溶損の大きい位置をラバープレ
ス成型れんがでカバーしなければならない、ｉＩ常、吐
出口３直上部から約１ｍ上部付近まで溶損される場合が
多いが、この場合一体構造体は１．５〜２．０鵡 位
の長さで製造されることになる。勿論、ランスの損傷形
態に合わせてこれより長くも短くもできるので、経済性
も含めて決定される。
一体構造体と上部流し込み耐火物４との接合部６の位置
は、溶融金属中につからない位置が好ましい。
は、溶融金属中につからない位置が好ましい。
また上部の不定形耐火物４はれんがで構成することも可
能である。芯パイプ１，５は単管あるいは多重管で構成
され、かつ１個以上の吐出口３を有した構造であり、外
周れんがの脱落を防ぐ目的でスタッド２が適当な間隔で
設けられ、必要に応じて丸鋼やスタッドが埋め込まれた
状態になっているために、れんがの脱落を防ぐ効果が非
常に大きい。
能である。芯パイプ１，５は単管あるいは多重管で構成
され、かつ１個以上の吐出口３を有した構造であり、外
周れんがの脱落を防ぐ目的でスタッド２が適当な間隔で
設けられ、必要に応じて丸鋼やスタッドが埋め込まれた
状態になっているために、れんがの脱落を防ぐ効果が非
常に大きい。
芯バイブ１は必ずしも全部が金属製でなければならない
という理由はなく、特に高温にされされる吐出口３を形
成するパイプはセラミックス製パイプを適用することも
可能である。同芯パイプ１゜５は使用中及び使用直後に
外周耐火物からの熱伝導によって温度が上昇し膨張する
ので、内側から耐火物を押し割る可能性がある。そこで
、芯パイプと耐火物の間に適正な膨張代７を設ける方が
亀裂の発生を少なくすることができる。
という理由はなく、特に高温にされされる吐出口３を形
成するパイプはセラミックス製パイプを適用することも
可能である。同芯パイプ１゜５は使用中及び使用直後に
外周耐火物からの熱伝導によって温度が上昇し膨張する
ので、内側から耐火物を押し割る可能性がある。そこで
、芯パイプと耐火物の間に適正な膨張代７を設ける方が
亀裂の発生を少なくすることができる。
一体構造体の成形は芯パイプをラバープレスモールド内
に固定し、耐火物坏土を投入してラバープレス成型する
。ラバープレス成型された芯パイプと耐火物の一体構造
体は継目がないため、継目部の異常溶損は起こり得す、
かつラバープレスによる高圧成型を受けているので、緻
密な組織を有し著しく良好な耐食性を示す。
に固定し、耐火物坏土を投入してラバープレス成型する
。ラバープレス成型された芯パイプと耐火物の一体構造
体は継目がないため、継目部の異常溶損は起こり得す、
かつラバープレスによる高圧成型を受けているので、緻
密な組織を有し著しく良好な耐食性を示す。
ラバープレスされる耐火物は、芯パイプが軟化しないよ
うな比較的低温度の加熱処理で強度が発現するように、
無機結合剤あるいは有機結合剤が加えられている。無機
結合剤としては、燐酸、燐酸塩、珪酸アルカリ、シリカ
ゾル等が使用可能である。有機結合剤としては、フェノ
ール樹脂、フラン樹脂、ピッチ変性樹脂、その他の合成
樹脂。
うな比較的低温度の加熱処理で強度が発現するように、
無機結合剤あるいは有機結合剤が加えられている。無機
結合剤としては、燐酸、燐酸塩、珪酸アルカリ、シリカ
ゾル等が使用可能である。有機結合剤としては、フェノ
ール樹脂、フラン樹脂、ピッチ変性樹脂、その他の合成
樹脂。
稠密、リグニンスルホン酸塩等が使用可能である。
無機結合剤あるいは有機結合剤の添加量はラバープレス
で亮圧変性されることから少なくて済み、不定形耐火物
において使用されている結合剤添加量の数分の−である
こともラバープレス成型耐火物の緻密性及び耐食性をよ
り一層有利にしている。
で亮圧変性されることから少なくて済み、不定形耐火物
において使用されている結合剤添加量の数分の−である
こともラバープレス成型耐火物の緻密性及び耐食性をよ
り一層有利にしている。
不定形耐火物に使用される耐火骨材としては、アルミナ
、シリカ、マグネシア、クロミア、カルシア、ジルコニ
アの一成分または多成分系の高耐火性酸化物の他にＳｉ
Ｃあるいは８４Ｃ等の炭化物、さらにＳｉＢ Ｎ令のよ
うな窒化物あるいは黒鉛のうち一種以上が選ばれる。特
に燐状黒鉛を含有し、酸化物系耐火骨材と必要に応じて
ＳｉＣ，ＢやＣ１Ｓｉ３Ｎ４．金属ＡＩ、 ＡＩ合金＋
Ｍｇ＋ Ｓｉ等を加えたフェノール樹脂結合れんがは
、著しく優れた耐スポーリング性と耐食性を兼ね備えて
いることから、最も有利な材質である。
、シリカ、マグネシア、クロミア、カルシア、ジルコニ
アの一成分または多成分系の高耐火性酸化物の他にＳｉ
Ｃあるいは８４Ｃ等の炭化物、さらにＳｉＢ Ｎ令のよ
うな窒化物あるいは黒鉛のうち一種以上が選ばれる。特
に燐状黒鉛を含有し、酸化物系耐火骨材と必要に応じて
ＳｉＣ，ＢやＣ１Ｓｉ３Ｎ４．金属ＡＩ、 ＡＩ合金＋
Ｍｇ＋ Ｓｉ等を加えたフェノール樹脂結合れんがは
、著しく優れた耐スポーリング性と耐食性を兼ね備えて
いることから、最も有利な材質である。
黒鉛を添加する以外に耐スポーリング性を向上させる手
段としては、ファイバーの添加が有効である。ファイバ
ーの材質としては、スチール、ステンレス、カーボン、
アルミナ、ＳｉＣ等があり、いずれも有効であるが価格
と効果を考慮すると、スチールファイバ、ステンレスフ
ァイバ、カーボンファイバが好ましい。ファイバの太さ
及び長さについては、実用上特に制約はないが、アスペ
クト比（長さ／太さ）の高いファイバを選定するのが好
ましい。ファイバを添加した耐火は使用中の熱サイクル
による亀裂の発生が少なく、かつ亀裂の成長速度も遅い
ために剥Ｍ損傷が大幅に低減可能である。前述の黒鉛含
有の樹脂結合材質にファイバーを添加すれば、その効果
はさらに高まることはいうまでもない。
段としては、ファイバーの添加が有効である。ファイバ
ーの材質としては、スチール、ステンレス、カーボン、
アルミナ、ＳｉＣ等があり、いずれも有効であるが価格
と効果を考慮すると、スチールファイバ、ステンレスフ
ァイバ、カーボンファイバが好ましい。ファイバの太さ
及び長さについては、実用上特に制約はないが、アスペ
クト比（長さ／太さ）の高いファイバを選定するのが好
ましい。ファイバを添加した耐火は使用中の熱サイクル
による亀裂の発生が少なく、かつ亀裂の成長速度も遅い
ために剥Ｍ損傷が大幅に低減可能である。前述の黒鉛含
有の樹脂結合材質にファイバーを添加すれば、その効果
はさらに高まることはいうまでもない。
スチールあるいはアルミナ、カーボン等のセラミックフ
ァイバで作られた円筒状の網を芯パイプの外側の所定の
位置に設け、耐火物坏土と共にラバープレス成型された
一体構造耐は、芯パイプの膨張に起因する内側からの引
張応力に対して抵抗力が高いので、使用中の亀裂はより
一層発生し難くなり、大幅な寿命延長が可能となる。こ
の場合、耐火物はファイバーを添加した材質を使用する
のが好ましい。
ァイバで作られた円筒状の網を芯パイプの外側の所定の
位置に設け、耐火物坏土と共にラバープレス成型された
一体構造耐は、芯パイプの膨張に起因する内側からの引
張応力に対して抵抗力が高いので、使用中の亀裂はより
一層発生し難くなり、大幅な寿命延長が可能となる。こ
の場合、耐火物はファイバーを添加した材質を使用する
のが好ましい。
ラバープレス成型された一体構造耐の全部が同じ耐火物
材質である必要はなく、二種類以上の材質で構成しても
何等問題は無い、むしろ、ランスの総称形態に合わせて
耐食性の異なる材質を上下方向に区分して成型したり、
あるいは芯パイプ付近の内側部分に熱伝導率の低い材質
を適用して、芯パイプの温度上昇を抑えたりすることは
ランスの寿命延長並びに経済性の向上に非常に有効であ
る。
材質である必要はなく、二種類以上の材質で構成しても
何等問題は無い、むしろ、ランスの総称形態に合わせて
耐食性の異なる材質を上下方向に区分して成型したり、
あるいは芯パイプ付近の内側部分に熱伝導率の低い材質
を適用して、芯パイプの温度上昇を抑えたりすることは
ランスの寿命延長並びに経済性の向上に非常に有効であ
る。
実施例１
アルミナ粗粒４０重量部（以下部として示す）およびア
ルミナ微粉３０部およびＳｉＣ微粉１５部に鱗状黒鉛１
５部を加え、さらにフェノール樹脂を外掛で４部加え、
充分混練した後予め芯パイプが固定されているラバーモ
ールド内に混練された坏土を充填した。
ルミナ微粉３０部およびＳｉＣ微粉１５部に鱗状黒鉛１
５部を加え、さらにフェノール樹脂を外掛で４部加え、
充分混練した後予め芯パイプが固定されているラバーモ
ールド内に混練された坏土を充填した。
しかる後１０００ ｋｇ ／ ｃｍ２の圧力でラバープ
レス成型し、脱型後乾燥および形状加工を行ない、芯パ
イプと耐火物が一体となった構造体を得た。
レス成型し、脱型後乾燥および形状加工を行ない、芯パ
イプと耐火物が一体となった構造体を得た。
該一体構造体の芯パイプをランス上部の芯パイプと溶接
により接合し、しかる後流し込み用金枠内に該ランス芯
パイプを固定して、上部に不定形耐火物を流し込み添付
図に示すランスを得た。
により接合し、しかる後流し込み用金枠内に該ランス芯
パイプを固定して、上部に不定形耐火物を流し込み添付
図に示すランスを得た。
ラバープレス成型されたアルミナ−５ｉＣ−黒鉛質れん
がの品質を以下に示す。
がの品質を以下に示す。
該ランスを溶銑の脱珪処理用ランスとして使用したとこ
ろ、溶損量が少なく、従来の不定形耐火物によるランス
の約５倍の寿命が得られた。
ろ、溶損量が少なく、従来の不定形耐火物によるランス
の約５倍の寿命が得られた。
実施例２
マグネシア粗粒５０部およびマグネシア微粉２７部およ
び鱗状黒鉛２０部にＡｌ−Ｍｇ合金微粉末３部を加え、
さらにフェノール樹脂を外掛で４部加え、充分に混練し
た後、予め芯パイプが固定されているラバーモールド内
に混練された坏土を充填した。
び鱗状黒鉛２０部にＡｌ−Ｍｇ合金微粉末３部を加え、
さらにフェノール樹脂を外掛で４部加え、充分に混練し
た後、予め芯パイプが固定されているラバーモールド内
に混練された坏土を充填した。
しかる後１２５０ｋｇ／ｃｍ２の圧力でラバープレス成
型し、脱型後乾燥および形状加工を行ない芯パイプと耐
火物が一体となった構造体を得た。
型し、脱型後乾燥および形状加工を行ない芯パイプと耐
火物が一体となった構造体を得た。
ラバープレス成型されたマグネシア−黒鉛質れんがの品
質を以下に示す。
質を以下に示す。
該一体構造体を先端に装着したランスを酸素ガスを併用
した溶銑の脱鱗処理用ランスとして使用したところ、溶
損速度が極めて小さく、従来の不定形耐火物によるラン
スおよびマグネシア−黒鉛質れんがを吐出口周辺に埋め
込んだランスに比べ、約８倍の寿命が得られた。
した溶銑の脱鱗処理用ランスとして使用したところ、溶
損速度が極めて小さく、従来の不定形耐火物によるラン
スおよびマグネシア−黒鉛質れんがを吐出口周辺に埋め
込んだランスに比べ、約８倍の寿命が得られた。
実施例３
アルミナ粗粒５０部およびアルミナ微粉３５部に仮焼ア
ルミナを１５部加え、さらに第１燐酸アルミニウム水溶
液を外掛で３部加え、充分混練した後予め芯パイプが固
定されているラバーモールド内に混練された坏土を充填
した。
ルミナを１５部加え、さらに第１燐酸アルミニウム水溶
液を外掛で３部加え、充分混練した後予め芯パイプが固
定されているラバーモールド内に混練された坏土を充填
した。
しかる後１０００ ｋｇ ／ ｃｍ２の圧力でラバープ
レス成型し、脱型後乾燥および形状加工を行ない、芯パ
イプと耐火物が一体となった構造体を得た。
レス成型し、脱型後乾燥および形状加工を行ない、芯パ
イプと耐火物が一体となった構造体を得た。
ラバープレス成型されたれんがの品質を以下に示す。
該一体構造体を先端に装着したランスを溶銑の脱珪処理
用ランスとして使用したところ、？ｔｊ ｔＭ量が少な
く、従来の不定形耐火物によるランスの約３倍のライフ
を得た。
用ランスとして使用したところ、？ｔｊ ｔＭ量が少な
く、従来の不定形耐火物によるランスの約３倍のライフ
を得た。
実施例４
マグネシア粗粒５０部およびマグネシア微粉３２部およ
び鱗状黒鉛１５部にＡｌ−Ｍｇ合金微粉末３部を加え、
さらに直径６鶴のスチールファイバを外掛３部とフェノ
ール樹脂を外掛５部加え、充分に混練した後、予め芯パ
イプが固定されているラバーモールド内に混練された坏
土を充填した。しかる後１２５０ｋｉｒ／ｃｍ２の圧力
でラバープレス成型し、脱型後乾燥および形状加工を行
ない芯パイプと耐火物が一体となった構造体を得た。
び鱗状黒鉛１５部にＡｌ−Ｍｇ合金微粉末３部を加え、
さらに直径６鶴のスチールファイバを外掛３部とフェノ
ール樹脂を外掛５部加え、充分に混練した後、予め芯パ
イプが固定されているラバーモールド内に混練された坏
土を充填した。しかる後１２５０ｋｉｒ／ｃｍ２の圧力
でラバープレス成型し、脱型後乾燥および形状加工を行
ない芯パイプと耐火物が一体となった構造体を得た。
ラバープレス成型されたれんがの品質を以下に示す。
該一体構造体を先端に装着したランスを酸素ガスを併用
した溶銑の脱鱗処理用ランスとして使用したところ、７
８損速度が極めて小さく、かつ亀裂および剥離の発生が
少ないことから、従来の不定形耐火物によるランスの約
１５倍の寿命が得られた。
した溶銑の脱鱗処理用ランスとして使用したところ、７
８損速度が極めて小さく、かつ亀裂および剥離の発生が
少ないことから、従来の不定形耐火物によるランスの約
１５倍の寿命が得られた。
実施例５
直径１ｆｌのスチールワイヤをｌｏＣＩｌｌ間隔で組ん
だ金網を円筒状にして、芯パイプから離れた位置に固定
し、さらにラバーモールド内に固定した。
だ金網を円筒状にして、芯パイプから離れた位置に固定
し、さらにラバーモールド内に固定した。
アルミナ粗粒５０部およびアルミナ微粉２５部およびＳ
ｉＣ微粉１０部さらに金属ＡＩ微粉末５部と鱗状黒鉛１
０部を加え、直径０．５■ｌで長さ２５■謙のステンレ
スファイバを外掛５部とフェノール樹脂を外掛４部加え
、充分に混練した後、予め芯パイプが固定されているラ
バーモールド内に充填した。しかる後１２５０ ｋｇ
／ ｃｍ２の圧力でラバープレス成型し、脱型後乾燥お
よび形状加工を行ない芯バイブと耐火物が一体となった
構造体を得た。
ｉＣ微粉１０部さらに金属ＡＩ微粉末５部と鱗状黒鉛１
０部を加え、直径０．５■ｌで長さ２５■謙のステンレ
スファイバを外掛５部とフェノール樹脂を外掛４部加え
、充分に混練した後、予め芯パイプが固定されているラ
バーモールド内に充填した。しかる後１２５０ ｋｇ
／ ｃｍ２の圧力でラバープレス成型し、脱型後乾燥お
よび形状加工を行ない芯バイブと耐火物が一体となった
構造体を得た。
ラバープレス成型されたれんがの品質を以下に示す。
該一体構造体を先端に装着したランスを溶鋼の脱硫処理
用ランスとして使用したところ、溶損速度が小さく、か
つ亀裂および剥離の発生が少ないことから、従来の不定
形耐火物によるランスの約４倍の寿命が得られた。
用ランスとして使用したところ、溶損速度が小さく、か
つ亀裂および剥離の発生が少ないことから、従来の不定
形耐火物によるランスの約４倍の寿命が得られた。
実施例６
中空アルミナ４０部およびアルミナ微粉４０部および仮
焼アルミナを２０部加え、さらに第１燐酸アルミ水溶液
を外掛で６部加えて充分に混練した後、予め芯パイプが
固定されているラバーモールド内円筒状の仕切板により
仕切られた空間の芯パイプに近い内側に充填した。
・ さらに、マグネシア粗粒５０部およびマグネシア微粉３
２部および鱗状黒鉛１５部にＡｌ−Ｍｇ合金微粉末３部
を加え、さらに直径９０μ曙で長さが６ｆｌのスチール
ファイバを外掛３部とフェノール樹脂を外掛５部加え、
充分に混練した後、ラバーモールド内の仕切板の外側に
充填し該仕切板を除き、しがる後１０００ｋｇ／ｃｍ２
の圧力でラバープレス成型し、脱型後乾燥および形状加
工を行ない芯パイプと耐火物が一体となった構造体を得
た。
焼アルミナを２０部加え、さらに第１燐酸アルミ水溶液
を外掛で６部加えて充分に混練した後、予め芯パイプが
固定されているラバーモールド内円筒状の仕切板により
仕切られた空間の芯パイプに近い内側に充填した。
・ さらに、マグネシア粗粒５０部およびマグネシア微粉３
２部および鱗状黒鉛１５部にＡｌ−Ｍｇ合金微粉末３部
を加え、さらに直径９０μ曙で長さが６ｆｌのスチール
ファイバを外掛３部とフェノール樹脂を外掛５部加え、
充分に混練した後、ラバーモールド内の仕切板の外側に
充填し該仕切板を除き、しがる後１０００ｋｇ／ｃｍ２
の圧力でラバープレス成型し、脱型後乾燥および形状加
工を行ない芯パイプと耐火物が一体となった構造体を得
た。
ラバープレス成型された内側と外側のれんがの品質を下
表に示す。
表に示す。
該一体構造体を先端に装着したランスを酸素ガスを併用
した溶銑の脱鱗処理用ランスとして使用したところ、溶
損速度が極めて小さく、かつ亀裂および剥離の発生も非
常に少ないことから、従来の不定形耐火物によるランス
の約２０倍の寿命が得られた。
した溶銑の脱鱗処理用ランスとして使用したところ、溶
損速度が極めて小さく、かつ亀裂および剥離の発生も非
常に少ないことから、従来の不定形耐火物によるランス
の約２０倍の寿命が得られた。
本発によるランスは実施例で述べた如く、ランスの溶損
量低減、亀裂あるいは剥離の抑制に著しい効果が得られ
、従来のランスに比べて数倍の寿命延長が可能となった
。
量低減、亀裂あるいは剥離の抑制に著しい効果が得られ
、従来のランスに比べて数倍の寿命延長が可能となった
。
添付の図は、本発明に係るランスの構造を縦断面によっ
て示す図である。 １．５＝芯パイプ ２：スタンド ３：吐出口 ４：不定形耐火物６：芯パイプ接
合部 ７：膨張代 ８ニラバープレス成型れんが
て示す図である。 １．５＝芯パイプ ２：スタンド ３：吐出口 ４：不定形耐火物６：芯パイプ接
合部 ７：膨張代 ８ニラバープレス成型れんが
Claims (1)
- １、吐出口部を含む芯パイプの外周に耐火物を有するラ
バープレス一体成形構造体を、先端に装着してなる溶融
金属処理用ランス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7877085A JPS61238909A (ja) | 1985-04-13 | 1985-04-13 | 溶融金属処理用ランス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7877085A JPS61238909A (ja) | 1985-04-13 | 1985-04-13 | 溶融金属処理用ランス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61238909A true JPS61238909A (ja) | 1986-10-24 |
Family
ID=13671135
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7877085A Pending JPS61238909A (ja) | 1985-04-13 | 1985-04-13 | 溶融金属処理用ランス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61238909A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01201084A (ja) * | 1988-02-05 | 1989-08-14 | Towa Taika Kogyo Kk | 溶銑予備処理用インジェクションランス用耐火キャスタブル |
| JPH01201083A (ja) * | 1988-02-05 | 1989-08-14 | Towa Taika Kogyo Kk | 炉外精錬用インジェクションランス用耐火キャスタブル |
| JPH0270374A (ja) * | 1988-08-02 | 1990-03-09 | Didier Werke Ag | 冶金容器からの金属溶湯の出湯口用の閉鎖兼調整機構 |
| JP2017095783A (ja) * | 2015-11-27 | 2017-06-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 製鉄用精錬容器 |
| JP2020143349A (ja) * | 2019-03-07 | 2020-09-10 | 東京窯業株式会社 | ランスパイプ |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS503525U (ja) * | 1973-05-07 | 1975-01-14 |
-
1985
- 1985-04-13 JP JP7877085A patent/JPS61238909A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS503525U (ja) * | 1973-05-07 | 1975-01-14 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01201084A (ja) * | 1988-02-05 | 1989-08-14 | Towa Taika Kogyo Kk | 溶銑予備処理用インジェクションランス用耐火キャスタブル |
| JPH01201083A (ja) * | 1988-02-05 | 1989-08-14 | Towa Taika Kogyo Kk | 炉外精錬用インジェクションランス用耐火キャスタブル |
| JPH0270374A (ja) * | 1988-08-02 | 1990-03-09 | Didier Werke Ag | 冶金容器からの金属溶湯の出湯口用の閉鎖兼調整機構 |
| JP2017095783A (ja) * | 2015-11-27 | 2017-06-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 製鉄用精錬容器 |
| JP2020143349A (ja) * | 2019-03-07 | 2020-09-10 | 東京窯業株式会社 | ランスパイプ |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100491293C (zh) | 抗裂的干耐火材料 | |
| KR890004628B1 (ko) | 용융금속 처리용기의 내부 라이닝용 성형품 | |
| JPS61238909A (ja) | 溶融金属処理用ランス | |
| JP5544790B2 (ja) | 耐火物の施工方法 | |
| JP2874831B2 (ja) | 流し込み施工用耐火物 | |
| JP3016124B2 (ja) | 溶湯容器およびアルミニウム溶湯保持炉 | |
| JPS62263915A (ja) | 溶融金属処理用ガス吹込みランス | |
| JPH05281Y2 (ja) | ||
| JPS62158561A (ja) | 溶鋼低温鋳造用ノズル | |
| JP3659759B2 (ja) | 金属溶湯濾過収容槽及びその内張り煉瓦 | |
| CN2132958Y (zh) | 复合式出钢槽 | |
| JP3699588B2 (ja) | 焼き付け補修材 | |
| JPS6153150A (ja) | 溶鋼鋳造用ノズル | |
| JP4441056B2 (ja) | 耐火物ブロック、その製造方法及び溶湯容器 | |
| JP4034858B2 (ja) | 流し込み施工用不定形耐火物 | |
| JPS6232150B2 (ja) | ||
| JPH0671422A (ja) | 取鍋敷部の内張り方法 | |
| JPH0755351A (ja) | 溶融金属容器の内張り構造および内張り方法 | |
| KR810000593B1 (ko) | 턴 디 쉬 | |
| JP2672605B2 (ja) | 溶銑予備処理用耐火構造体の不定形耐火物 | |
| JPH0375262A (ja) | 耐溶湯浸透性、耐溶湯摩耗性を有するアルミナ・コージエライト質耐火物 | |
| JP2004337956A (ja) | 耐火物内張り層の形成方法 | |
| JPS59185710A (ja) | 高炉出銑樋 | |
| JPH11100280A (ja) | タンディシュ内張り用不定形耐火物 | |
| JPH087355Y2 (ja) | アーク炉用出鋼樋一体物構造体 |