JPS6121951A - 超高強度内圧管 - Google Patents
超高強度内圧管Info
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- JPS6121951A JPS6121951A JP59138914A JP13891484A JPS6121951A JP S6121951 A JPS6121951 A JP S6121951A JP 59138914 A JP59138914 A JP 59138914A JP 13891484 A JP13891484 A JP 13891484A JP S6121951 A JPS6121951 A JP S6121951A
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- Japan
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- weight
- internal pressure
- concrete
- ultra
- parts
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- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は超高強度内圧管に関し、さらに詳述すると、特
定の組成を有し、振動遠心成形した超高強度モルタル又
はコンクリートで構成した超高強度内圧管に関する。
定の組成を有し、振動遠心成形した超高強度モルタル又
はコンクリートで構成した超高強度内圧管に関する。
[従来の技術]
従来、コンクリート製の内圧管には、無筋コンクリート
管、鉄筋コンクリート管、およびロール転圧鉄筋コンク
リート管等があり、上下水道、農業用水、地下水道等に
用いられている。しかしながら、これらには次の様な欠
点があった。
管、鉄筋コンクリート管、およびロール転圧鉄筋コンク
リート管等があり、上下水道、農業用水、地下水道等に
用いられている。しかしながら、これらには次の様な欠
点があった。
■内圧管に使用するコンクリートの引張強度が小さいた
め、内圧管自体の内水圧耐力が低い。最大内水圧は、ロ
ール転圧鉄筋コンクリート管(JIS A 5332)
で、6 kg/altである。
め、内圧管自体の内水圧耐力が低い。最大内水圧は、ロ
ール転圧鉄筋コンクリート管(JIS A 5332)
で、6 kg/altである。
■内圧管に使用するコンクリートの水密性が低いため、
内圧管の内側から水が浸透して鉄筋を腐食させる。
内圧管の内側から水が浸透して鉄筋を腐食させる。
■内圧管内側の水がコンクリートに浸透するため、水の
くさび作用によって、コンクリートが引き裂れ、構造的
な破壊に到る前に、管内側の水の漏水が始まる。
くさび作用によって、コンクリートが引き裂れ、構造的
な破壊に到る前に、管内側の水の漏水が始まる。
■海洋・沿岸部では、海水の塩素イオンが内圧管のコン
クリートに浸透するため、塩害によるひびわれ・はくり
等が発生する。
クリートに浸透するため、塩害によるひびわれ・はくり
等が発生する。
[問題点を解決するための手段]
本発明者等は、上記事情に鑑み種々検討した結果、セメ
ントに超微粉と高性能減水剤を組み合せ且つ振動遠心成
形することにより1モルタル又はコンクリートの水密性
を高めるとともに、モルタル又はコンクリートの空隙を
超微粉で埋め、欠陥の少ない構造にすることにより、高
い内水圧に耐え得る超高強度内圧管を見い出し1発明を
完成するに到った。
ントに超微粉と高性能減水剤を組み合せ且つ振動遠心成
形することにより1モルタル又はコンクリートの水密性
を高めるとともに、モルタル又はコンクリートの空隙を
超微粉で埋め、欠陥の少ない構造にすることにより、高
い内水圧に耐え得る超高強度内圧管を見い出し1発明を
完成するに到った。
即ち、本発明は第1発明としてセメント100重量部に
対して超微粉を3〜50重量部及び高性能減水剤を10
重量部以下水セメント比を0.25以下にて混合し、振
動遠心成形した超高強度モルタル又はコンクリートで構
成してなることを特徴とする超高強度内圧管であり、第
2発明としてセメント100重量部に対して超微粉を3
〜50重量部、高性能減水剤を10重量部以下及び硫酸
カルシウムを1〜20重量部水セメント比を0.25以
下にて混合し、振動遠心成形した超高強度モルタル又は
コンクリートで構成してなることを特徴とする超高強度
内圧管からなるものである。
対して超微粉を3〜50重量部及び高性能減水剤を10
重量部以下水セメント比を0.25以下にて混合し、振
動遠心成形した超高強度モルタル又はコンクリートで構
成してなることを特徴とする超高強度内圧管であり、第
2発明としてセメント100重量部に対して超微粉を3
〜50重量部、高性能減水剤を10重量部以下及び硫酸
カルシウムを1〜20重量部水セメント比を0.25以
下にて混合し、振動遠心成形した超高強度モルタル又は
コンクリートで構成してなることを特徴とする超高強度
内圧管からなるものである。
以下、本発明の詳細な説明する。
先ず、本発明の第1発明の超高強度内圧管はセメント、
超微粉、高性能減水剤、骨材及び水を含む特定組織の超
高強度モルタル又はコンクリートで構成される。
超微粉、高性能減水剤、骨材及び水を含む特定組織の超
高強度モルタル又はコンクリートで構成される。
セメントとしては、普通、早強、超早強もしくは白色等
の各種ポルトランドセメントが一般的に用いられる。さ
らに膨張セメントや、高炉セメント、フライアッンユセ
メント等の混合セメント等を用いることもできる。
の各種ポルトランドセメントが一般的に用いられる。さ
らに膨張セメントや、高炉セメント、フライアッンユセ
メント等の混合セメント等を用いることもできる。
超微粉は好ましくは平均粒径1μ以下の粉末であり、成
分的な制限は特にないが、水に易溶性のものは適さない
。本発明ではシリコン、含シリコン合金及びジルコニア
を製造する際に副生ずるシリカダスト(シリカヒユーム
)やシリカ質ダストが特に好適であり、フライアッシュ
、炭酸カルシウム、シリカゲル、オパール質珪石、酸化
チタン、酸化アルミニウムなども使用できる。
分的な制限は特にないが、水に易溶性のものは適さない
。本発明ではシリコン、含シリコン合金及びジルコニア
を製造する際に副生ずるシリカダスト(シリカヒユーム
)やシリカ質ダストが特に好適であり、フライアッシュ
、炭酸カルシウム、シリカゲル、オパール質珪石、酸化
チタン、酸化アルミニウムなども使用できる。
本発明に使用する超微粉の使用量はセメント100重量
部に対し3〜50重量部、好ましくは10〜40重量部
で、50重量部を超えると、超高強度モルタル又はコン
クリートの流動性が著しく低下し、成形する事が困難と
なり、かつ強度発現も不十分となり、3重量部未満では
強度発現が不十分である。
部に対し3〜50重量部、好ましくは10〜40重量部
で、50重量部を超えると、超高強度モルタル又はコン
クリートの流動性が著しく低下し、成形する事が困難と
なり、かつ強度発現も不十分となり、3重量部未満では
強度発現が不十分である。
高性能減水剤にはセメントに多量添加しても凝結の過遅
延や過度の空気連行を伴わないで分散能力が大である界
面活性剤が用いられ、具体例を示すとメラミンスルホン
酸ホルムアルデヒド縮台物の塩、ナフタリンスルホン酸
ホルムアルデヒド縮合物の塩、高分子量りゲニンスルホ
ン酸塩、ポリカルボン酸塩などを主成分とするものがあ
げられる。
延や過度の空気連行を伴わないで分散能力が大である界
面活性剤が用いられ、具体例を示すとメラミンスルホン
酸ホルムアルデヒド縮台物の塩、ナフタリンスルホン酸
ホルムアルデヒド縮合物の塩、高分子量りゲニンスルホ
ン酸塩、ポリカルボン酸塩などを主成分とするものがあ
げられる。
高性能減水剤の使用量はセメント100重量部に対して
10重量部以下、好ましくは2〜5重量部であり、10
重量部をこえると超高強度モルタル又はコンクリートを
低水セメント比で得るため−の減水効果が添加量の増大
に伴わなくなり、逆に硬化に悪影響を与えるために好ま
しくない。
10重量部以下、好ましくは2〜5重量部であり、10
重量部をこえると超高強度モルタル又はコンクリートを
低水セメント比で得るため−の減水効果が添加量の増大
に伴わなくなり、逆に硬化に悪影響を与えるために好ま
しくない。
骨材は普通モルタル又はコンクリートに用いらている通
常骨材が用いられるが、さらに高強度が要求される場合
にはモース硬度6以上、好ましくは7以上、またはヌー
プ圧子硬度700kg/1m2以上のいずれかの基準で
選定された硬質骨材を用いるのが好ましい。
常骨材が用いられるが、さらに高強度が要求される場合
にはモース硬度6以上、好ましくは7以上、またはヌー
プ圧子硬度700kg/1m2以上のいずれかの基準で
選定された硬質骨材を用いるのが好ましい。
前記基準を満足する硬質骨材を例示すると、珪石、黄鉄
鉱、赤鉄鉱、磁鉄鉱、黄玉、ローソン石、コランダム、
ツェナサイト、スピネル、緑柱石、全縁石、電気石、花
崗岩、紅柱石、十字石、ジルコン、焼成ボーキサイト、
炭化硼素、炭化タングステン、フェロシリコンナイトラ
イド、窒化珪素、溶融シリカ、電融マグネシア及び炭化
珪素等がある。
鉱、赤鉄鉱、磁鉄鉱、黄玉、ローソン石、コランダム、
ツェナサイト、スピネル、緑柱石、全縁石、電気石、花
崗岩、紅柱石、十字石、ジルコン、焼成ボーキサイト、
炭化硼素、炭化タングステン、フェロシリコンナイトラ
イド、窒化珪素、溶融シリカ、電融マグネシア及び炭化
珪素等がある。
これ等の中でフェロシリコンナイトライド及び窒化珪素
等の窒化物、電融マグネシア等はアルカリと反応してコ
ンクリートと骨材の界面の接着強度を高めるために高強
度かつ耐摩耗性に優れた超高強度モルタル又はコンクリ
ートを得ることができる。他方、価格、入手の容易性を
考慮すると各種の鉄鉱石が好適である。
等の窒化物、電融マグネシア等はアルカリと反応してコ
ンクリートと骨材の界面の接着強度を高めるために高強
度かつ耐摩耗性に優れた超高強度モルタル又はコンクリ
ートを得ることができる。他方、価格、入手の容易性を
考慮すると各種の鉄鉱石が好適である。
以上の材料を配合して超高強度モルタル又はコンクリー
トを調整するが、その際の水量は水セメント比で0゜2
5以下、好ましくは0.15〜0.23であり、0.2
5を越える水量では、本配合の場合、軟らかすぎて、製
管が困難となる。
トを調整するが、その際の水量は水セメント比で0゜2
5以下、好ましくは0.15〜0.23であり、0.2
5を越える水量では、本配合の場合、軟らかすぎて、製
管が困難となる。
本発明の超高゛強度内圧管は以上に説明した各組成分に
より調整された超高強度モルタル又はコンクリートで構
成する。また、一般にモルタル又はコンクリートは、補
強材と組合せた複合材料として使用することが好ましく
、本発明の超高強度内圧管も、補強材で補強することが
好ましい。
より調整された超高強度モルタル又はコンクリートで構
成する。また、一般にモルタル又はコンクリートは、補
強材と組合せた複合材料として使用することが好ましく
、本発明の超高強度内圧管も、補強材で補強することが
好ましい。
補強材としては鉄筋及び/又は長繊維が用いられる。鉄
筋は従来の内圧管に使用されているもので十分であり、
又使用量も従来と同様でさしつかえない。
筋は従来の内圧管に使用されているもので十分であり、
又使用量も従来と同様でさしつかえない。
長繊維はロービングで、材質としては、鉄、カーボン及
び耐アルカリガラス等の無機繊維、並びにポリビニルア
ルコール、ポリエステル及びポリプロピレン等の有機合
成繊維などの内少なくとも1種以上のものが用いられる
。
び耐アルカリガラス等の無機繊維、並びにポリビニルア
ルコール、ポリエステル及びポリプロピレン等の有機合
成繊維などの内少なくとも1種以上のものが用いられる
。
長繊維の添加量は多くとも内圧管総重量の3重量%以下
、好ましくは0.3〜2重量%で、3重量%を越えて添
加しても補強効果の増加はない。長繊維は、内圧管の外
周部、内周部およびその中間部の任意の位置に、一層又
は二層以上配置できる。
、好ましくは0.3〜2重量%で、3重量%を越えて添
加しても補強効果の増加はない。長繊維は、内圧管の外
周部、内周部およびその中間部の任意の位置に、一層又
は二層以上配置できる。
また、長繊維に代えて短繊維も使用できるが、使用量は
増加する。
増加する。
次に、本発明の第2発明は、第1発明において用いられ
るセメント、超微粉、高性能減水剤、骨材及び水を含む
同一組成の配合物にセメント100重量部に対して硫酸
カルシウムを1〜20重量部添加してなる組成の超高強
度モルタル又はコンクリート部材で構成してなる超高強
度内圧管であり、第1発明と同様に、補強材で補強する
ことが好ましい。
るセメント、超微粉、高性能減水剤、骨材及び水を含む
同一組成の配合物にセメント100重量部に対して硫酸
カルシウムを1〜20重量部添加してなる組成の超高強
度モルタル又はコンクリート部材で構成してなる超高強
度内圧管であり、第1発明と同様に、補強材で補強する
ことが好ましい。
超微粉の使用量は第1発明と同様にセメント100重量
部に対して3〜50重量部であるが、特に硫酸カルシウ
ムと併用する場合には4〜15重量部が好ましい。
部に対して3〜50重量部であるが、特に硫酸カルシウ
ムと併用する場合には4〜15重量部が好ましい。
硫酸カルシウムを用いると管体の強度を高めることがで
き、硫酸カルシウムは無水塩又は2水塩の少なくとも一
種、好ましくは不溶性無水石膏を使用するのがよい。硫
酸カルシウムを主成分とする市販の高強度混和剤として
、例えば電気化学工業(株)商品名「デンカシグマ10
004.日本セメント(株)商品名[アサノスーパーミ
ックス」、昭和鉱業(株)商品名「ダイミックスjなど
も使用可能である。
き、硫酸カルシウムは無水塩又は2水塩の少なくとも一
種、好ましくは不溶性無水石膏を使用するのがよい。硫
酸カルシウムを主成分とする市販の高強度混和剤として
、例えば電気化学工業(株)商品名「デンカシグマ10
004.日本セメント(株)商品名[アサノスーパーミ
ックス」、昭和鉱業(株)商品名「ダイミックスjなど
も使用可能である。
硫酸カルシウムの添加量はセメント100重量部に対し
1〜20重量部で、1重量部未満では強度を高める効果
はなく、20重量部をこえて混和してもより高い効果を
得る事はできない。
1〜20重量部で、1重量部未満では強度を高める効果
はなく、20重量部をこえて混和してもより高い効果を
得る事はできない。
上記各配合物の混合及び混線方法には、特に制限がなく
、通常方法が使用できる。又、混合及び混線順序も制限
はない。
、通常方法が使用できる。又、混合及び混線順序も制限
はない。
次に、第1発明及び第2発明からなる本発明の1例とし
て長繊維補強を施した超高強度内圧管の製法について説
明する。先ず、2〜5G程度で回転中の型枠の円周方向
に連続的に長繊維とセメントペーストおよび/又はセメ
ントモルタルを共に吹き付けて固定してから超高強度モ
ルタル又はコンクリートを投入した後、更に上記と同様
に長繊維とセメントペーストを吹き付は所定の肉厚にす
□る。型枠は更に回転を続け、30〜50G程度に増加
して締め固めてから回転を停止し、必要ならば充分なる
前置時間、例えば2時間以上をとった後、蒸気養生例え
ば60〜80℃、4時間程度を行なった後、型枠から製
品を取り出す。
て長繊維補強を施した超高強度内圧管の製法について説
明する。先ず、2〜5G程度で回転中の型枠の円周方向
に連続的に長繊維とセメントペーストおよび/又はセメ
ントモルタルを共に吹き付けて固定してから超高強度モ
ルタル又はコンクリートを投入した後、更に上記と同様
に長繊維とセメントペーストを吹き付は所定の肉厚にす
□る。型枠は更に回転を続け、30〜50G程度に増加
して締め固めてから回転を停止し、必要ならば充分なる
前置時間、例えば2時間以上をとった後、蒸気養生例え
ば60〜80℃、4時間程度を行なった後、型枠から製
品を取り出す。
コンクリートの締め固め方法は、遠心成形に振動を付与
する振動遠心成形を用いる。
する振動遠心成形を用いる。
振動遠心成形としては、遠心成形が行なわれている間に
振動を与える方法で、振動はコンクリート全体に行き渡
る様にし、振巾としては、0.1ntn−10mm、振
動数としては毎分500−8,000が適当である。振
巾や振動数は、型枠を含めたコンクリート全体の大きさ
や重量によって、適宜選定されるが、作業の安全性から
上記範囲内が好ましい。また、振動の与え方は、回転中
の型枠にモルタル又はコンクリートを全量供給後に約1
0〜2020秒与ば振動による締め固め効果は出るが、
通常1〜5分程公租動すればより完全である。
振動を与える方法で、振動はコンクリート全体に行き渡
る様にし、振巾としては、0.1ntn−10mm、振
動数としては毎分500−8,000が適当である。振
巾や振動数は、型枠を含めたコンクリート全体の大きさ
や重量によって、適宜選定されるが、作業の安全性から
上記範囲内が好ましい。また、振動の与え方は、回転中
の型枠にモルタル又はコンクリートを全量供給後に約1
0〜2020秒与ば振動による締め固め効果は出るが、
通常1〜5分程公租動すればより完全である。
又、5分以上振動を継続しても効果は増加しない。
振動を与える時の型枠の回転数は、特に制限されるもの
ではないが、作業安全上から初速回転(1〜5G程度)
もしくは、中速回転(5〜30G程度)で振動を与える
のが好ましい。また、モルタル又はコンクリートの肉厚
が大きい場合は、モルタル又はコンクリートを何層かに
分割して供給し、その都度所要の振動を与えることによ
っても、充分に締め固められ、目的は達せられる。
ではないが、作業安全上から初速回転(1〜5G程度)
もしくは、中速回転(5〜30G程度)で振動を与える
のが好ましい。また、モルタル又はコンクリートの肉厚
が大きい場合は、モルタル又はコンクリートを何層かに
分割して供給し、その都度所要の振動を与えることによ
っても、充分に締め固められ、目的は達せられる。
さらに、上記製法において得られる超高強度内圧管の耐
水性を高めるために、内周部および/または外周部に被
覆層を形成することも好ましい。
水性を高めるために、内周部および/または外周部に被
覆層を形成することも好ましい。
被覆層の材質として、セメントペースト又はセメントモ
ルタルあるいは、エポキシ樹脂やアクリル系樹脂などの
合成樹脂を用いることが出来る。次に、実施例及び比較
例を示し本発明をさらに′具体的に説明する。
ルタルあるいは、エポキシ樹脂やアクリル系樹脂などの
合成樹脂を用いることが出来る。次に、実施例及び比較
例を示し本発明をさらに′具体的に説明する。
[実施例]
(実施例1〜8)
表1に示すコンクリートを配合して内径600圃、管厚
60+nm、長さ2,250mnの内圧管を振動遠心成
形で製造した。耐アルカリガラス長繊維を管の総重量に
対し1.5重量%とじ、これに超高強度コンクリートを
調整して2〜5G程度で回転中の型枠の円周方向に連続
的に長繊維と普通セメントモルタルを共に吹き付け、固
定してから超高強度コンクリートを投入した後、再度長
繊維を円周方向に連続的に吹き付けてから、超高強度コ
ンクリートをもう一度投入した。そして、更に、前記と
同様に、長繊維と普通セメントペーストを吹き付けて所
定の肉厚にした。振動条件として、コンクリート全量投
入後、型枠の回転数を緩やかに上げ、25Gの中速回転
で振巾4IIW11、振動数2゜700回/分の振動を
90秒与えた。その後、緩やかに回転数を上げ、高速回
転40Gで締め固めた。
60+nm、長さ2,250mnの内圧管を振動遠心成
形で製造した。耐アルカリガラス長繊維を管の総重量に
対し1.5重量%とじ、これに超高強度コンクリートを
調整して2〜5G程度で回転中の型枠の円周方向に連続
的に長繊維と普通セメントモルタルを共に吹き付け、固
定してから超高強度コンクリートを投入した後、再度長
繊維を円周方向に連続的に吹き付けてから、超高強度コ
ンクリートをもう一度投入した。そして、更に、前記と
同様に、長繊維と普通セメントペーストを吹き付けて所
定の肉厚にした。振動条件として、コンクリート全量投
入後、型枠の回転数を緩やかに上げ、25Gの中速回転
で振巾4IIW11、振動数2゜700回/分の振動を
90秒与えた。その後、緩やかに回転数を上げ、高速回
転40Gで締め固めた。
振動遠心成形の完了後6時間前置き養生してから15℃
/hrの昇温速度で70℃まで上げ、そのまま4時間保
持したのち蒸気を止め養生層内で自然放冷して翌日脱型
し、材令28日まで屋外養生して超高強度内圧管を得た
。この超高強度内圧管の28日材令に於ける最大水圧と
発汗水圧および振動遠心成形した10φX20Gの供試
体の圧縮強度を測定した。測定結果を表−2に示す。
/hrの昇温速度で70℃まで上げ、そのまま4時間保
持したのち蒸気を止め養生層内で自然放冷して翌日脱型
し、材令28日まで屋外養生して超高強度内圧管を得た
。この超高強度内圧管の28日材令に於ける最大水圧と
発汗水圧および振動遠心成形した10φX20Gの供試
体の圧縮強度を測定した。測定結果を表−2に示す。
(比較例1〜4)
表−1に示すコンクリート配合を用いて実施例1と同様
の方法でコンクリート内圧管を製造した。
の方法でコンクリート内圧管を製造した。
その結果を表−2に示す。
尚、発汗水圧とは、管の外側に圧力水かにじみ出て1斑
点状になった時の水圧であり、最大水圧とは、内圧管が
破壊もしくはキレンが生じ、内水圧の圧力が上がらなく
なった時の最大水圧である。
点状になった時の水圧であり、最大水圧とは、内圧管が
破壊もしくはキレンが生じ、内水圧の圧力が上がらなく
なった時の最大水圧である。
(以下余白)
*1 普通コンクリート
*2 混線できず。
(注)表中の各成分は下記の通りである。他の表におい
ても同様とする。
ても同様とする。
セメント:電気化学工業株式会社製 普通ポルトランド
セメント 超微粉ニジリカダスト フェロシリコン副産物 比重2.2 平均粒径0.5μ 高性能減水剤:電気化学工業株式会社製 rFT−5’
OOJ (ナフタリン酸スルホン酸塩系減水剤、有効
成分換算で 添加) 硫酸カルシウム:不溶性無水石膏 ブレーン 5,360a&/g 粗骨材A:青梅産硬質砂岩 (比重2.65.5〜25mm、モース硬度的6.5)
〃 B:赤鉄鉱 (比重4.8.5〜25■、モース硬度的7.5)nc
:相模用産玉砂利 (比重2.58.5〜25mm、モース硬度的5)細骨
材A:青梅産硬質砂岩 (比重2.65.5 rrrn下、モース硬度的6.5
)〃 B:赤鉄鉱 (比重4.8.5+n+n下、モース硬度的7.5)〃
C:相模用産川砂 (比重2.58.5 mn下、モース硬度的5)Gma
x:最大骨材寸法 S/a:細骨材比 W/C:水セメント比 (実施例9〜14) 表−3に示されるコンクリート配合を用いて実施例1と
同様に超高強度内圧管を製造し、強度試験を行なった。
セメント 超微粉ニジリカダスト フェロシリコン副産物 比重2.2 平均粒径0.5μ 高性能減水剤:電気化学工業株式会社製 rFT−5’
OOJ (ナフタリン酸スルホン酸塩系減水剤、有効
成分換算で 添加) 硫酸カルシウム:不溶性無水石膏 ブレーン 5,360a&/g 粗骨材A:青梅産硬質砂岩 (比重2.65.5〜25mm、モース硬度的6.5)
〃 B:赤鉄鉱 (比重4.8.5〜25■、モース硬度的7.5)nc
:相模用産玉砂利 (比重2.58.5〜25mm、モース硬度的5)細骨
材A:青梅産硬質砂岩 (比重2.65.5 rrrn下、モース硬度的6.5
)〃 B:赤鉄鉱 (比重4.8.5+n+n下、モース硬度的7.5)〃
C:相模用産川砂 (比重2.58.5 mn下、モース硬度的5)Gma
x:最大骨材寸法 S/a:細骨材比 W/C:水セメント比 (実施例9〜14) 表−3に示されるコンクリート配合を用いて実施例1と
同様に超高強度内圧管を製造し、強度試験を行なった。
結果を表−4に示す。
(実施例15)
振動遠心成形の振動条件として、25Gの中速回転で振
巾0.511W11、振動数3,000回/分の振動を
120秒与えた以外は、実施例1〜8と同様に行なった
。その結果同様の良好な結果が得られた。
巾0.511W11、振動数3,000回/分の振動を
120秒与えた以外は、実施例1〜8と同様に行なった
。その結果同様の良好な結果が得られた。
[発明の効果コ
以上より、本発明には次の効果があることがわかる。
■本発明の超高強度内圧管は、普通内圧管の2〜3倍の
内水圧耐力を有する。
内水圧耐力を有する。
■本発明の超高強度内圧管は、発汗水圧と破壊水圧がほ
ぼ等しいため、内圧管としての水密性が高く、破壊M前
まで漏水しない。
ぼ等しいため、内圧管としての水密性が高く、破壊M前
まで漏水しない。
■従って、普通内圧管よりも、高圧水をより遠くにまで
運べるパイプラインの設置が可能である。
運べるパイプラインの設置が可能である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)セメント100重量部に対して超微粉を3〜50重
量部及び高性能減水剤を10重量部以下水セメント比を
0.25以下にて混合し、振動遠心成形した超高強度モ
ルタル又はコンクリートで構成してなることを特徴とす
る超高強度内圧管。 2)セメント100重量部に対して超微粉を3〜50重
量部、高性能減水剤を10重量部以下及び硫酸カルシウ
ムを1〜20重量部水セメント比を0.25以下にて混
合し、振動遠心成形した超高強度モルタル又はコンクリ
ートで構成してなることを特徴とする超高強度内圧管。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59138914A JPS6121951A (ja) | 1984-07-06 | 1984-07-06 | 超高強度内圧管 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59138914A JPS6121951A (ja) | 1984-07-06 | 1984-07-06 | 超高強度内圧管 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6121951A true JPS6121951A (ja) | 1986-01-30 |
Family
ID=15233092
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59138914A Pending JPS6121951A (ja) | 1984-07-06 | 1984-07-06 | 超高強度内圧管 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6121951A (ja) |
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- 1984-07-06 JP JP59138914A patent/JPS6121951A/ja active Pending
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