JPS61143505A - 高合金鋼の精練方法 - Google Patents
高合金鋼の精練方法Info
- Publication number
- JPS61143505A JPS61143505A JP26302784A JP26302784A JPS61143505A JP S61143505 A JPS61143505 A JP S61143505A JP 26302784 A JP26302784 A JP 26302784A JP 26302784 A JP26302784 A JP 26302784A JP S61143505 A JPS61143505 A JP S61143505A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- reduction
- decarburization
- alloy steel
- reducing
- Prior art date
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- Granted
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/005—Manufacture of stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は高合金鋼の精錬方法に関する、更に詳しくは上
底吹転炉もしくは底吹転炉を使用して高クローム鋼、高
マンガン鋼などの高合金鋼を製造する精錬方法に関する
。
底吹転炉もしくは底吹転炉を使用して高クローム鋼、高
マンガン鋼などの高合金鋼を製造する精錬方法に関する
。
従前技術とその問題点
上底吹転炉もしくは底吹転炉を使用して高クローム鋼、
高マンガン鋼などの高合金鋼を製造する場合に重要なこ
とは脱炭精課中に如何にしてクローム或いはマンガンの
葭化による損失を低減させるかと言うことである。この
ため、従前からＡＯＤ法などが開発せられ、脱炭が進み
溶湯中の炭素含酸素とともに窒素、アルゴン・ガスを混
合したガスを吹込むことが行はれている。
高マンガン鋼などの高合金鋼を製造する場合に重要なこ
とは脱炭精課中に如何にしてクローム或いはマンガンの
葭化による損失を低減させるかと言うことである。この
ため、従前からＡＯＤ法などが開発せられ、脱炭が進み
溶湯中の炭素含酸素とともに窒素、アルゴン・ガスを混
合したガスを吹込むことが行はれている。
然しなから、優先脱炭を促進させる従前のＡＯＤ法にお
いても、脱炭後には例えば高クローム鋼の場合には５〜
１５ｋｆＡ のクローム酸化物が生成する。このため
、脱炭後に炉内にＦ ｅ Ｓ ｉなどを投入しスラグ中
のＣｒ Ｉ！１！化物をＳＬで還元し回収する方法が一
般的に行はれている。けれども、従前技術のかかる回収
方法には、ＳｉがＣｒに比べ廉価とはいえ、やはり高価
であること、また５ｉ０２が生成しこれを中和するため
にＣα０が必要になる、スラグ量が増加するなどの問題
がある。
いても、脱炭後には例えば高クローム鋼の場合には５〜
１５ｋｆＡ のクローム酸化物が生成する。このため
、脱炭後に炉内にＦ ｅ Ｓ ｉなどを投入しスラグ中
のＣｒ Ｉ！１！化物をＳＬで還元し回収する方法が一
般的に行はれている。けれども、従前技術のかかる回収
方法には、ＳｉがＣｒに比べ廉価とはいえ、やはり高価
であること、また５ｉ０２が生成しこれを中和するため
にＣα０が必要になる、スラグ量が増加するなどの問題
がある。
発明の目的
本発明の目的は、脱炭精錬後の還元期にクロームもしく
はマンガン等の酸化物を還元するため（で投入されるＦ
ｔＳｉの原単位を低減させることのできる高合金鋼の精
錬方法を得ることにある。
はマンガン等の酸化物を還元するため（で投入されるＦ
ｔＳｉの原単位を低減させることのできる高合金鋼の精
錬方法を得ることにある。
本発明の以上の目的は、上底吹転炉もしくは底吹転炉を
使用して高合金鋼を溶製するに際し脱炭後の還元精錬期
に底吹き羽口から還元性ガスを吹込むことを特徴とする
本発明の高合金鋼の精錬方法により達成される。
使用して高合金鋼を溶製するに際し脱炭後の還元精錬期
に底吹き羽口から還元性ガスを吹込むことを特徴とする
本発明の高合金鋼の精錬方法により達成される。
発明の構成
本発明においては、上底吹転炉もしくは底吹転炉で行は
れる脱炭工程後の還元精錬期にＨ２、ＣＱなどの還元性
ガスを底吹き羽口から吹込み、鋼浴中を浮上させ、更に
スラグ中を高温で通過させる。
れる脱炭工程後の還元精錬期にＨ２、ＣＱなどの還元性
ガスを底吹き羽口から吹込み、鋼浴中を浮上させ、更に
スラグ中を高温で通過させる。
この際、次のような反応がスラグと還元性ガスとの間に
発生する。
発生する。
Ｃ’ｙ２０３＋３Ｈ２→２Ｃｒ＋３Ｈ２０Ｃｒ２ｏ３＋
３ＣＯ→２Ｃｒ＋３ＣＯ２Ｍ ｎ Ｏ＋Ｈ２−＋ Ｍ
ｒＬ＋Ｈ２０Ｍｎ０＋ＣＯ−＋Ｍル＋Ｃ０２ Ｍユの回収と同時罠、脱硫を行うが、鋼浴の攪拌ガスと
して吹込まれたガスを有効に利用することができる。な
お還元性ガスの使用によりＣＯ３やＨ２Ｓの形態で気化
脱硫を行うこともできる。
３ＣＯ→２Ｃｒ＋３ＣＯ２Ｍ ｎ Ｏ＋Ｈ２−＋ Ｍ
ｒＬ＋Ｈ２０Ｍｎ０＋ＣＯ−＋Ｍル＋Ｃ０２ Ｍユの回収と同時罠、脱硫を行うが、鋼浴の攪拌ガスと
して吹込まれたガスを有効に利用することができる。な
お還元性ガスの使用によりＣＯ３やＨ２Ｓの形態で気化
脱硫を行うこともできる。
以下、実施例について説明する。
実施例 １
５を上底吹実験炉を使用し第１図に示す如く炉口から焼
石灰、ｋまたる石、フェロシリコンを投入し、炉底羽口
からＨ２ガスを注入して効果を調査した還元期の操業条
件は第１表の如くであった。
石灰、ｋまたる石、フェロシリコンを投入し、炉底羽口
からＨ２ガスを注入して効果を調査した還元期の操業条
件は第１表の如くであった。
第１表
底吹きガス流量 Ｈ２ガス ２・５ Ｎ値餉還元時
間 ６分 焼 石 灰 ３０ｋｙ／ｌ ド ロ マ イ ト ２５ｋｊｌｌ
／ノＦ、５ｉ（７５チ） １５ｋｐ／、＜はたる石
５・Ｏｋｉ／を 即ち、脱炭精錬後の還元精錬前後で溶鋼成分を分析し脱
硫を兼ねた還元精錬前後の物質バランスからＨ２による
還元状況を調査した。結果の一例を第２図に示す。炉内
に吹込まれたＨ２ガスのうち約１０％がクロームの還元
に寄与したものと考えられる。平均でも１２・５％（ｒ
Ｌ＝２２）の利用効率であった。また、このときの脱硫
状況を第３図に示す。従前の如く７エロシリコンの全量
をクロームの還元に使用する場合に比べ、還元後の％Ｓ
は平均で０・００１％低いことがわかる。
間 ６分 焼 石 灰 ３０ｋｙ／ｌ ド ロ マ イ ト ２５ｋｊｌｌ
／ノＦ、５ｉ（７５チ） １５ｋｐ／、＜はたる石
５・Ｏｋｉ／を 即ち、脱炭精錬後の還元精錬前後で溶鋼成分を分析し脱
硫を兼ねた還元精錬前後の物質バランスからＨ２による
還元状況を調査した。結果の一例を第２図に示す。炉内
に吹込まれたＨ２ガスのうち約１０％がクロームの還元
に寄与したものと考えられる。平均でも１２・５％（ｒ
Ｌ＝２２）の利用効率であった。また、このときの脱硫
状況を第３図に示す。従前の如く７エロシリコンの全量
をクロームの還元に使用する場合に比べ、還元後の％Ｓ
は平均で０・００１％低いことがわかる。
このことから溶鋼中のＳの一部がＨ２ガスにより還元さ
れて脱硫したと考えられる。
れて脱硫したと考えられる。
本性を操業に利用した場合の諸態単位の変動を第２表に
示す 第２表 従来法 本 法 ＦｇＳＬｋｇ７４ ベース −〇・４５焼石灰 ｋ
ｇ／ ｔ ベース −１・３ｋｒ Ｎｍ’／
１３ ・Ｏ Ｈ２Ｎ、ｍ’／ｌ−３・Ｏ Ｃｒ歩留懺 ベース ±０ コスト指数 １００ ９８・Ｏ・第２表か
らＦｔＳｉ の節減、塩基度調整用焼石灰の節減などの
効果が認められ、コストを２％削減できることが判明し
た。
示す 第２表 従来法 本 法 ＦｇＳＬｋｇ７４ ベース −〇・４５焼石灰 ｋ
ｇ／ ｔ ベース −１・３ｋｒ Ｎｍ’／
１３ ・Ｏ Ｈ２Ｎ、ｍ’／ｌ−３・Ｏ Ｃｒ歩留懺 ベース ±０ コスト指数 １００ ９８・Ｏ・第２表か
らＦｔＳｉ の節減、塩基度調整用焼石灰の節減などの
効果が認められ、コストを２％削減できることが判明し
た。
実施例 ２
次に５を上底吹実験炉を使用して高マンガン溶鋼をＣＯ
ガスで還元した。操業条件を第３表に示し、還元前後の
成分変化を第４表に示す。
ガスで還元した。操業条件を第３表に示し、還元前後の
成分変化を第４表に示す。
第３表
還元時間 ６分
ＣＯガス流量 ２・５Ｎ靜／Ｍ温 度
１６５ （ＰＣ還元用ＦｅＳｉ
１３・２ Ｑ／ を焼石灰 ２５・Ｑ
ｋｇ／ｌ ドロマイト １０ｋｙ／ｌはたる石
５・Ｏｋｔ／＜第４表 ＣＯガスによる還元効率をＨ２ガスの場合と同様に算出
すると利用効率は約１０％で、Ｈ２ガスによるＣｒの還
元効率とほぼ同一の値であった。。
１６５ （ＰＣ還元用ＦｅＳｉ
１３・２ Ｑ／ を焼石灰 ２５・Ｑ
ｋｇ／ｌ ドロマイト １０ｋｙ／ｌはたる石
５・Ｏｋｔ／＜第４表 ＣＯガスによる還元効率をＨ２ガスの場合と同様に算出
すると利用効率は約１０％で、Ｈ２ガスによるＣｒの還
元効率とほぼ同一の値であった。。
ル＝１０の平均でも９・５％となった。
ＣＯガスによるＭｎ還元の際の原単位は０・２５ｋｙ／
Ｎ−となり、３・ＯＮｍ’／ｌのＣＯガス筺用による還
元用フェロシリコンの原単位の削除は０・３ｋｔ／ｌと
なる。
Ｎ−となり、３・ＯＮｍ’／ｌのＣＯガス筺用による還
元用フェロシリコンの原単位の削除は０・３ｋｔ／ｌと
なる。
発明の詳細
な説明した如く、上底吹き、もしくは底吹き転炉を使用
し高合金鋼を精錬するとき脱炭精錬後の還元期に底吹き
羽口から還元ガスを吹込むことによりスラグ中の酸化金
属を還元回収することができ、これにより還元用のＳＬ
ならびに生石灰の添加量を節減し製造コストの低減を図
ることができる。
し高合金鋼を精錬するとき脱炭精錬後の還元期に底吹き
羽口から還元ガスを吹込むことによりスラグ中の酸化金
属を還元回収することができ、これにより還元用のＳＬ
ならびに生石灰の添加量を節減し製造コストの低減を図
ることができる。
第１図は本発明の還元操業フロー図、
第２図は還元後の還元物質のバランスを示す線図、
第３図は還元後の％Ｓについて本発明の方法と従前の方
法とを比較する線図である。 つ 町
法とを比較する線図である。 つ 町
Claims (1)
- 上底吹転炉もしくは底吹転炉を使用して高合金鋼を溶製
するに際し、脱炭後の還元精錬期に底吹き羽口から還元
性ガスを吹込むことを特徴とする高合金鋼の精錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26302784A JPS61143505A (ja) | 1984-12-14 | 1984-12-14 | 高合金鋼の精練方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26302784A JPS61143505A (ja) | 1984-12-14 | 1984-12-14 | 高合金鋼の精練方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61143505A true JPS61143505A (ja) | 1986-07-01 |
| JPH0477045B2 JPH0477045B2 (ja) | 1992-12-07 |
Family
ID=17383862
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26302784A Granted JPS61143505A (ja) | 1984-12-14 | 1984-12-14 | 高合金鋼の精練方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61143505A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0578726A (ja) * | 1991-09-26 | 1993-03-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 転炉精錬方法 |
| JP2009263705A (ja) * | 2008-04-23 | 2009-11-12 | Nippon Steel Corp | 溶鉄の脱硫精錬方法 |
| CN113355477A (zh) * | 2021-05-18 | 2021-09-07 | 北京科技大学 | 一种底吹氢气实现转炉高废钢比冶炼的方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59145718A (ja) * | 1983-02-10 | 1984-08-21 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 溶融金属精錬用ノズルにおけるガスの吹込み方法 |
-
1984
- 1984-12-14 JP JP26302784A patent/JPS61143505A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59145718A (ja) * | 1983-02-10 | 1984-08-21 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 溶融金属精錬用ノズルにおけるガスの吹込み方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0578726A (ja) * | 1991-09-26 | 1993-03-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 転炉精錬方法 |
| JP2009263705A (ja) * | 2008-04-23 | 2009-11-12 | Nippon Steel Corp | 溶鉄の脱硫精錬方法 |
| CN113355477A (zh) * | 2021-05-18 | 2021-09-07 | 北京科技大学 | 一种底吹氢气实现转炉高废钢比冶炼的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0477045B2 (ja) | 1992-12-07 |
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