JPS61119620A - たて型連続焼鈍炉によるけい素鋼帯の焼鈍方法 - Google Patents
たて型連続焼鈍炉によるけい素鋼帯の焼鈍方法Info
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- JPS61119620A JPS61119620A JP23855584A JP23855584A JPS61119620A JP S61119620 A JPS61119620 A JP S61119620A JP 23855584 A JP23855584 A JP 23855584A JP 23855584 A JP23855584 A JP 23855584A JP S61119620 A JPS61119620 A JP S61119620A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/562—Details
- C21D9/563—Rolls; Drums; Roll arrangements
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
変圧器や電動機などの鉄心材料として用いられるけい素
鋼板の製造には、複雑精緻な工程組合せが必要である。
鋼板の製造には、複雑精緻な工程組合せが必要である。
周知のようにけい素鋼は大きく分けて方向性けい素鋼板
と無方向性けい素鋼板とがあり、用途に応じて使い分け
られている。
と無方向性けい素鋼板とがあり、用途に応じて使い分け
られている。
方向性けい素鋼板を製造する場合には最終製品で強いゴ
ス方位の集積をもった２次再結晶粒を得るために熱間圧
延で鋼板表面に形成されたゴス方位を冷延工程中に消滅
させないように育てていく必要があり、また無方向性け
い素鋼板の製造工程においても理想的には（１００）
［：ｏｖｗ 〕で表わされる面内無方向性が望ましいも
のの、ある程度ゴス方位を発達させることが有害な（１
１１）面強度を減５らす上で有利と考えられている。
ス方位の集積をもった２次再結晶粒を得るために熱間圧
延で鋼板表面に形成されたゴス方位を冷延工程中に消滅
させないように育てていく必要があり、また無方向性け
い素鋼板の製造工程においても理想的には（１００）
［：ｏｖｗ 〕で表わされる面内無方向性が望ましいも
のの、ある程度ゴス方位を発達させることが有害な（１
１１）面強度を減５らす上で有利と考えられている。
ところで近年、省エネや低コスト化に対する、要請はま
すます強く、けい素鋼板の連続焼鈍設備に対しても出来
る限り高速化して生産性を高めると同時に設備被検体を
低くすることが要求されている。
すます強く、けい素鋼板の連続焼鈍設備に対しても出来
る限り高速化して生産性を高めると同時に設備被検体を
低くすることが要求されている。
しかしその一方で製品の鉄損低減のだ、めに、製品板厚
が薄くなる傾向にあり、そのため従来の設備では生産性
はさげざるをえない。
が薄くなる傾向にあり、そのため従来の設備では生産性
はさげざるをえない。
これを有利に解決するため、ハースロールよりコイルを
上下に転回して折返しを繰返す、いわゆる、たて型連続
焼鈍炉の使用を検討し、その適合を以下に述べるように
して成就した。一般冷延鋼板に対するたて型連続焼鈍炉
の適用はすでに特公昭４Ｂ−３２２４９号や特開昭５０
−４３７０８号公報などでいくつかのタイプのものが報
告されている。
上下に転回して折返しを繰返す、いわゆる、たて型連続
焼鈍炉の使用を検討し、その適合を以下に述べるように
して成就した。一般冷延鋼板に対するたて型連続焼鈍炉
の適用はすでに特公昭４Ｂ−３２２４９号や特開昭５０
−４３７０８号公報などでいくつかのタイプのものが報
告されている。
しかしながら４重量％に及ぶＳｉを含むけい素鋼板の連
続焼鈍にこの種のたて型連続焼鈍炉を適用した事例は、
これまでにはなく、その理由としてけい素鋼板は高温で
の熱間強度が弱く、折返しのためのハースロールの部分
で鋼板張力と自重のため塑性変形をおこし、これが最終
製品の磁気特性を劣化させるためであり、更にゴス方位
の結晶粒を含む、−次回結晶粒が形成、成長する昇温過
程で、鋼板表面層に加わる張力が大きすぎる場合、磁性
への悪影響が加わるためと推察される。
続焼鈍にこの種のたて型連続焼鈍炉を適用した事例は、
これまでにはなく、その理由としてけい素鋼板は高温で
の熱間強度が弱く、折返しのためのハースロールの部分
で鋼板張力と自重のため塑性変形をおこし、これが最終
製品の磁気特性を劣化させるためであり、更にゴス方位
の結晶粒を含む、−次回結晶粒が形成、成長する昇温過
程で、鋼板表面層に加わる張力が大きすぎる場合、磁性
への悪影響が加わるためと推察される。
（発明が解決しようとする問題点）
けい素鋼板の磁気特性に及ぼすハースロール直径の影嘗
を種々の焼鈍条件において調べ、磁気特性を損なうこと
なく、たて型連続焼鈍炉にょるけい素鋼帯の適切な焼鈍
処理を可能とすることがこの発明の目的である。
を種々の焼鈍条件において調べ、磁気特性を損なうこと
なく、たて型連続焼鈍炉にょるけい素鋼帯の適切な焼鈍
処理を可能とすることがこの発明の目的である。
（問題点を解決するための手段）
上記の発明目的は次の各手順にて有利に達成できる。
１、 １〜４重量％のＳｉを含む、０．１５〜０．６
ｍｍ厚のけい素鋼冷延鋼帯を、７６０〜９５０ ｔ：の
温度下に還元性ガス雰囲気中で、ハースロールにより上
下の転回折返しを繰返すたて型連続焼鈍炉に通板させる
、脱炭ないし再結晶焼鈍に際して、けい素鋼冷延鋼帯の
厚さに応じて下記式の関係を満たすハースロールを用い
ることを特徴とする、たて型連続焼鈍炉によるけい素鋼
帯の焼鈍方法。
ｍｍ厚のけい素鋼冷延鋼帯を、７６０〜９５０ ｔ：の
温度下に還元性ガス雰囲気中で、ハースロールにより上
下の転回折返しを繰返すたて型連続焼鈍炉に通板させる
、脱炭ないし再結晶焼鈍に際して、けい素鋼冷延鋼帯の
厚さに応じて下記式の関係を満たすハースロールを用い
ることを特徴とする、たて型連続焼鈍炉によるけい素鋼
帯の焼鈍方法。
口え ≧１．６ ＸＩＯ’ ・ｄＤＡ： ハース
ロール直径（ｃｍ） ｄ：けい素鋼冷延鋼帯の厚さ（ｍｍ） ２．１〜４重量％のＳｉを含む、０．１５〜０．６市厚
のけい素鋼冷延鋼帯を、７６０〜９５０ ℃の温度下に
還元性ガス雰囲気中で、ハースロールにより上下の転回
折返しを繰返すたて型連続焼鈍炉に通板させる、脱炭な
いし再結晶焼鈍に際して、けい素鋼冷延鋼帯の厚みに応
じて下記式（１）の関係を満たすハースロールを用い、
かつこの通板に先立つ昇温過程中、５００〜７５０ ℃
の温度域にて、けい素鋼冷延鋼帯のＳｉ量、厚みおよび
温度に応じて下記式（２）の関係を満たすハースロール
を用いることを特徴とする、たで型連続焼鈍炉における
けい素鋼帯の焼鈍方法。
ロール直径（ｃｍ） ｄ：けい素鋼冷延鋼帯の厚さ（ｍｍ） ２．１〜４重量％のＳｉを含む、０．１５〜０．６市厚
のけい素鋼冷延鋼帯を、７６０〜９５０ ℃の温度下に
還元性ガス雰囲気中で、ハースロールにより上下の転回
折返しを繰返すたて型連続焼鈍炉に通板させる、脱炭な
いし再結晶焼鈍に際して、けい素鋼冷延鋼帯の厚みに応
じて下記式（１）の関係を満たすハースロールを用い、
かつこの通板に先立つ昇温過程中、５００〜７５０ ℃
の温度域にて、けい素鋼冷延鋼帯のＳｉ量、厚みおよび
温度に応じて下記式（２）の関係を満たすハースロール
を用いることを特徴とする、たで型連続焼鈍炉における
けい素鋼帯の焼鈍方法。
記
ＤＡ ≧１．６ ｘｔｏ３ ・ｄ −−−−−（１
）０交 ≧（６ＸＩＯ” −１，１ＸＩＯ” −
１．１×１０２〔Ｓｉ） ＋１，４ ４）ＸｄＤＡ
ニア６０〜９５０ ℃域ハースロール直径（ｍｍ）Ｄ、
＋５００〜７５０ ℃域ハース０− ル直径（ｍｍ）
ｄ： けい素鋼冷延 鋼帯厚み（ｍｍ）〔Ｓｉ）： けい集金有量（重量％
）Ｔ： けい素鋼冷 延鋼帯温度（℃）ハースロールの直径ＤＡ、Ｄ、を上記
のように決めることの有用性は以下の実験結果によって
確認された。
）０交 ≧（６ＸＩＯ” −１，１ＸＩＯ” −
１．１×１０２〔Ｓｉ） ＋１，４ ４）ＸｄＤＡ
ニア６０〜９５０ ℃域ハースロール直径（ｍｍ）Ｄ、
＋５００〜７５０ ℃域ハース０− ル直径（ｍｍ）
ｄ： けい素鋼冷延 鋼帯厚み（ｍｍ）〔Ｓｉ）： けい集金有量（重量％
）Ｔ： けい素鋼冷 延鋼帯温度（℃）ハースロールの直径ＤＡ、Ｄ、を上記
のように決めることの有用性は以下の実験結果によって
確認された。
第１図は、３．１０％Ｓｉ を含有する０、３０．ｍ１
１１厚および０．２０ｍｍ厚の方向性けい素鋼用冷延鋼
帯をたて型連続焼鈍炉で８００ ℃湿水素中・で脱炭焼
鈍する際に、鋼帯を炉中にて上下転回して、繰返し折り
返すためのハースロールの直径ＤＡｍｍと鋼板厚さｄ
ｍｍＯ比０／ｄ に対する最終製品の磁束密度（Ｂ、ｏ
） の変化をまとめて示している。Ｄ／ｄ ≧１．６
ＸＩＯ’ において製品の磁束密度８１０ が１．
９０量以上の高い値を示しているのが判る。
１１厚および０．２０ｍｍ厚の方向性けい素鋼用冷延鋼
帯をたて型連続焼鈍炉で８００ ℃湿水素中・で脱炭焼
鈍する際に、鋼帯を炉中にて上下転回して、繰返し折り
返すためのハースロールの直径ＤＡｍｍと鋼板厚さｄ
ｍｍＯ比０／ｄ に対する最終製品の磁束密度（Ｂ、ｏ
） の変化をまとめて示している。Ｄ／ｄ ≧１．６
ＸＩＯ’ において製品の磁束密度８１０ が１．
９０量以上の高い値を示しているのが判る。
次に昇温過程におけるハースロールの直径ＯＲの影響を
調べるための実験としてＳｉ３．４％を含有する０、２
０ｍｍ厚の方向性けい素鋼用冷延鋼帯をたて型連続焼鈍
炉にて８００ ℃で脱炭・再結晶処理するに際し、昇温
途中において１次再結晶が進行する温度域５００〜７５
０ ℃の範囲で１分間保持する段階焼鈍を行い、この間
のハースロールの直径０． ヲいくつか変えて最＃製品
の磁気特性とハースロール径の関係を調べた。なお、階
段焼鈍域以外のハースロールの直径ＤＡ は８００ ｍ
ｍであった。第２図はこの結果を示すもので８．、 ｌ
、９０量以上を示すハースロールの直径Ｄ１１ は斜線
部の領域に相当し、昇温時の温度上昇とともに磁性を劣
化させない臨界半径が大きくなるのが明らかである。
調べるための実験としてＳｉ３．４％を含有する０、２
０ｍｍ厚の方向性けい素鋼用冷延鋼帯をたて型連続焼鈍
炉にて８００ ℃で脱炭・再結晶処理するに際し、昇温
途中において１次再結晶が進行する温度域５００〜７５
０ ℃の範囲で１分間保持する段階焼鈍を行い、この間
のハースロールの直径０． ヲいくつか変えて最＃製品
の磁気特性とハースロール径の関係を調べた。なお、階
段焼鈍域以外のハースロールの直径ＤＡ は８００ ｍ
ｍであった。第２図はこの結果を示すもので８．、 ｌ
、９０量以上を示すハースロールの直径Ｄ１１ は斜線
部の領域に相当し、昇温時の温度上昇とともに磁性を劣
化させない臨界半径が大きくなるのが明らかである。
次に、昇温過程における適当なハースロールの直径り、
と８１量との関係を求めるために行った実験例を示す。
と８１量との関係を求めるために行った実験例を示す。
Ｓｉ を２．５１．２．９０．３．２０および３．４４
重量％の４水準で含むＯＪＯｍｍ厚方向性けい素鋼用冷
延鋼帯をたて型連続焼鈍炉にて、ハースロールによって
上下の転回折り返しを繰返しつつ脱炭焼鈍するに際し、
−次再結晶の進行する昇温途中の６００ ℃で１分間保
持し、このときハースロール径を種々変化させ、ひきつ
づき８００ ℃３ｍ１ｎの脱炭焼鈍を行った。６００℃
保持に用いた以外のハースロールの直径ＤＡ は全て８
００ ｍｍであった。
重量％の４水準で含むＯＪＯｍｍ厚方向性けい素鋼用冷
延鋼帯をたて型連続焼鈍炉にて、ハースロールによって
上下の転回折り返しを繰返しつつ脱炭焼鈍するに際し、
−次再結晶の進行する昇温途中の６００ ℃で１分間保
持し、このときハースロール径を種々変化させ、ひきつ
づき８００ ℃３ｍ１ｎの脱炭焼鈍を行った。６００℃
保持に用いた以外のハースロールの直径ＤＡ は全て８
００ ｍｍであった。
第３図はこうして得られた最終製品の磁束密度（Ｂ、、
） （７）ハースロールの直径０．の減少に伴う劣化
傾向をみるため、直径８００ ｎ＋＋ｎのノ＼−スロー
ルで６００ ℃１ｍ１０保持を行った場合の６１０を）
ｉ、準として、各Ｓｉ量に対し、８１０ の差を示した
。Ｂ１゜の劣化度で表示したのはＳｉ量による飽和磁束
密度の違いを考慮したものである。
） （７）ハースロールの直径０．の減少に伴う劣化
傾向をみるため、直径８００ ｎ＋＋ｎのノ＼−スロー
ルで６００ ℃１ｍ１０保持を行った場合の６１０を）
ｉ、準として、各Ｓｉ量に対し、８１０ の差を示した
。Ｂ１゜の劣化度で表示したのはＳｉ量による飽和磁束
密度の違いを考慮したものである。
第３図にみられるように、Ｓｉ量のアップに滓いＬｏ
劣化を示す臨界ロール径は小さくなる傾向があり、Ｌｏ
を０．ＯＩＴ 以上劣化させない条件として斜線部の
領域が与えられる。
劣化を示す臨界ロール径は小さくなる傾向があり、Ｌｏ
を０．ＯＩＴ 以上劣化させない条件として斜線部の
領域が与えられる。
第４図は昇温過程における／％−スロール径と電磁特性
の関係が鋼板厚さによってどのように変化するかを示し
たものである。Ｓｉ３．２０％を含む、厚さ０．１？、
０．２３．０．３０．０．３５ ｍｍの方向性けい素
鋼用冷延鋼帯をだて型焼鈍炉にてハースロールによって
上下の転回折り返しを繰り返しつつ脱炭焼鈍するに際し
、−次再結晶の進行する昇温途中の６００ ℃で１分間
保持し、このときのハースロール直径を種々変化させ、
ひきつづき８００ ℃３ｍ１ｎ の脱炭焼鈍を行った。
の関係が鋼板厚さによってどのように変化するかを示し
たものである。Ｓｉ３．２０％を含む、厚さ０．１？、
０．２３．０．３０．０．３５ ｍｍの方向性けい素
鋼用冷延鋼帯をだて型焼鈍炉にてハースロールによって
上下の転回折り返しを繰り返しつつ脱炭焼鈍するに際し
、−次再結晶の進行する昇温途中の６００ ℃で１分間
保持し、このときのハースロール直径を種々変化させ、
ひきつづき８００ ℃３ｍ１ｎ の脱炭焼鈍を行った。
６００ ℃保持に用いた以外のハースロールの直径ＤＡ
は全て８００ ｍｍであ・った。第４図にみられるご
とく、板厚が薄いほど磁束密度が悪くなるハースロール
径が小さくなり、１．９０量以上のＢ、。を満たす条件
として斜線部が求められる。
は全て８００ ｍｍであ・った。第４図にみられるご
とく、板厚が薄いほど磁束密度が悪くなるハースロール
径が小さくなり、１．９０量以上のＢ、。を満たす条件
として斜線部が求められる。
ハースロール径が小さい場合におこる、これらの磁性劣
化はゴス方位の発達が昇温途中に鋼板表層部に加わった
ひずみによって損なわれたためと判断され、これらの図
より、磁性劣化を生じないハースロールの直径り、がＳ
ｉ量、板温、板厚の関数として次式のように求められる
。
化はゴス方位の発達が昇温途中に鋼板表層部に加わった
ひずみによって損なわれたためと判断され、これらの図
より、磁性劣化を生じないハースロールの直径り、がＳ
ｉ量、板温、板厚の関数として次式のように求められる
。
０、≧［６Ｘ１０２−１．Ｉ Ｘ１０２Ｓｉ ＋１
．４Ｔ） ｘｄこの発明を適用する素材は、Ｓｉ１．
Ｏ〜４．０％を含有するけい素鋼である。Ｓｉの上限を
４．０％としているのは、加工性の面から定めたもので
、Ｓｉ １％未満では、ゴス方位形成に対するハースロ
ール径の影響をそれ程問題にしな（でよいからである。
．４Ｔ） ｘｄこの発明を適用する素材は、Ｓｉ１．
Ｏ〜４．０％を含有するけい素鋼である。Ｓｉの上限を
４．０％としているのは、加工性の面から定めたもので
、Ｓｉ １％未満では、ゴス方位形成に対するハースロ
ール径の影響をそれ程問題にしな（でよいからである。
方向性けい素鋼の場合８１の他にインヒビターとして知
られるＳ、 Ｓｅ、 Ａ Ｒ、Ｂ、 Ｓｂ、 Ｂｉなど
の元素が０．００２〜０．ｌＯ％程度必要に応じ含まれ
る。
られるＳ、 Ｓｅ、 Ａ Ｒ、Ｂ、 Ｓｂ、 Ｂｉなど
の元素が０．００２〜０．ｌＯ％程度必要に応じ含まれ
る。
また無方向性けい素鋼においては通常Ａｊ！、Ｍｎが０
．０１０〜３％の範囲で含まれる。
．０１０〜３％の範囲で含まれる。
これらの成分を含有するけい素鋼スラブでは公知の方法
によって熱間圧延で１．４〜３，０ｍｌ１１厚の熱延鋼
帯に仕上げ、１回ないし中間焼鈍をはさむ２回の冷間圧
延によって０，１５〜０．６０ｍｍ厚の冷延鋼板に仕上
げる。
によって熱間圧延で１．４〜３，０ｍｌ１１厚の熱延鋼
帯に仕上げ、１回ないし中間焼鈍をはさむ２回の冷間圧
延によって０，１５〜０．６０ｍｍ厚の冷延鋼板に仕上
げる。
この後無方向性けい素鋼においては再結晶と必要に応じ
脱炭を目的とした最終焼鈍が行われ、また、方向性けい
素鋼においては、脱炭焼鈍が行われるが、この発明の対
称となるのはこれらの焼鈍をたて型連続焼鈍炉によって
効率よく、しかも磁性を損なうことなく行うことにある
。
脱炭を目的とした最終焼鈍が行われ、また、方向性けい
素鋼においては、脱炭焼鈍が行われるが、この発明の対
称となるのはこれらの焼鈍をたて型連続焼鈍炉によって
効率よく、しかも磁性を損なうことなく行うことにある
。
（作 用）
はじめに述べたように、方向性けい素鋼においては勿論
のこと、無方向性けい素鋼においてもある程度ゴス方位
を発達させることが最終製品の磁気特性を向上させる上
で重要であり、そのためにはたて型連続焼鈍炉で一定以
上の張力を特に、ゴス方位が発達しやすい鋼板表面近傍
に与えないことが大切である。
のこと、無方向性けい素鋼においてもある程度ゴス方位
を発達させることが最終製品の磁気特性を向上させる上
で重要であり、そのためにはたて型連続焼鈍炉で一定以
上の張力を特に、ゴス方位が発達しやすい鋼板表面近傍
に与えないことが大切である。
この発明のハースロール径の規制はゴス方位の発達にか
かわるけい素鋼特有の問題としであるもので、焼鈍温度
範囲は、一般に７６０〜９５０ ℃であることから、こ
の温度範囲におけるハースロール・の直径口えを板厚ｄ
に対し、口、≧１．６ ＸＩＯ’ ｄと定めた。
かわるけい素鋼特有の問題としであるもので、焼鈍温度
範囲は、一般に７６０〜９５０ ℃であることから、こ
の温度範囲におけるハースロール・の直径口えを板厚ｄ
に対し、口、≧１．６ ＸＩＯ’ ｄと定めた。
また、ゴス方位の一次再結晶粒が形成される昇温途中の
温度域として５００〜７５０ ℃の温度範囲で、この温
度域におけるへ〜スロールの直径Ｄｉｍｍが板厚ｄａ＋
ｍ、Ｓｉ（％） 、板温Ｔ（ｔ’） に応じ口直≧（
６ＸｌＯ”−１，Ｉ Ｘ１０２Ｓｉ ＋１．４７）
ｘｄの条件を満たすことが必要である。
温度域として５００〜７５０ ℃の温度範囲で、この温
度域におけるへ〜スロールの直径Ｄｉｍｍが板厚ｄａ＋
ｍ、Ｓｉ（％） 、板温Ｔ（ｔ’） に応じ口直≧（
６ＸｌＯ”−１，Ｉ Ｘ１０２Ｓｉ ＋１．４７）
ｘｄの条件を満たすことが必要である。
ここでけい素鋼冷延鋼帯にかかる張力は、転回ロールの
ところで特に大きくなることから上記のようにロール径
を規制しているが、たて型炉に入る前後の鋼板張力につ
いても通常のライン張力１．０ｋｇ／ ｍｎ＋’以下、
望ましくは０．２〜０．６ ｋｇ／ ｍｍ２が適当であ
る。
ところで特に大きくなることから上記のようにロール径
を規制しているが、たて型炉に入る前後の鋼板張力につ
いても通常のライン張力１．０ｋｇ／ ｍｎ＋’以下、
望ましくは０．２〜０．６ ｋｇ／ ｍｍ２が適当であ
る。
このようにして脱炭焼鈍された方向性けい素鋼冷延鋼帯
は、この後ＭｇＯの如き焼鈍分離剤を塗布して、２次再
結晶と純化のための高温ボックス焼鈍に供し、ついで上
塗りコーティングを施して最１％ ５品に仕上げるのは
いうまでもない。
は、この後ＭｇＯの如き焼鈍分離剤を塗布して、２次再
結晶と純化のための高温ボックス焼鈍に供し、ついで上
塗りコーティングを施して最１％ ５品に仕上げるのは
いうまでもない。
（実施例）
実施例Ｉ
Ｃ０，０５０％、Ｓｉ ３ＪＯ％、Ｍｎ ０．０８０％
、５ｅＯ１０２５％：Ｓｂ Ｏ，０３０％を含有する方
向性けい素鋼スラブを熱間圧延によって２．５ｍｍ厚の
熱延板とし、次いで７５％の１次冷間圧延によって０．
６３ｍｍ厚の中間厚みとし、１０００℃、１ｍ１ｎの中
間焼鈍を施した後２法論間圧延で０．２３ｍｍの製品厚
とした。
、５ｅＯ１０２５％：Ｓｂ Ｏ，０３０％を含有する方
向性けい素鋼スラブを熱間圧延によって２．５ｍｍ厚の
熱延板とし、次いで７５％の１次冷間圧延によって０．
６３ｍｍ厚の中間厚みとし、１０００℃、１ｍ１ｎの中
間焼鈍を施した後２法論間圧延で０．２３ｍｍの製品厚
とした。
この後脱炭焼鈍をたて型連続焼鈍炉を用いて８００ｔ、
５ｍ１ｎ 、露点５０℃の湿水素雰囲気中で行うに際し
鋼板温度が５００〜７５０ ℃にある加熱帯のハースロ
ール直径をＤＲ１鋼板温度が７６０ ℃以上になる加熱
帯後半および均熱帯のハースロール径ＤＡ を表１のよ
うに変えて焼鈍した。脱炭焼鈍機分離剤としてＭｇＯを
塗布した鋼板は８４０ ℃、３０Ｈｒの２次再結晶保定
処理を含む１２００℃、５ Ｈｒ の高温ボックス焼鈍
を水素中で行い、張力コートを施して最終製品を得た。
５ｍ１ｎ 、露点５０℃の湿水素雰囲気中で行うに際し
鋼板温度が５００〜７５０ ℃にある加熱帯のハースロ
ール直径をＤＲ１鋼板温度が７６０ ℃以上になる加熱
帯後半および均熱帯のハースロール径ＤＡ を表１のよ
うに変えて焼鈍した。脱炭焼鈍機分離剤としてＭｇＯを
塗布した鋼板は８４０ ℃、３０Ｈｒの２次再結晶保定
処理を含む１２００℃、５ Ｈｒ の高温ボックス焼鈍
を水素中で行い、張力コートを施して最終製品を得た。
最終製品の磁気特性は表１のとおりであり、この発明の
条件を満足するものが、すぐれた磁気特性を示した。
条件を満足するものが、すぐれた磁気特性を示した。
表 １
Ｃ０，００３％、Ｓｉ ３．０２％、Ａｊ’０．４％、
Ｍｎ０．１５％を含有する無方向性けい素鋼スラブを熱
間圧延によって２．Ｏｍ＋ｎ厚の熱延板とし、９００
℃、５ｍ１ｎ のノ／Ｌ、？処理の後１回の冷間圧延で
０．５０＋ｎｍ厚の製品板厚とした。
Ｍｎ０．１５％を含有する無方向性けい素鋼スラブを熱
間圧延によって２．Ｏｍ＋ｎ厚の熱延板とし、９００
℃、５ｍ１ｎ のノ／Ｌ、？処理の後１回の冷間圧延で
０．５０＋ｎｍ厚の製品板厚とした。
次いで再結晶焼鈍を、たて型連続焼鈍炉を用いて９２０
℃で５ｍ１ｎ間乾燥水累中で行うにあたり、鋼板温度
が５００〜７５０ ℃にある間の加熱帯の／’％−スロ
ール直径をＯＲ、鋼板温度が７５０ ℃以上になる加熱
帯後半および均熱帯のノ＼−スロール直径ＤＡを表２の
ように変えて焼鈍した、この後表面に絶縁コーティング
を施して得られた最終製品の磁気特性は表２のとおりで
あり、この発明の条件を満足するものですぐれた磁気特
性を示した。
℃で５ｍ１ｎ間乾燥水累中で行うにあたり、鋼板温度
が５００〜７５０ ℃にある間の加熱帯の／’％−スロ
ール直径をＯＲ、鋼板温度が７５０ ℃以上になる加熱
帯後半および均熱帯のノ＼−スロール直径ＤＡを表２の
ように変えて焼鈍した、この後表面に絶縁コーティング
を施して得られた最終製品の磁気特性は表２のとおりで
あり、この発明の条件を満足するものですぐれた磁気特
性を示した。
（発明の効果）
第１発明によればけい素鋼板が高温における熱間強度上
、たて型連続焼鈍炉におけるノ１−スロールに沿う曲げ
に伴う塑性変形に由来して製品磁性を損・なう不利をな
くし、また第２発明ではさらにゴス方位の結晶粒を含む
一次再結晶粒の形成成長がもたらされる昇温過程での過
大張力によって磁性が劣化するうれいを除いて、上記連
続焼鈍炉における、脱炭ないしは再結晶のための焼鈍処
理を、極めて高い生産能率の下で実現することが可能と
なる。
、たて型連続焼鈍炉におけるノ１−スロールに沿う曲げ
に伴う塑性変形に由来して製品磁性を損・なう不利をな
くし、また第２発明ではさらにゴス方位の結晶粒を含む
一次再結晶粒の形成成長がもたらされる昇温過程での過
大張力によって磁性が劣化するうれいを除いて、上記連
続焼鈍炉における、脱炭ないしは再結晶のための焼鈍処
理を、極めて高い生産能率の下で実現することが可能と
なる。
第１図は方向性けい素鋼板をたて型連続焼鈍炉で脱炭焼
鈍する際のハースロール直径ＤＡ（ｍｍ）と鋼板厚ｄ
ｍｍの比Ｄ／ｄ の変化に対し最終製品の磁束密度Ｂ
、 Ｑ （Ｔ）の関係を示した図表、第２図は方向性け
い素鋼板をたて片連続焼鈍炉で脱炭焼鈍する際の昇温過
程において鋼板温度が５００〜７００ ℃におけるハー
スロール直径ＤＩＩ（ｍｍ）と最終製品の磁束密度Ｂ
、 ０ （Ｔ）の関係を示した図表、第３図は方向性け
い素鋼板をたて型連続焼鈍炉子を示す図表である。 ｌ ２ ３ ４ ＤＡ／ｄ（ＸｌＯす １度（ｔ） Ｓ、（％） 第４図 ０１５ ０．２０ ０．２５ ０．３０
０．３５Ｒ厚ｄ伽９ｎ）
鈍する際のハースロール直径ＤＡ（ｍｍ）と鋼板厚ｄ
ｍｍの比Ｄ／ｄ の変化に対し最終製品の磁束密度Ｂ
、 Ｑ （Ｔ）の関係を示した図表、第２図は方向性け
い素鋼板をたて片連続焼鈍炉で脱炭焼鈍する際の昇温過
程において鋼板温度が５００〜７００ ℃におけるハー
スロール直径ＤＩＩ（ｍｍ）と最終製品の磁束密度Ｂ
、 ０ （Ｔ）の関係を示した図表、第３図は方向性け
い素鋼板をたて型連続焼鈍炉子を示す図表である。 ｌ ２ ３ ４ ＤＡ／ｄ（ＸｌＯす １度（ｔ） Ｓ、（％） 第４図 ０１５ ０．２０ ０．２５ ０．３０
０．３５Ｒ厚ｄ伽９ｎ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、１〜４重量％のＳｉを含む、０．１５〜０．６ｍｍ
厚のけい素鋼冷延鋼帯を、７６０〜９５０℃の温度下に
還元性ガス雰囲気中で、ハースロールにより上下の転回
折返しを繰返すたて型連続焼鈍炉に通板させる、脱炭な
いし再結晶焼鈍に際して、けい素鋼冷延鋼帯の厚さに応
じて下記式の関係を満たすハースロールを用いることを
特徴とする、たて型連続焼鈍炉によるけい素鋼帯の焼鈍
方法。 記 Ｄ＿Ａ≧１．６×１０＾３・ｄ Ｄ＿Ａ：ハースロール直径（ｍｍ） ｄ：けい素鋼冷延鋼帯の厚さ（ｍｍ） ２、１〜４重量％のＳｉを含む、０．１５〜０．６ｍｍ
厚のけい素鋼冷延鋼帯を、７６０〜９５０℃の温度下に
還元性ガス雰囲気中で、ハースロールにより上下の転回
折返しを繰返すたて型連続焼鈍炉に通板させる、脱炭な
いし再結晶焼鈍に際して、 けい素鋼冷延鋼帯の厚みに応じて下記式（１）の関係を
満たすハースロールを用い、かつこの通板に先立つ昇温
過程中、５００〜７５０℃の温度域にて、けい素鋼冷延
鋼帯のＳｉ量、厚みおよび温度に応じて下記式（２）の
関係を満たすハースロールを用いることを特徴とする、
たて型連続焼鈍炉におけるけい素鋼帯の焼鈍方法 記 Ｄ＿Ａ≧１．６×１０＾３・ｄ−−−（１）Ｄ＿Ｒ≧（
６×１０＾２−１．１×１０＾２〔Ｓｉ〕＋１．４・Ｔ
）×ｄ−−−（２）Ｄ＿Ａ：７６０〜９５０℃域ハース
ロール直径（ｍｍ）Ｄ＿Ｒ：５００〜７５０℃域ハース
ロール直径（ｍｍ）ｄ：けい素鋼冷延鋼帯厚み（ｍｍ） 〔Ｓｉ〕：けい素含有量（重量％） Ｔ：けい素鋼冷延鋼帯温度（℃）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23855584A JPS61119620A (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | たて型連続焼鈍炉によるけい素鋼帯の焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23855584A JPS61119620A (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | たて型連続焼鈍炉によるけい素鋼帯の焼鈍方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61119620A true JPS61119620A (ja) | 1986-06-06 |
Family
ID=17031981
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23855584A Pending JPS61119620A (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | たて型連続焼鈍炉によるけい素鋼帯の焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61119620A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01234524A (ja) * | 1988-03-11 | 1989-09-19 | Nkk Corp | 低磁場での磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPH01234525A (ja) * | 1988-03-11 | 1989-09-19 | Nkk Corp | 低磁場での磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2009185357A (ja) * | 2008-02-07 | 2009-08-20 | Jfe Steel Corp | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| CN103468922A (zh) * | 2012-06-06 | 2013-12-25 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种防止退火炉带钢热瓢曲的控制方法 |
| CN112301192A (zh) * | 2020-10-13 | 2021-02-02 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种低碳含量冷轧无取向硅钢镀锌机组立式退火工艺 |
| WO2022036382A1 (de) * | 2020-08-20 | 2022-02-24 | Nntech Gmbh | Verfahren zur herstellung eines elektrobands |
-
1984
- 1984-11-14 JP JP23855584A patent/JPS61119620A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01234524A (ja) * | 1988-03-11 | 1989-09-19 | Nkk Corp | 低磁場での磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPH01234525A (ja) * | 1988-03-11 | 1989-09-19 | Nkk Corp | 低磁場での磁束密度の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2009185357A (ja) * | 2008-02-07 | 2009-08-20 | Jfe Steel Corp | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| CN103468922A (zh) * | 2012-06-06 | 2013-12-25 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种防止退火炉带钢热瓢曲的控制方法 |
| WO2022036382A1 (de) * | 2020-08-20 | 2022-02-24 | Nntech Gmbh | Verfahren zur herstellung eines elektrobands |
| AT524148A1 (de) * | 2020-08-20 | 2022-03-15 | Nntech Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Elektrobands |
| AT524148B1 (de) * | 2020-08-20 | 2022-08-15 | Nntech Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Elektrobands |
| CN112301192A (zh) * | 2020-10-13 | 2021-02-02 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种低碳含量冷轧无取向硅钢镀锌机组立式退火工艺 |
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