JPS6083770A - 真空ろう付法 - Google Patents
真空ろう付法Info
- Publication number
- JPS6083770A JPS6083770A JP19019083A JP19019083A JPS6083770A JP S6083770 A JPS6083770 A JP S6083770A JP 19019083 A JP19019083 A JP 19019083A JP 19019083 A JP19019083 A JP 19019083A JP S6083770 A JPS6083770 A JP S6083770A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- evacuation
- brazing
- vacuum
- furnace
- heating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
- B23K1/19—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering taking account of the properties of the materials to be soldered
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、ＡｔまたはＡｔ合金製構造物の高真空ろう
骨法に関する。
骨法に関する。
酸化性材料を母材とする組立構造物、例えばＡｔまたは
ＡＡ合金製熱交換器等のろう付は、通常真空ろう付にて
行われている。
ＡＡ合金製熱交換器等のろう付は、通常真空ろう付にて
行われている。
真空ろう付は、ル−ジングシート等を用いて組立てた構
造物を輻射スクリーンを備えた真空炉内に収容し、真空
中にて構造物全体を熱源からの輻射熱でろう付温度（約
６００℃）に加熱するととによって行うのであるが、一
般にろう何時に最も望ましい圧力は１ ｘ １０”’
Ｔｏｒｒ以下であるとされている。すなわち、これよシ
圧力が上昇するにつれてろう付加熱の際、処理構造物の
素材の一部であるＭろう合金に含有されている塊等のゲ
ッター剤が、処理構造物の表面に吸着している残留ガス
中の水分と積極的に反応し消費されるため、素材自体の
酸化膜還元力が低下し、その結果、構造物表面の酸化膜
が浴融ろう材の適正な流れを阻害して継手形成能を著る
しく低下させるからである。
造物を輻射スクリーンを備えた真空炉内に収容し、真空
中にて構造物全体を熱源からの輻射熱でろう付温度（約
６００℃）に加熱するととによって行うのであるが、一
般にろう何時に最も望ましい圧力は１ ｘ １０”’
Ｔｏｒｒ以下であるとされている。すなわち、これよシ
圧力が上昇するにつれてろう付加熱の際、処理構造物の
素材の一部であるＭろう合金に含有されている塊等のゲ
ッター剤が、処理構造物の表面に吸着している残留ガス
中の水分と積極的に反応し消費されるため、素材自体の
酸化膜還元力が低下し、その結果、構造物表面の酸化膜
が浴融ろう材の適正な流れを阻害して継手形成能を著る
しく低下させるからである。
ところが、従来の真空炉の排気速度は一般に第１図の曲
線（Ａ）に示す如くであり、本笑験例では排気開始後１
５分はどでｌ Ｘ １０−’ Ｔｏｒｒに到達した後は
略横這状態となシ、炉温がろう付温度（約６００′ｃ）
に到達する時点（約６０分経過後）においても圧力をＩ
Ｘ １０−′Ｔｏｒｒ以上にすることが困難であった
。
線（Ａ）に示す如くであり、本笑験例では排気開始後１
５分はどでｌ Ｘ １０−’ Ｔｏｒｒに到達した後は
略横這状態となシ、炉温がろう付温度（約６００′ｃ）
に到達する時点（約６０分経過後）においても圧力をＩ
Ｘ １０−′Ｔｏｒｒ以上にすることが困難であった
。
このため、従来は処理構造物の素材に含有されティるゲ
ッター剤と略同月のＭｇ等のゲッター剤を真空炉内に分
散させることによって真空度を高め、前記酸化膜の形成
を阻止していたのであるが、真空炉内にゲッター剤を分
散させるとゲッター剤の成分によって真空炉内が汚染さ
れるという問題が生じる。
ッター剤と略同月のＭｇ等のゲッター剤を真空炉内に分
散させることによって真空度を高め、前記酸化膜の形成
を阻止していたのであるが、真空炉内にゲッター剤を分
散させるとゲッター剤の成分によって真空炉内が汚染さ
れるという問題が生じる。
このような突状に鑑み、本発明者等は真空炉の炉内温度
がろう付温度（約６００℃）となる時点で、炉内の圧力
が１×１０″″’ ＴＯｒｒ以下となるように真空炉の
排気速度を促進させることができたなら、ゲッター剤を
炉内に分散させる必要もなく、処理構造物の表面に酸化
膜が形成される惧れもないと考え、真空炉の排気速度を
促進させる方法について種々の実験を重ねた。その結果
、第１図に曲線（ト）で示す如く、真空排気の過程にお
いて加熱開始の前後で微量の不活性ガスを衝撃的に、す
なわち瞬時に、炉内へ注入することと、これに続く排気
とを数回繰シ返すことによって従来（８）よシ排気速度
が飛躍的に増大し、炉温がろう付温度（約６００℃）ま
で上昇する以前に圧力１×１０“ＴＯｒｒに容易に到達
し得ることを知見した。そして、上記（ロ）に示す排気
方法によシ従来（８）よシ脱離が促進された残留ガス分
子が何であるかを調査した結果、第２図に示す如く水分
子であることが判明した。
がろう付温度（約６００℃）となる時点で、炉内の圧力
が１×１０″″’ ＴＯｒｒ以下となるように真空炉の
排気速度を促進させることができたなら、ゲッター剤を
炉内に分散させる必要もなく、処理構造物の表面に酸化
膜が形成される惧れもないと考え、真空炉の排気速度を
促進させる方法について種々の実験を重ねた。その結果
、第１図に曲線（ト）で示す如く、真空排気の過程にお
いて加熱開始の前後で微量の不活性ガスを衝撃的に、す
なわち瞬時に、炉内へ注入することと、これに続く排気
とを数回繰シ返すことによって従来（８）よシ排気速度
が飛躍的に増大し、炉温がろう付温度（約６００℃）ま
で上昇する以前に圧力１×１０“ＴＯｒｒに容易に到達
し得ることを知見した。そして、上記（ロ）に示す排気
方法によシ従来（８）よシ脱離が促進された残留ガス分
子が何であるかを調査した結果、第２図に示す如く水分
子であることが判明した。
従って、真空炉を上記（ト）の排気方法にて排気した場
合には炉内の水分が早期に脱離され、従来のように炉内
にゲッター剤を分散しなくてもろう付加熱時にはＡｔま
たはＭ合金製構造物の表面に酸化膜が形成される惧れが
全くなくなることも確認した。
合には炉内の水分が早期に脱離され、従来のように炉内
にゲッター剤を分散しなくてもろう付加熱時にはＡｔま
たはＭ合金製構造物の表面に酸化膜が形成される惧れが
全くなくなることも確認した。
本発明は上記知見に基きなされたもので、ＡｔまたはＡ
ｔ合金製構造物の真空ろう骨部の真空排気の過程におい
て、炉内への徽址の不活性ガスの衝撃的注入とこれに続
く排気とを加熱開始の前後で数回繰シ返し行うことによ
って排気速度を増大せしめ、水分子量の少ない高真空下
にてろう付することを特徴とする真空ろう付性を要旨と
する。
ｔ合金製構造物の真空ろう骨部の真空排気の過程におい
て、炉内への徽址の不活性ガスの衝撃的注入とこれに続
く排気とを加熱開始の前後で数回繰シ返し行うことによ
って排気速度を増大せしめ、水分子量の少ない高真空下
にてろう付することを特徴とする真空ろう付性を要旨と
する。
本発明法において、炉内への不活性ガスの注入と排気と
の繰シ返しは、第１図の曲線（ト）に示す如く、加熱開
始前においては真空度が略ｌＸｌ０”Ｊ’ｒｏｒｒまで
低下した時点でｌ Ｔｏｒ’ｒとＩ Ｘ １０−’ Ｔ
ｏｒｒまで低下した時点でｌ ＴＯｒｒとＩ Ｘ １０
づＴＯｒｒとの圧力間で圧力調整と排気とを繰シ返し行
うのが良く、加熱開始後においては炉温か２００〜４０
０℃に到達した時点でＩ Ｘ １０”−’ Ｔｏｒｒと
ｌＸｌ０−ＴＯｒｒとの圧力間で圧力調整と排気とを繰
シ返し行うのが最も効果的であった。
の繰シ返しは、第１図の曲線（ト）に示す如く、加熱開
始前においては真空度が略ｌＸｌ０”Ｊ’ｒｏｒｒまで
低下した時点でｌ Ｔｏｒ’ｒとＩ Ｘ １０−’ Ｔ
ｏｒｒまで低下した時点でｌ ＴＯｒｒとＩ Ｘ １０
づＴＯｒｒとの圧力間で圧力調整と排気とを繰シ返し行
うのが良く、加熱開始後においては炉温か２００〜４０
０℃に到達した時点でＩ Ｘ １０”−’ Ｔｏｒｒと
ｌＸｌ０−ＴＯｒｒとの圧力間で圧力調整と排気とを繰
シ返し行うのが最も効果的であった。
また、下記第１表は上記圧力間での圧力調整と排気との
繰り返し回数を加熱開始の前後種々貧化させて、ろう付
期（炉温６００℃到達時）における炉内の到達圧力とろ
う付結果とを記録し、その適正回数を調査したものであ
る。なお、調査に供したろう付試験片は、母材としてＪ
工Ｓ規格４００４／３００３のＡｔ材を縦板に、同じ＜
ａｏｏａのＡｔ材を横板に組合せたもので、ろう付結果
は上記試験片を全て同一のろう付条件下（６００℃×５
分間保持）でろう付した後の前記母材間のろう付継手部
隙間への浴融ろう材の充填性を◎最良、○良、△不良の
三段階にて評価したものである。
繰り返し回数を加熱開始の前後種々貧化させて、ろう付
期（炉温６００℃到達時）における炉内の到達圧力とろ
う付結果とを記録し、その適正回数を調査したものであ
る。なお、調査に供したろう付試験片は、母材としてＪ
工Ｓ規格４００４／３００３のＡｔ材を縦板に、同じ＜
ａｏｏａのＡｔ材を横板に組合せたもので、ろう付結果
は上記試験片を全て同一のろう付条件下（６００℃×５
分間保持）でろう付した後の前記母材間のろう付継手部
隙間への浴融ろう材の充填性を◎最良、○良、△不良の
三段階にて評価したものである。
第 １ 表
第１表に示す如く、炉内圧力がろう付期に１刈０−′Ｔ
Ｏｒｒ以下の高真空となシ、ろう付結果も最良◎の評価
が得られたのは圧力調整と排気との繰シ返しを加熱開始
前に１回以上、加熱開始後に３回以上行ったＣ、Ｄ、Ｅ
、Ｆ、Ｇの場合であシ、ＡｌＢのように圧力調整と排気
との繰シ返しを加熱開始後に１回ないし２回しか行わな
かった場合は、ろう付期に炉内圧力がＩ Ｘ １０””
ＴＯｒｒまで到達せず、ろう付結果も良○または不良
△の評価しか得られなかった。
Ｏｒｒ以下の高真空となシ、ろう付結果も最良◎の評価
が得られたのは圧力調整と排気との繰シ返しを加熱開始
前に１回以上、加熱開始後に３回以上行ったＣ、Ｄ、Ｅ
、Ｆ、Ｇの場合であシ、ＡｌＢのように圧力調整と排気
との繰シ返しを加熱開始後に１回ないし２回しか行わな
かった場合は、ろう付期に炉内圧力がＩ Ｘ １０””
ＴＯｒｒまで到達せず、ろう付結果も良○または不良
△の評価しか得られなかった。
このことから、ろう付期に望ましい高真空度と最良のろ
う付結果を安定して得るためには、圧力調整と排気との
繰シ返しを加熱開始の前後とも３〜５回程度行うのがよ
いと考えられる。
う付結果を安定して得るためには、圧力調整と排気との
繰シ返しを加熱開始の前後とも３〜５回程度行うのがよ
いと考えられる。
次に、本発明の実施例および効果について記載する。
下記第２表は、前記第１表と同様のろう付試験を同様の
試験片を用いて行い、従来法と比較したものである。す
なわち、本発明法のＡは圧力調整と排気との繰シ返しを
加熱開始＠１×１０ Ｔｏｒｒ〜１ ’１’ｏｒｒの圧
力間で３回、加熱開始後炉温２００〜４００℃にてＩ
Ｘ １０＝ ＴＯｒｒ −、Ｉ Ｘ ＩＦ’ ＴＯｒｒ
の圧力間で３回行って真空排気したもので、不発明法の
Ｂは圧力調整と排気との繰シ返しを上記Ａと同様の圧力
間で加熱開始の前後とも５回ずつ行って真空排気したも
のである。また、ろう付は本発明法、従来法とも６００
℃の炉内に５分間保持することによって行った。
試験片を用いて行い、従来法と比較したものである。す
なわち、本発明法のＡは圧力調整と排気との繰シ返しを
加熱開始＠１×１０ Ｔｏｒｒ〜１ ’１’ｏｒｒの圧
力間で３回、加熱開始後炉温２００〜４００℃にてＩ
Ｘ １０＝ ＴＯｒｒ −、Ｉ Ｘ ＩＦ’ ＴＯｒｒ
の圧力間で３回行って真空排気したもので、不発明法の
Ｂは圧力調整と排気との繰シ返しを上記Ａと同様の圧力
間で加熱開始の前後とも５回ずつ行って真空排気したも
のである。また、ろう付は本発明法、従来法とも６００
℃の炉内に５分間保持することによって行った。
第 ２ 表
結果は第２表に示す如く、本発明法に従って行われたろ
う付Ａはろう付期に炉内圧力１Ｅ８Ｘ１０″″′ＴＯｒ
ｒ、同じくＢは６ Ｘ １０ ’ ＴＯｒｒとろう付に
望ましい高真空に到達しており、ゲッター剤（Ｍｇ）を
炉内に全く分散することなく最良◎のろう付結果を得る
ことができた。これに対して従来法のイ、口、ハ、二は
、いずれもろう付期に炉内圧力がＩ Ｘ ＩＦ’ ＴＯ
ｒｒまで到達することがなく、１１、二のように炉内に
多量のゲッター剤を分散させることＫよって、ようやく
最良◎のろう付結果を得ることができた。
う付Ａはろう付期に炉内圧力１Ｅ８Ｘ１０″″′ＴＯｒ
ｒ、同じくＢは６ Ｘ １０ ’ ＴＯｒｒとろう付に
望ましい高真空に到達しており、ゲッター剤（Ｍｇ）を
炉内に全く分散することなく最良◎のろう付結果を得る
ことができた。これに対して従来法のイ、口、ハ、二は
、いずれもろう付期に炉内圧力がＩ Ｘ ＩＦ’ ＴＯ
ｒｒまで到達することがなく、１１、二のように炉内に
多量のゲッター剤を分散させることＫよって、ようやく
最良◎のろう付結果を得ることができた。
以上に説明したとおり、本発明法によれば真空炉の排気
速度が著るしく促進され、ろう付に有害な酸化膜形成の
原因となる炉内の水分が脱離された高真空下にてろう付
を行うことができるから、ろう付性が大巾に向上し、ま
た炉内にゲッター剤を分散させる必要がないから、ゲッ
ター剤の成分によシ炉内が汚染されることもない。
速度が著るしく促進され、ろう付に有害な酸化膜形成の
原因となる炉内の水分が脱離された高真空下にてろう付
を行うことができるから、ろう付性が大巾に向上し、ま
た炉内にゲッター剤を分散させる必要がないから、ゲッ
ター剤の成分によシ炉内が汚染されることもない。
第１図は真空炉の排気過程における炉内圧力変化を示す
図で、曲線Ａは従来法、曲線Ｂは本発明法である。第２
図は第１図の排気過程における炉内水分分圧の経時便化
を示す図で、曲線Ａは従来法、曲線Ｂは本発明法である
。 出願人 住友精密工業株式会社
図で、曲線Ａは従来法、曲線Ｂは本発明法である。第２
図は第１図の排気過程における炉内水分分圧の経時便化
を示す図で、曲線Ａは従来法、曲線Ｂは本発明法である
。 出願人 住友精密工業株式会社
Claims (1)
- （１） Ａ！−またはＭ合金製構造物の真空ろう何時の
真空排気の過程において、炉内への微量の不活性ガスの
衝撃的注入とこれに続く排気とを加熱開始の前後で数回
繰シ返し行うことによって排気速度を増大せしめ、水分
子量の少ない高真空下にてろう付することを特徴とする
真空ろう骨法、
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19019083A JPS6083770A (ja) | 1983-10-12 | 1983-10-12 | 真空ろう付法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19019083A JPS6083770A (ja) | 1983-10-12 | 1983-10-12 | 真空ろう付法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6083770A true JPS6083770A (ja) | 1985-05-13 |
| JPS6236783B2 JPS6236783B2 (ja) | 1987-08-08 |
Family
ID=16253945
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19019083A Granted JPS6083770A (ja) | 1983-10-12 | 1983-10-12 | 真空ろう付法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6083770A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4997124A (en) * | 1988-04-20 | 1991-03-05 | Zojirushi Corporation | Vacuum-insulated, double-walled metal structure and method for its production |
| JP2014184468A (ja) * | 2013-03-22 | 2014-10-02 | Mitsubishi Alum Co Ltd | アルミニウム材のろう付方法およびろう付構造体 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53123354A (en) * | 1977-04-04 | 1978-10-27 | Mitsubishi Aluminium | Fluxless brazing method of al and al alloy parts |
-
1983
- 1983-10-12 JP JP19019083A patent/JPS6083770A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53123354A (en) * | 1977-04-04 | 1978-10-27 | Mitsubishi Aluminium | Fluxless brazing method of al and al alloy parts |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4997124A (en) * | 1988-04-20 | 1991-03-05 | Zojirushi Corporation | Vacuum-insulated, double-walled metal structure and method for its production |
| JP2014184468A (ja) * | 2013-03-22 | 2014-10-02 | Mitsubishi Alum Co Ltd | アルミニウム材のろう付方法およびろう付構造体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6236783B2 (ja) | 1987-08-08 |
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