JPS6033340A - 溶接性の優れた低炭素極厚鋼板 - Google Patents
溶接性の優れた低炭素極厚鋼板Info
- Publication number
- JPS6033340A JPS6033340A JP14171483A JP14171483A JPS6033340A JP S6033340 A JPS6033340 A JP S6033340A JP 14171483 A JP14171483 A JP 14171483A JP 14171483 A JP14171483 A JP 14171483A JP S6033340 A JPS6033340 A JP S6033340A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel plate
- weldability
- low carbon
- extremely thick
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はボイラー等の圧力容器の製造に使用される極
厚鋼板に関し、特に極厚徘「］板の溶接性の改善に関す
るものである。
厚鋼板に関し、特に極厚徘「］板の溶接性の改善に関す
るものである。
周知のようにボイラー等の圧力容器は極厚鋼板を溶接し
て得られる。このような極厚鋼板は、薄肉の鋼板と比較
して焼ならし後の冷却速度が遅くなシ、特に板厚の中心
部では冷却速度が著しく小さくなシ、そのため所要の強
度をイｑにくいのが通常である。そこでこのような極厚
鋼板において所要の強度を確保し、また焼もどし処理や
ＳＲ（応力除去焼鈍）処理後でも所要の強度を確保する
ため、従来のボイラー用極厚鋼板は多量のＣ（炭素）を
含有させておくのが一般的であった。
て得られる。このような極厚鋼板は、薄肉の鋼板と比較
して焼ならし後の冷却速度が遅くなシ、特に板厚の中心
部では冷却速度が著しく小さくなシ、そのため所要の強
度をイｑにくいのが通常である。そこでこのような極厚
鋼板において所要の強度を確保し、また焼もどし処理や
ＳＲ（応力除去焼鈍）処理後でも所要の強度を確保する
ため、従来のボイラー用極厚鋼板は多量のＣ（炭素）を
含有させておくのが一般的であった。
ところで厚板の溶接においては、溶接割れ防止のために
溶接前に予熱作業を必要とするが、特にボイラー等の製
造の際には使用される鋼材が極厚であるため予熱作業に
多大な労力と時間およびエネルギーを消費する。そして
特に前述のととくｃ含有量の高い極厚鋼板では高い予熱
温度を必要とするため、予熱作業に要するエネルギーコ
ストが著しく高くなる問題があった。また前述のような
Ｃ含有量の高い極厚銅板の場合、充分と思われる程度の
予熱を行っても、往々にして溶接割れが発生し１、その
手直し作業を行なわざるを得ない場合があった。さらに
、Ｃ含有量の高い従来の械厚鋼板の場合、溶接部の充分
な延性、靭性が得難い欠点もあった。
溶接前に予熱作業を必要とするが、特にボイラー等の製
造の際には使用される鋼材が極厚であるため予熱作業に
多大な労力と時間およびエネルギーを消費する。そして
特に前述のととくｃ含有量の高い極厚鋼板では高い予熱
温度を必要とするため、予熱作業に要するエネルギーコ
ストが著しく高くなる問題があった。また前述のような
Ｃ含有量の高い極厚銅板の場合、充分と思われる程度の
予熱を行っても、往々にして溶接割れが発生し１、その
手直し作業を行なわざるを得ない場合があった。さらに
、Ｃ含有量の高い従来の械厚鋼板の場合、溶接部の充分
な延性、靭性が得難い欠点もあった。
−に述のよりなＣ含有量；：の高い従来のボイラー用極
厚鋼板の欠点を解消するため、Ｃ含有量を低くすると同
時に、低Ｃ化による強度低下を補うために析出強化やＡ
ｌ−Ｂ処理により強度向上を図る方法が種々提案されて
いる。しかしながらこの種の極厚鋼板の場合、Ｃ０，０
１を量％あたりの強度増加分け１．２〜１．８ｋｇｆ／
Ｆｎｉにも達するため、低Ｃ化による強度低下分をＡ７
−Ｂ処理などによって補う方法では、低下させ得るＣ量
に限界がちシ、したがって予熱温度の低下など、溶接性
の改善にも限界があるのが実情である。
厚鋼板の欠点を解消するため、Ｃ含有量を低くすると同
時に、低Ｃ化による強度低下を補うために析出強化やＡ
ｌ−Ｂ処理により強度向上を図る方法が種々提案されて
いる。しかしながらこの種の極厚鋼板の場合、Ｃ０，０
１を量％あたりの強度増加分け１．２〜１．８ｋｇｆ／
Ｆｎｉにも達するため、低Ｃ化による強度低下分をＡ７
−Ｂ処理などによって補う方法では、低下させ得るＣ量
に限界がちシ、したがって予熱温度の低下など、溶接性
の改善にも限界があるのが実情である。
この発明は以上の事情に失みてなされたもので、母材強
度を確保すると同時に、溶接のだめの予熱温度を低下さ
せ、溶接性を向上させた極厚肉の鋼板を提供することを
目的とするものである。
度を確保すると同時に、溶接のだめの予熱温度を低下さ
せ、溶接性を向上させた極厚肉の鋼板を提供することを
目的とするものである。
本発明者等は前述のような従来の極厚鋼板の欠点を解消
するべく、種々実験を繰返した結果、焼ならし時の板厚
中心部の８００〜４００°゛Ｃ間の平均冷却速度が１０
°Ｃ／ｍｉ ｎ以下となるような極厚鋼板においては、
ＣｒとＢもしくはＶとを併用することにより、母材の強
度確保と予熱温度の低Ｆという相反する問題を解決し得
ることを見出し、この発明をなすに至った。
するべく、種々実験を繰返した結果、焼ならし時の板厚
中心部の８００〜４００°゛Ｃ間の平均冷却速度が１０
°Ｃ／ｍｉ ｎ以下となるような極厚鋼板においては、
ＣｒとＢもしくはＶとを併用することにより、母材の強
度確保と予熱温度の低Ｆという相反する問題を解決し得
ることを見出し、この発明をなすに至った。
具体的には、本願の第１発明の極厚鋼板は、ＣＯ，１２
〜０．２２ ％、Ｓｉ Ｏ，４０％以下、Ｍｎ０．８〜
１．５０％、Ａｌ０Ｏ１〜０．１０％、ＣｒＯ，４〜０
、８％、Ｍｏ ０．１〜０．３ ％を含み、かつ０．０
３〜０．１％のＶもしくは０．０００３〜０．００１５
チのＢのうち少くとも１種を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物よりなシ、さらに下記式で規定されるＰＣ
Ｍの値が０．３３ ％以下であシ、シかも焼ならし時に
おける板厚中心部の８００℃から４００℃までの間の平
均冷却速度がｌＯ°Ｃ／Ｔｈ ｉ ｎ以下となるような
板厚を有するこ左を特徴とするものである。
〜０．２２ ％、Ｓｉ Ｏ，４０％以下、Ｍｎ０．８〜
１．５０％、Ａｌ０Ｏ１〜０．１０％、ＣｒＯ，４〜０
、８％、Ｍｏ ０．１〜０．３ ％を含み、かつ０．０
３〜０．１％のＶもしくは０．０００３〜０．００１５
チのＢのうち少くとも１種を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物よりなシ、さらに下記式で規定されるＰＣ
Ｍの値が０．３３ ％以下であシ、シかも焼ならし時に
おける板厚中心部の８００℃から４００℃までの間の平
均冷却速度がｌＯ°Ｃ／Ｔｈ ｉ ｎ以下となるような
板厚を有するこ左を特徴とするものである。
また本−顧の第２発明の低炭素橙厚鋼板は、前記第１発
明の成分のほか、０．５％以下のＣｕもしくは０、５％
以下のＮｉのうち少くとも１種を含有するものである。
明の成分のほか、０．５％以下のＣｕもしくは０、５％
以下のＮｉのうち少くとも１種を含有するものである。
以下この発明の低炭素極厚鋼板についてさらに詳１圃に
説明する。
説明する。
この発明Ｑこおいて対象とする鋼板は、焼ならし時にお
ける板厚中心部の８００〜４００℃間におｋｊる冷却速
度が１０°Ｃ／＋ｎｉｎ以下となるような板厚の極厚な
＋：ｔｉ板である。具体的には、しｌえば約６０８程度
以上のものが対象となる。このように板厚中心部の８０
０〜４００℃間の平均冷却速度が１０’Ｑ／ｍ ｉ ｎ
以下の場合、従来鋼ではフェライト＋パーライトの組織
となるかあるいは一部ペイナイトの混在する組織となる
のに、対し、ＣｒとＶもしくはＢとを併用したこの発明
の鋼では、炭化物が微細に分散したベイナイト主体の組
織が得られ、その結果従来鋼よシも低Ｃ化しても従来鋼
と同程度の母材強度が得られるのである。さらにこの発
明の鋼では、炭素当量の値は従来鋼とほぼ同じであるに
もかかわらず、低温割れの発生し易い小人熱溶接時にお
けるボンド部および溶接熱影響部の硬さが従来鋼よシ低
くなるという特徴を有し、その結果溶接施工時の予熱温
度を従来鋼よシ低くしても溶接割れを防止することがで
きるのである。
ける板厚中心部の８００〜４００℃間におｋｊる冷却速
度が１０°Ｃ／＋ｎｉｎ以下となるような板厚の極厚な
＋：ｔｉ板である。具体的には、しｌえば約６０８程度
以上のものが対象となる。このように板厚中心部の８０
０〜４００℃間の平均冷却速度が１０’Ｑ／ｍ ｉ ｎ
以下の場合、従来鋼ではフェライト＋パーライトの組織
となるかあるいは一部ペイナイトの混在する組織となる
のに、対し、ＣｒとＶもしくはＢとを併用したこの発明
の鋼では、炭化物が微細に分散したベイナイト主体の組
織が得られ、その結果従来鋼よシも低Ｃ化しても従来鋼
と同程度の母材強度が得られるのである。さらにこの発
明の鋼では、炭素当量の値は従来鋼とほぼ同じであるに
もかかわらず、低温割れの発生し易い小人熱溶接時にお
けるボンド部および溶接熱影響部の硬さが従来鋼よシ低
くなるという特徴を有し、その結果溶接施工時の予熱温
度を従来鋼よシ低くしても溶接割れを防止することがで
きるのである。
次にこの発明の鋼の成分限定理由を説明する。
Ｃ：Ｃ含有量が０．２２チを越えれば、従来鋼よシ溶接
時の予熱温度を低下させることが不可能となシ、一方Ｃ
含有量が０．１２４未満となれば所定の強度を確保する
ことが困難となる。したがってＣは０，１２〜０．２２
％の範囲内とした。
時の予熱温度を低下させることが不可能となシ、一方Ｃ
含有量が０．１２４未満となれば所定の強度を確保する
ことが困難となる。したがってＣは０，１２〜０．２２
％の範囲内とした。
Ｓｌ ： Ｓｔは一般に強度を保持するために必要であ
るが、０４チを越えれば靭性を劣化させるから、０．４
％以下に限定した。
るが、０４チを越えれば靭性を劣化させるから、０．４
％以下に限定した。
Ｍｎ ： Ｍｎは溶接性を害さずに強度を向上させるの
に有効であるが、０．８％未満の場合は強度確保が不充
分であシ、逆に１．５０％を越えれば靭・性が低Ｆして
好ましくなく、したがって０゜８〜１，５０チの範囲と
した。
に有効であるが、０．８％未満の場合は強度確保が不充
分であシ、逆に１．５０％を越えれば靭・性が低Ｆして
好ましくなく、したがって０゜８〜１，５０チの範囲と
した。
ｆｉ、ｅ ： Ａｌは通常の製鋼過程において脱酸剤と
して有効な元素であり、また組織を微細化して靭性を向
上させる作用を果たす。このような作用は００１％未満
では顕著ではなく、一方０１％を越えれば逆に靭性を害
するから０．０１〜０．１０％の範囲に限定した。
して有効な元素であり、また組織を微細化して靭性を向
上させる作用を果たす。このような作用は００１％未満
では顕著ではなく、一方０１％を越えれば逆に靭性を害
するから０．０１〜０．１０％の範囲に限定した。
Ｃｒ ： Ｃｒはこの発明の鋼において重要な元素であ
って、ＢもしくはＶと併せて添加することにより低Ｃ化
による強度低下を補うことができる。すなわち、Ｂ添加
処理あるいはＶ添加処理だけでは、溶接性を充分に改善
するだけの低Ｃ化による強度低下を補うことが困難であ
Ｊ、ＢもしくはＶとＣｒとを併用することによってはじ
めて充分に強度低下を補うことができるのである。この
ようなＣｒの効果は、０．４％未満では不充分であり、
逆に０．８チを越えれば溶接性を害することとなるから
、０．４〜０．８−の範囲に限定した。
って、ＢもしくはＶと併せて添加することにより低Ｃ化
による強度低下を補うことができる。すなわち、Ｂ添加
処理あるいはＶ添加処理だけでは、溶接性を充分に改善
するだけの低Ｃ化による強度低下を補うことが困難であ
Ｊ、ＢもしくはＶとＣｒとを併用することによってはじ
めて充分に強度低下を補うことができるのである。この
ようなＣｒの効果は、０．４％未満では不充分であり、
逆に０．８チを越えれば溶接性を害することとなるから
、０．４〜０．８−の範囲に限定した。
Ｍｏ ： Ｍｏは強度確保に必要な元素であるが、０．
１チ未満でばその効果が顕著ではなく、逆に０．３−を
越えて添加すれば靭性を害するから、０．１〜０．３％
の範囲に限定した。
１チ未満でばその効果が顕著ではなく、逆に０．３−を
越えて添加すれば靭性を害するから、０．１〜０．３％
の範囲に限定した。
■およびＢ：これらはこの発明の鋼において重要な元素
であって、いずれか一方まだは双方をＣｒと併せて添加
することによシ、低Ｃ化による強度低下を補う。■が強
度に及ぼす影響は００３φ未満では顕著でなく、一方Ｖ
が０．１チを越えれば溶接性に悪影響を及ぼすから、■
の添加量は０．０３〜０．１チの範囲に限定した。また
Ｂはその添加量が０．０００３４未満では強度上昇の効
果が充分に発揮されず、一方Ｂが０．００１５％を越え
れば溶接性に悪影響を及はすから、Ｂの添加量は０、０
００３〜０．００１５チの範囲に限定した。
であって、いずれか一方まだは双方をＣｒと併せて添加
することによシ、低Ｃ化による強度低下を補う。■が強
度に及ぼす影響は００３φ未満では顕著でなく、一方Ｖ
が０．１チを越えれば溶接性に悪影響を及ぼすから、■
の添加量は０．０３〜０．１チの範囲に限定した。また
Ｂはその添加量が０．０００３４未満では強度上昇の効
果が充分に発揮されず、一方Ｂが０．００１５％を越え
れば溶接性に悪影響を及はすから、Ｂの添加量は０、０
００３〜０．００１５チの範囲に限定した。
Ｃｕ 、 Ｎｉ ： ＣｕおよびＮｉはそれぞれ焼入性
増大作用と固溶強化作用に基づき、靭性を害さずに強度
を向上させるのに有功であシ、シたがって本願の第２発
明においていずれか一方もしくは双方を必須成分として
添加する。但しＣｕは０５係を越えれば熱間加工性を害
するとともに溶接割れ感受性を高めるので、０．５％以
Ｆに限定した。また歯は高価な元素であるから、この種
の鋼材におけるコストの面から０．５チ以下に限定した
。
増大作用と固溶強化作用に基づき、靭性を害さずに強度
を向上させるのに有功であシ、シたがって本願の第２発
明においていずれか一方もしくは双方を必須成分として
添加する。但しＣｕは０５係を越えれば熱間加工性を害
するとともに溶接割れ感受性を高めるので、０．５％以
Ｆに限定した。また歯は高価な元素であるから、この種
の鋼材におけるコストの面から０．５チ以下に限定した
。
この発明の鋼においては、上述のように各元素の成分範
囲を限定するとともに、従来鋼よりも溶接施工時の予熱
温度を低Ｆさするた°めに溶接割れ感受性組成として知
られるＰ。Ｍ値を０．３３％以下とす゛る必要がある。
囲を限定するとともに、従来鋼よりも溶接施工時の予熱
温度を低Ｆさするた°めに溶接割れ感受性組成として知
られるＰ。Ｍ値を０．３３％以下とす゛る必要がある。
以下にこの発明の実施列を従来鋼と比蚊して記す。
第１表に示す本発明組成範囲内の鋼Ａ−Ｎおよび従来鋼
０−Ｑについて、焼ならし一焼もどし一応力除去焼鈍処
理を行ない、引張試験およびシャルピー衝撃試験を実施
して引張り強さくＴＳ ）および吸収エネルギー値（ｖ
Ｅｏ ）を調べた。また同様に焼ならし一焼もどし処理
を行った同じ鋼Ａ〜Ｎｅｏ〜Ｑについて低水素系溶接俸
を用いて斜めＹ型溶接割れ試験を行ない、割れ阻止温度
を調べた。それらの結果を第１表に併せて示す。なお板
厚はいずれも２０ｗ１Ｉであって、第１表中に示すよう
に焼ならし後の板厚中心部における８００〜４００℃間
の冷却速度はいずれも１０ ’Ｃ／１ｎｉｎ以下である
。また第１表に示される各鋼のうち、Ａ〜Ｅ、Ｈ−Ｎは
ＡＳＴＭ規格のＡ２９９に準する本発明鋼でろＤ、＠０
、Ｐはそれに対応する従来鋼、また鋼Ｆ、ＧはＪＩＳ
規格の５Ｂ４９に準する本発明鋼でろり、ＷＩＱはそれ
に対応する従来鋼である。
０−Ｑについて、焼ならし一焼もどし一応力除去焼鈍処
理を行ない、引張試験およびシャルピー衝撃試験を実施
して引張り強さくＴＳ ）および吸収エネルギー値（ｖ
Ｅｏ ）を調べた。また同様に焼ならし一焼もどし処理
を行った同じ鋼Ａ〜Ｎｅｏ〜Ｑについて低水素系溶接俸
を用いて斜めＹ型溶接割れ試験を行ない、割れ阻止温度
を調べた。それらの結果を第１表に併せて示す。なお板
厚はいずれも２０ｗ１Ｉであって、第１表中に示すよう
に焼ならし後の板厚中心部における８００〜４００℃間
の冷却速度はいずれも１０ ’Ｃ／１ｎｉｎ以下である
。また第１表に示される各鋼のうち、Ａ〜Ｅ、Ｈ−Ｎは
ＡＳＴＭ規格のＡ２９９に準する本発明鋼でろＤ、＠０
、Ｐはそれに対応する従来鋼、また鋼Ｆ、ＧはＪＩＳ
規格の５Ｂ４９に準する本発明鋼でろり、ＷＩＱはそれ
に対応する従来鋼である。
第１表から、本発明鋼Ａ−Ｅ、Ｈ−Ｎは従来鋼ｏ、ｐと
比較して、また本発明鋼Ｆ、Ｇは従来鋼Ｑと比較して、
いずれも強度は何ら遜色ない一方、靭性は格段に優れて
おシ、シかも斜めＹ型溶接割れ試験における割れ阻止温
度、換言すれば溶接割れを防止するだめに必要な予熱温
度も５０〜１００℃低丁していることが明らかである。
比較して、また本発明鋼Ｆ、Ｇは従来鋼Ｑと比較して、
いずれも強度は何ら遜色ない一方、靭性は格段に優れて
おシ、シかも斜めＹ型溶接割れ試験における割れ阻止温
度、換言すれば溶接割れを防止するだめに必要な予熱温
度も５０〜１００℃低丁していることが明らかである。
以上の説明で明らかなようにこの発明の板厚鋼板は、溶
接性が優れていて、溶接割れ防止のだめの予熱温度が従
来よりも格段に低くて済み、その結果予熱作業に要する
エネルギーコストや時間を従来よシも大幅に削減でき、
しかも強度は従来の極厚鋼板と同等であり、さらに靭性
、延性にも優れるなど、従来鋼と比較して格段に優れた
長所を有するものでちる。
接性が優れていて、溶接割れ防止のだめの予熱温度が従
来よりも格段に低くて済み、その結果予熱作業に要する
エネルギーコストや時間を従来よシも大幅に削減でき、
しかも強度は従来の極厚鋼板と同等であり、さらに靭性
、延性にも優れるなど、従来鋼と比較して格段に優れた
長所を有するものでちる。
出願人 川崎製鉄株式会社
代理人 弁理士豊田武人
（ほか１名）
Claims (2)
- （１） Ｃ’０．１２〜０．２２％（重量％、以下同じ
）、Ｓｉ０．４０％以下、Ｍｎ ０．８〜１．５０ ％
、Ａ１０．０１〜０．１０％、Ｃｒ ０．４〜０．８
％、Ｍｏ０．１〜０．３ ％を含み、かツ０．０３〜
０．１ ％（ＤＶもしくは０．０００３〜０．００１５
％のＢの、うち少くとも１種を含有し、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物よシなり、さらに下記式で規定されるＰ
ＣＭの値が０．３３％以下であり、しかも焼ならし時に
おける板厚中心部の８００℃から４００℃までの間の平
均冷却速度が１０°Ｃ／ｉｎ ｉ ｎ以下となるような
板厚の溶接性に優れた低炭素極厚鋼板。 十−〔チＶ）＋５［チＢ〕 ０ - （２） ＣＯ，１２〜０゜２２％、ＳｉＯ，４０裂以丁
、Ｍｎ ０．８〜１．５０％、Ａ１０．０１〜０．１
０％、Ｃｒ Ｏ，４〜０．８％、Ｍｏ Ｏ，１〜０．３
％を含み、か−）０．０３〜０．１％のＶもしくは０．
０００３〜０、００１５％のＢのうち少くとも１種と、
０．５チ以−ＦのＣｕもしくは０．５ ％以下のＮｉの
うち少くとも１種とを含有し、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物よりなり、さらに下記式で規定されるＰｏの値が
（１，３：；％以下であり、しかも焼ならし時における
板厚中心部の８００℃から４００ ’Ｃまでの間の平均
冷却速度が１０°ｃ／ｌｍ１ｎ以下となるような板厚の
溶接性に優れた低炭素極厚鋼板。 ＰｃＭ −Ｃ％Ｃ：］ ＋ −Ｃ％ Ｓｉ ］＋ −Ｃ
％１’、４ｎ ］ ＋ 「Ｃ％Ｃｕｂ）０２０ ＋工〔％Ｎｉ〕十±Ｃ％Ｃｒ〕十±［％Ｍｏ〕６０ ２
０ １５ ＋±〔％Ｖ’：ｌ＋５［チＢ〕 ０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14171483A JPS6033340A (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | 溶接性の優れた低炭素極厚鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14171483A JPS6033340A (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | 溶接性の優れた低炭素極厚鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6033340A true JPS6033340A (ja) | 1985-02-20 |
Family
ID=15298486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14171483A Pending JPS6033340A (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | 溶接性の優れた低炭素極厚鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6033340A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109750225A (zh) * | 2019-02-21 | 2019-05-14 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 耐长时模焊的2.25Cr-1Mo钢板及其生产方法 |
| CN110408859A (zh) * | 2019-07-10 | 2019-11-05 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种核i级超时耐高温钢板及模焊热处理方法 |
| CN110551944A (zh) * | 2019-09-18 | 2019-12-10 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种汽轮机隔板用钢板及其生产方法 |
| CN110616372A (zh) * | 2019-09-29 | 2019-12-27 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种大厚度14Cr1MoR钢板及其生产方法 |
| CN111549292A (zh) * | 2020-05-29 | 2020-08-18 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种低成本高合金Cr-Mo管件钢板及其生产方法 |
-
1983
- 1983-08-01 JP JP14171483A patent/JPS6033340A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109750225A (zh) * | 2019-02-21 | 2019-05-14 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 耐长时模焊的2.25Cr-1Mo钢板及其生产方法 |
| CN110408859A (zh) * | 2019-07-10 | 2019-11-05 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种核i级超时耐高温钢板及模焊热处理方法 |
| CN110551944A (zh) * | 2019-09-18 | 2019-12-10 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种汽轮机隔板用钢板及其生产方法 |
| CN110616372A (zh) * | 2019-09-29 | 2019-12-27 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种大厚度14Cr1MoR钢板及其生产方法 |
| CN111549292A (zh) * | 2020-05-29 | 2020-08-18 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种低成本高合金Cr-Mo管件钢板及其生产方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3463677A (en) | Weldable high strength steel | |
| JPS6033340A (ja) | 溶接性の優れた低炭素極厚鋼板 | |
| JPS60121228A (ja) | 調質型高張力厚鋼板の製造方法 | |
| JPS5831065A (ja) | 溶接構造用鋼 | |
| JPS61139648A (ja) | 強度及び溶接性に優れた低炭素極厚鋼板 | |
| JPS5819438A (ja) | 高強度・高靭性を有する鋼管の製造方法 | |
| JPH11131177A (ja) | 溶接後熱処理の省略可能な中常温圧力容器用鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0826395B2 (ja) | 溶接性の優れた８０Ｋｇｆ／ｍｍ▲上２▼級高張力鋼の製造法 | |
| JPS61217553A (ja) | 熱処理歪の小さい肌焼ボロン鋼 | |
| JPS61186453A (ja) | すぐれた耐溶接割れ性、耐エロ−ジヨン性及び耐クリ−プ特性を有する高強度高靭性焼ならし型低炭素ボイラ・圧力容器用鋼板 | |
| JPH0579728B2 (ja) | ||
| JP2743765B2 (ja) | 圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼板及びその製造法 | |
| JP2500948B2 (ja) | 溶接性の優れた厚手８０ｋｇｆ／ｍｍ２ 級高張力鋼の製造法 | |
| JPH0347948A (ja) | 疲労特性の優れた機械構造用鋼 | |
| JPS62149845A (ja) | 溶接部じん性のすぐれたＣｕ析出型鋼材とその製造方法 | |
| JPH01255622A (ja) | 耐遅れ割れ特性の優れた直接焼入れ型耐摩耗鋼板の製造方法 | |
| JPS6254019A (ja) | 溶接性および低温靭性に優れた８０キロ級極厚高張力鋼板の製造方法 | |
| JPH05163527A (ja) | 溶接性に優れた高張力鋼の製造方法 | |
| JPS6237342A (ja) | 高温強度と耐ｓｒ割れ性に優れた高靭性、高温高圧容器用鋼 | |
| JP3114493B2 (ja) | 厚鋼板の製造方法 | |
| JPS61139647A (ja) | 溶接性の優れた低炭素極厚鋼板 | |
| JPS6286119A (ja) | 耐溶接割れ性のすぐれた大入熱溶接構造用鋼の製造方法 | |
| JP3618270B2 (ja) | 溶接性及び母材靭性に優れた高張力鋼板 | |
| JPS59159966A (ja) | 応力除去焼なましによるじん性劣化が少ない大入熱溶接用調質高張力鋼 | |
| JPS6164824A (ja) | ５０Ｋｇｆ／ｍｍ↑２級低温用鋼板の製造方法 |