JPS6024920Y2 - 頭上弁式エンジンの押棒室 - Google Patents
頭上弁式エンジンの押棒室Info
- Publication number
- JPS6024920Y2 JPS6024920Y2 JP8481979U JP8481979U JPS6024920Y2 JP S6024920 Y2 JPS6024920 Y2 JP S6024920Y2 JP 8481979 U JP8481979 U JP 8481979U JP 8481979 U JP8481979 U JP 8481979U JP S6024920 Y2 JPS6024920 Y2 JP S6024920Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- push rod
- cylinder
- rod chamber
- chamber
- side push
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Landscapes
- Lubrication Details And Ventilation Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
従来の頭上弁式エンジンでは、第１図ないし第４図に図
示するように、動弁装置室ａに適量の潤滑油を導入する
ために、動弁装置室ａとクランク室すとを、シリンダヘ
ッドｊ側の押棒室Ｃとシリンダに側の押棒室ｄと連絡孔
ｅとで連通していた。
示するように、動弁装置室ａに適量の潤滑油を導入する
ために、動弁装置室ａとクランク室すとを、シリンダヘ
ッドｊ側の押棒室Ｃとシリンダに側の押棒室ｄと連絡孔
ｅとで連通していた。
この場合、カムｆとタペットｇとを満遍なく当て、局部
的な摩耗を防ぐため、カムｆの中心軸に対してタペット
ｇの中心軸が直角となるように、タペットｇの孔ｉを正
確に加工する必要があるが、シリンダ側の押棒室ｄの深
さが深いため、孔あけ治具を使用する必要がある。
的な摩耗を防ぐため、カムｆの中心軸に対してタペット
ｇの中心軸が直角となるように、タペットｇの孔ｉを正
確に加工する必要があるが、シリンダ側の押棒室ｄの深
さが深いため、孔あけ治具を使用する必要がある。
しかしながらシリンダ側押棒室ｄの断面が第３図に図示
するように円形であると、治具の剛性が弱くなり、孔ｉ
を直角に正確にあけることが困難であった。
するように円形であると、治具の剛性が弱くなり、孔ｉ
を直角に正確にあけることが困難であった。
またシリンダヘッド側押棒室Ｃとシリンダ側押棒室ｄと
の各横断面積が同一であるため、高速時多量に揚って来
た潤滑油はそのま）動弁装置室ａに流入してしまい、潤
滑油がシリンダヘッドｊで加熱されて油温か上昇し、ブ
リーザ１からの噴油が多くなる欠点があった。
の各横断面積が同一であるため、高速時多量に揚って来
た潤滑油はそのま）動弁装置室ａに流入してしまい、潤
滑油がシリンダヘッドｊで加熱されて油温か上昇し、ブ
リーザ１からの噴油が多くなる欠点があった。
本案はこのような難点を克服した頭上弁式エンジンの押
棒室の改良に係り、シリンダヘッド内およびシリンダ内
のそれぞれに形成され内部に押棒が挿通されて一連に配
設されたシリンダヘッド側押棒室およびシリンダ側押棒
室を備え、前記シリンダヘッド側押棒室は一方の開口端
が動弁装置室に他方の開口端が前記シリンダ側押棒室に
連通され、かつ前記シリンダ側押棒室が連絡孔を介して
クランク室に連通されているとともに、前記シリンダ側
押棒室の断面積が大きく形成されて、前記シリンダヘッ
ド側押棒室あるいはシリンダヘッドとシリンダ間に介装
されたヘッドガスケットの押棒孔の断面積が前記シリン
ダ側押棒室の断面積よりも小さく構成されたことを特徴
とするもので、その目的とする処は、高速での潤滑過多
を抑制すると）もにタペット孔の加工を正確に行なうこ
とができる頭上弁式エンジンの押棒室を供する点にある
。
棒室の改良に係り、シリンダヘッド内およびシリンダ内
のそれぞれに形成され内部に押棒が挿通されて一連に配
設されたシリンダヘッド側押棒室およびシリンダ側押棒
室を備え、前記シリンダヘッド側押棒室は一方の開口端
が動弁装置室に他方の開口端が前記シリンダ側押棒室に
連通され、かつ前記シリンダ側押棒室が連絡孔を介して
クランク室に連通されているとともに、前記シリンダ側
押棒室の断面積が大きく形成されて、前記シリンダヘッ
ド側押棒室あるいはシリンダヘッドとシリンダ間に介装
されたヘッドガスケットの押棒孔の断面積が前記シリン
ダ側押棒室の断面積よりも小さく構成されたことを特徴
とするもので、その目的とする処は、高速での潤滑過多
を抑制すると）もにタペット孔の加工を正確に行なうこ
とができる頭上弁式エンジンの押棒室を供する点にある
。
本案は前記したようにシリンダヘッド内およびシリンダ
内のそれぞれに形成され内部に押棒が挿通されて一連に
配設されたシリンダヘッド側押棒室およびシリンダ側押
棒室を備え、前記シリンダヘッド側押棒室は一方の開口
端が動弁装置室に他方の開口端が前記シリンダ側押棒室
に連通され、かつ前記シリンダ側押棒室が連絡孔を介し
てクランク室に連通されているとともに、前記シリンダ
側押棒室の断面積が大きく形成されて、前記シリンダヘ
ッド側押棒室あるいはシリンダヘッドとシリンダ間に介
装されたヘッドガスケットの押棒孔の断面積が前記シリ
ンダ側押棒室の断面積よりも小さく構成されたため、タ
ペット孔の孔あけ治具の剛性を高め、タペット孔の加工
を正確に行ない、カムとタペットとの片当りを阻止腰摩
耗をできるだけ防止することができる。
内のそれぞれに形成され内部に押棒が挿通されて一連に
配設されたシリンダヘッド側押棒室およびシリンダ側押
棒室を備え、前記シリンダヘッド側押棒室は一方の開口
端が動弁装置室に他方の開口端が前記シリンダ側押棒室
に連通され、かつ前記シリンダ側押棒室が連絡孔を介し
てクランク室に連通されているとともに、前記シリンダ
側押棒室の断面積が大きく形成されて、前記シリンダヘ
ッド側押棒室あるいはシリンダヘッドとシリンダ間に介
装されたヘッドガスケットの押棒孔の断面積が前記シリ
ンダ側押棒室の断面積よりも小さく構成されたため、タ
ペット孔の孔あけ治具の剛性を高め、タペット孔の加工
を正確に行ない、カムとタペットとの片当りを阻止腰摩
耗をできるだけ防止することができる。
また本案においては、前記シリンダヘッド側押棒室ある
いはシリンダベッドとシリンダ間に介装されたヘッドガ
スケットの押棒孔の断面積よりも前記シリンダ側押棒室
の断面積が大きく構成されているため、仮に高速時に潤
滑油が多量に抑揚げられようとしても、前記シリンダヘ
ッド側押棒室またはシリンダへラドガスケットの押棒孔
で絞られて、前記動弁装置室への潤滑油の流入が阻止さ
れ、潤滑過多が抑制されて、油温の上昇とブリーザから
の噴油の増加が防止される。
いはシリンダベッドとシリンダ間に介装されたヘッドガ
スケットの押棒孔の断面積よりも前記シリンダ側押棒室
の断面積が大きく構成されているため、仮に高速時に潤
滑油が多量に抑揚げられようとしても、前記シリンダヘ
ッド側押棒室またはシリンダへラドガスケットの押棒孔
で絞られて、前記動弁装置室への潤滑油の流入が阻止さ
れ、潤滑過多が抑制されて、油温の上昇とブリーザから
の噴油の増加が防止される。
以下本案を第５図ないし第８図に図示の実施例について
説明すると、１は内部にクランク室２が形成されたクラ
ンクケースで、同クランク室２内においてクランク軸３
が回転自在に枢支され、前記クランクケース１の上方に
あるシリンダ４に摺動自在に嵌装されたピストン５と前
記クランク軸３とは連接棒６で連結されている。
説明すると、１は内部にクランク室２が形成されたクラ
ンクケースで、同クランク室２内においてクランク軸３
が回転自在に枢支され、前記クランクケース１の上方に
あるシリンダ４に摺動自在に嵌装されたピストン５と前
記クランク軸３とは連接棒６で連結されている。
また前記連接棒６の下端に油掻き板７が固着されており
、同油掻き板７でクランク室２の底部に貯った潤滑油８
を上方に跳ね上げるようになっている。
、同油掻き板７でクランク室２の底部に貯った潤滑油８
を上方に跳ね上げるようになっている。
さらにシリンダ４の上方に配設されたシリンダヘッド９
には、吸気弁１０が設けられ、同吸気弁１０はロッカー
アーム１１、押棒１２およびタペット１３を介して吸気
カム１４により駆動されるようになっている。
には、吸気弁１０が設けられ、同吸気弁１０はロッカー
アーム１１、押棒１２およびタペット１３を介して吸気
カム１４により駆動されるようになっている。
そして前記吸気弁１０、ロッカーアーム１１および排気
弁１５等からなる動弁装置を覆うためにシリンダへラド
カバ−１６がシリンダヘッド９に取付けられ、同シリン
ダへラドカバ−１６で動弁装置室１７が形成されている
。
弁１５等からなる動弁装置を覆うためにシリンダへラド
カバ−１６がシリンダヘッド９に取付けられ、同シリン
ダへラドカバ−１６で動弁装置室１７が形成されている
。
またシリンダ４およびシリンダヘッド９に押棒１２を収
容するための押棒室１８．１９が形成され、シリンダ側
押棒室１８とクランク室２とは連絡孔２０で連通されて
いる。
容するための押棒室１８．１９が形成され、シリンダ側
押棒室１８とクランク室２とは連絡孔２０で連通されて
いる。
さらにクランクケース１の上部にブリーザ２１が装着さ
れており、同ブリーザ２１１は内室２２、逆止弁２３お
よび大気への排出口２４によりなり、内室２２はクラン
ク室ケース１、シリンダヘッド９およびシリンダへラド
カバー１６にそれぞれ穿設された空気通路２５，２６．
２７を介して動弁装置室１７上部と連通され、ブリーザ
２１の内室２２の底壁に穿設された小孔２８によりクラ
ンク室２と内室２２とは連通されている。
れており、同ブリーザ２１１は内室２２、逆止弁２３お
よび大気への排出口２４によりなり、内室２２はクラン
ク室ケース１、シリンダヘッド９およびシリンダへラド
カバー１６にそれぞれ穿設された空気通路２５，２６．
２７を介して動弁装置室１７上部と連通され、ブリーザ
２１の内室２２の底壁に穿設された小孔２８によりクラ
ンク室２と内室２２とは連通されている。
しかしてシリンダ側押棒室１８は第７図に図示されるよ
うに大きな断面積を有する長円状に形成され、シリンダ
ヘッド側押棒室１９はシリンダ側押棒室１８と比べて断
面積が小さくかつ２個の断面円形の孔に形成されている
。
うに大きな断面積を有する長円状に形成され、シリンダ
ヘッド側押棒室１９はシリンダ側押棒室１８と比べて断
面積が小さくかつ２個の断面円形の孔に形成されている
。
第５図ないし第８図に図示の実施例は前記したように構
成されているので、機関の運転中、クランク室２内の圧
力が上昇すると、同クランク室２内のガスは油掻き板７
により跳ね揚げられた油滴と）もに連絡孔２０から押棒
室１８．１９を経て動弁装置室１７内に入る。
成されているので、機関の運転中、クランク室２内の圧
力が上昇すると、同クランク室２内のガスは油掻き板７
により跳ね揚げられた油滴と）もに連絡孔２０から押棒
室１８．１９を経て動弁装置室１７内に入る。
そして高速高負荷時では、ブローバイガス量も多くなり
、しかも油掻き板７で跳ね上げられる油も多量かつ高速
となるため、押棒室１８に揚がる油量が多くなるが、第
７図および第８図に図示するように、シリンダヘッド側
の押棒室１９の下端断面積は、シリンダ側押棒室１８の
断面積と比べて急激に減少しているので、その断面積の
差の分だけ油が絞られ、またシリンダヘッド９の下面２
９（第５図参照）に衝突して分離され、下方へ落下し、
その結果適量の油が動弁装置室１７に供給される。
、しかも油掻き板７で跳ね上げられる油も多量かつ高速
となるため、押棒室１８に揚がる油量が多くなるが、第
７図および第８図に図示するように、シリンダヘッド側
の押棒室１９の下端断面積は、シリンダ側押棒室１８の
断面積と比べて急激に減少しているので、その断面積の
差の分だけ油が絞られ、またシリンダヘッド９の下面２
９（第５図参照）に衝突して分離され、下方へ落下し、
その結果適量の油が動弁装置室１７に供給される。
さらに動弁装置室１７内において、シリンダへラドカバ
ー１６の内面、動弁装置室の各部材１０．１１．１５に
衝突することにより、油と空気とが分離され、分離され
た油は、動弁装置室を潤滑した後、クランク室２に戻さ
れる。
ー１６の内面、動弁装置室の各部材１０．１１．１５に
衝突することにより、油と空気とが分離され、分離され
た油は、動弁装置室を潤滑した後、クランク室２に戻さ
れる。
このようにシリンダ側押棒室１Ｂが長円形状で大きな断
面積を有しているため、鋳造において素材重量が軽くな
り、タペット孔加工の治具の剛性が大きくなって正確な
加工が可能となり、コストが安くなる。
面積を有しているため、鋳造において素材重量が軽くな
り、タペット孔加工の治具の剛性が大きくなって正確な
加工が可能となり、コストが安くなる。
またシリンダヘッド側押棒室１９の断面積がシリンダ側
押棒室１８のそれと比べて小さくなっているため、高速
運転時における動弁装置室１７への過剰流入が阻止され
、これにより潤滑油の温度上昇が防止されると）もに、
ブリーザ２０からの噴油が無くなり、しかも吸気弁１０
と弁案内の隙間からのシリンダ４への油下がりが無くな
る。
押棒室１８のそれと比べて小さくなっているため、高速
運転時における動弁装置室１７への過剰流入が阻止され
、これにより潤滑油の温度上昇が防止されると）もに、
ブリーザ２０からの噴油が無くなり、しかも吸気弁１０
と弁案内の隙間からのシリンダ４への油下がりが無くな
る。
第５図ないし第８図に図示の実施例では、シリンダ側押
棒室１８の断面積を大きく形成して、シリンダ側押棒室
１８の断面積に対してシリンダヘッド側押棒室１９の断
面積が小さく構成されている場合について説明したが、
前記シリンダヘッド側押棒室１９の断面積の代りに、シ
リンダヘッド９とシリンダ４間に介装されているヘッド
ガスケット３０の押棒孔をシリンダ側押棒室１８の前記
断面積よりも小さく構成してもよく、このような実施例
でも、前記実施例と同様な作用効果を奏しうる。
棒室１８の断面積を大きく形成して、シリンダ側押棒室
１８の断面積に対してシリンダヘッド側押棒室１９の断
面積が小さく構成されている場合について説明したが、
前記シリンダヘッド側押棒室１９の断面積の代りに、シ
リンダヘッド９とシリンダ４間に介装されているヘッド
ガスケット３０の押棒孔をシリンダ側押棒室１８の前記
断面積よりも小さく構成してもよく、このような実施例
でも、前記実施例と同様な作用効果を奏しうる。
第１図は従来の頭上弁式エンジンの押棒室を図示した縦
断側面図、第２図はその縦断正面図、第３図および第４
図は第１図の■−■線、ＩＶ−ＩＶ線に沿って截断した
横断平面図、第５図は本案に係る頭上弁式エンジンの押
棒室の一実施例を図示した縦断側面図、第６図はその縦
断正面図、第７図および第８図は、第５図の■−■線お
よび■−■線に沿って截断した横断平面図である。 １・・・・・・クランクケース、２・・・・・・クラン
ク室、３・・・・・・クランク軸、４−−−−−−シリ
ンダ、５・・・・・・ピストン、６・・・・・・連接棒
、７・・・・・・油掻き板、８・・・・・・潤滑油、９
・・・・・・シリンダヘッド、１０・・・・・・吸気弁
、１１・・・・・・ロッカーアーム、１２・・・・・・
押棒、１３・・・・・・タペット、１４・・・・・・吸
気カム、１５・・・・・・排気弁、１６・・・・・・シ
リンダへラドカバー、１７・・・・・・動弁装置室、１
８・・・・・・シリンダ側押棒室、１９・・・・・・シ
リンダヘッド側押棒室、２０・・・・・・連絡孔、２１
・・・・・・プリーザ、２２・・・・・・内室ミ２３・
・・・・・逆止弁、２４・・・・・・排出口、２５．
２６．２７・・・・・・空気通路、２訃・・・・・小孔
、２９・・・・・・シリンダヘッド下面、３０・・・・
・・ヘッドガスケット。
断側面図、第２図はその縦断正面図、第３図および第４
図は第１図の■−■線、ＩＶ−ＩＶ線に沿って截断した
横断平面図、第５図は本案に係る頭上弁式エンジンの押
棒室の一実施例を図示した縦断側面図、第６図はその縦
断正面図、第７図および第８図は、第５図の■−■線お
よび■−■線に沿って截断した横断平面図である。 １・・・・・・クランクケース、２・・・・・・クラン
ク室、３・・・・・・クランク軸、４−−−−−−シリ
ンダ、５・・・・・・ピストン、６・・・・・・連接棒
、７・・・・・・油掻き板、８・・・・・・潤滑油、９
・・・・・・シリンダヘッド、１０・・・・・・吸気弁
、１１・・・・・・ロッカーアーム、１２・・・・・・
押棒、１３・・・・・・タペット、１４・・・・・・吸
気カム、１５・・・・・・排気弁、１６・・・・・・シ
リンダへラドカバー、１７・・・・・・動弁装置室、１
８・・・・・・シリンダ側押棒室、１９・・・・・・シ
リンダヘッド側押棒室、２０・・・・・・連絡孔、２１
・・・・・・プリーザ、２２・・・・・・内室ミ２３・
・・・・・逆止弁、２４・・・・・・排出口、２５．
２６．２７・・・・・・空気通路、２訃・・・・・小孔
、２９・・・・・・シリンダヘッド下面、３０・・・・
・・ヘッドガスケット。
Claims (1)
- シリンダヘッド内およびシリンダ内のそれぞれに形成さ
れ内部に押棒が挿通されて一連に配設されたシリンダヘ
ッド側押棒室およびシリンダ側押棒室を備え、前記シリ
ンダヘッド側押棒室は一方の開口端が動弁装置室に他方
の開口端が前記シリンダ側押棒室に連通され、かつ前記
シリンダ側押棒室が連絡孔を介してクランク室に連通さ
れているとともに、前記シリンダ側押棒室の断面積が大
きく形成されて、前記シリンダヘッド側押棒室あるいは
シリンダヘッドとシリンダ間に介装されたヘッドガスケ
ットの押棒孔の断面積が前記シリンダ側押棒室の断面積
よりも小さく構成されたことを特徴とする頭上弁式エン
ジンの押棒室。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8481979U JPS6024920Y2 (ja) | 1979-06-22 | 1979-06-22 | 頭上弁式エンジンの押棒室 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8481979U JPS6024920Y2 (ja) | 1979-06-22 | 1979-06-22 | 頭上弁式エンジンの押棒室 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS564634U JPS564634U (ja) | 1981-01-16 |
| JPS6024920Y2 true JPS6024920Y2 (ja) | 1985-07-26 |
Family
ID=29318007
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8481979U Expired JPS6024920Y2 (ja) | 1979-06-22 | 1979-06-22 | 頭上弁式エンジンの押棒室 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6024920Y2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5866135U (ja) * | 1981-10-30 | 1983-05-06 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関のピストンとコンロツドの結合構造 |
| JPS6010812U (ja) * | 1983-07-04 | 1985-01-25 | ヤンマーディーゼル株式会社 | 弁腕注油戻し機構 |
-
1979
- 1979-06-22 JP JP8481979U patent/JPS6024920Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS564634U (ja) | 1981-01-16 |
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