JPS5967322A - 深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS5967322A JPS5967322A JP57177046A JP17704682A JPS5967322A JP S5967322 A JPS5967322 A JP S5967322A JP 57177046 A JP57177046 A JP 57177046A JP 17704682 A JP17704682 A JP 17704682A JP S5967322 A JPS5967322 A JP S5967322A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0426—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/041—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
用冷延鋼板の製造方法に関するものである。
深絞り用冷１！８Ｆ．＠板等の深絞り成形部品用冷延鋼
板は降伏強度（ｙｓ ）が低く、伸び（ＥＪ）が高い、
すなわち、慨性に優れていることσ５ほかに、ランクフ
ォード値（ｒ値）が高いことが重要な機械的性質として
要求されている。また、自動車外角である。
板は降伏強度（ｙｓ ）が低く、伸び（ＥＪ）が高い、
すなわち、慨性に優れていることσ５ほかに、ランクフ
ォード値（ｒ値）が高いことが重要な機械的性質として
要求されている。また、自動車外角である。
従来、かかる深絞り用冷延鋼板の製造方法においては、
低炭素アルミキルド鋼を箱焼鈍して製造していたが、近
年、生産性向上，省力化などの要求から連続焼鋪法が広
く用いられている。しかしながら従来使用されていた低
炭素アルミギルド鋼を素材とすると十分な所要の機械的
性質が得られないという問題があった。したがって、連
続焼鈍を行うために、深絞り用冷延鋼板の素材として、
Ｃをｏ．ｏｌ ％以下に低減した極低炭素鋼を用いるこ
とが考えられるが、しかし、かかる極低炭素鋼を用いて
も従来方法では深絞り加工に耐える高いｒ値と十分な延
性を確保することは困難であった。
低炭素アルミキルド鋼を箱焼鈍して製造していたが、近
年、生産性向上，省力化などの要求から連続焼鋪法が広
く用いられている。しかしながら従来使用されていた低
炭素アルミギルド鋼を素材とすると十分な所要の機械的
性質が得られないという問題があった。したがって、連
続焼鈍を行うために、深絞り用冷延鋼板の素材として、
Ｃをｏ．ｏｌ ％以下に低減した極低炭素鋼を用いるこ
とが考えられるが、しかし、かかる極低炭素鋼を用いて
も従来方法では深絞り加工に耐える高いｒ値と十分な延
性を確保することは困難であった。
このような状況下で、極低炭素鋼に炭窒化物形成元素の
Ｎｂ 、 Ｔｉ，Ｚｒ ｓを添加する方法が多数提茶さ
れている。これらのうち、Ｔｉ添加鋼については、特公
昭４４−１８０６ｆｌ号公報および特開ｆ＠、５８−１
３７０２１号公報に深絞り性冷延鋼板およびその製造法
が開示されている。
Ｎｂ 、 Ｔｉ，Ｚｒ ｓを添加する方法が多数提茶さ
れている。これらのうち、Ｔｉ添加鋼については、特公
昭４４−１８０６ｆｌ号公報および特開ｆ＠、５８−１
３７０２１号公報に深絞り性冷延鋼板およびその製造法
が開示されている。
しかしながら、これらの方法は、熱間圧延の仕上温度を
高温にする必要があり、高温スラブ加熱、高温熱延を金
的なくされる。高温スラブ加熱は加熱エネルギ費用の上
昇、スラブ表面酸化による歩留りの低下、内部酸化生成
物の増加による品質上の問題、冷間圧延でのトラブルの
発生などをもたらす不都合がある。一方、高温熱延は圧
延リールの損傷等をひき起しやすく、表面品質を劣化さ
せる原因ともなる。
高温にする必要があり、高温スラブ加熱、高温熱延を金
的なくされる。高温スラブ加熱は加熱エネルギ費用の上
昇、スラブ表面酸化による歩留りの低下、内部酸化生成
物の増加による品質上の問題、冷間圧延でのトラブルの
発生などをもたらす不都合がある。一方、高温熱延は圧
延リールの損傷等をひき起しやすく、表面品質を劣化さ
せる原因ともなる。
また、特開昭Ｆ＋７−１３１２８号公報には、ＣＯ、Ｏ
ｆｌ ２〜０゜０５ ｔＩ６、Ｔｉ ０．０７０〜０．
２１０憾の鋼をイ氏温熱延することによる深絞り用冷延
鋼板の製造方法が開示されている。しかし、この方法で
は、Ｔｉ添加量が多いので、大幅なコスト高を招くのみ
ならず、Ｔｉ系介在物の増加による表面性状および表面
処理性の劣化をもたらす問題がある。
ｆｌ ２〜０゜０５ ｔＩ６、Ｔｉ ０．０７０〜０．
２１０憾の鋼をイ氏温熱延することによる深絞り用冷延
鋼板の製造方法が開示されている。しかし、この方法で
は、Ｔｉ添加量が多いので、大幅なコスト高を招くのみ
ならず、Ｔｉ系介在物の増加による表面性状および表面
処理性の劣化をもたらす問題がある。
本発明の目的は、Ｔｉ添加鋼による深絞り用冷延板の製
造において、低温熱延が可能で、かつ表面性状に優れた
ものを得る方法を提供しようとするものである。
造において、低温熱延が可能で、かつ表面性状に優れた
ものを得る方法を提供しようとするものである。
本発明によれば、種々の基礎実験を行なった結果から、
極低炭素鋼中に酸化物として存在するＴｉ８ を除くＭ値、Ｍ＝Ｔｉ −（−３＋−７１Ｎ）が特定の
範２ 曲内のものを従来の通常の均熱温度より低温で加熱均熱
することによって優れた深絞り性が得られることを確め
た。
極低炭素鋼中に酸化物として存在するＴｉ８ を除くＭ値、Ｍ＝Ｔｉ −（−３＋−７１Ｎ）が特定の
範２ 曲内のものを従来の通常の均熱温度より低温で加熱均熱
することによって優れた深絞り性が得られることを確め
た。
基礎実験において、第１表に示すように炭素し８
ベルが２種類でそれぞれＭ値（Ｍ ＝ Ｔｊ−−（−５
８＋±Ｎ））が広範囲に変化する極低炭素鋼を転炉４ およびＲＨ脱ガス装置を用いて溶製した。なお。
８＋±Ｎ））が広範囲に変化する極低炭素鋼を転炉４ およびＲＨ脱ガス装置を用いて溶製した。なお。
供試鋼中の酸化物はそのほとんどがアルミ系酸化物であ
ったのでＭ値の計算においてＴｉ量は全Ｔｉ腋とした。
ったのでＭ値の計算においてＴｉ量は全Ｔｉ腋とした。
第１表に示す組成の溶鋼を連続鋳造機で鋳造して多数の
供試鋼片を準備し、これらの供試鋼片を室温近傍まで冷
却し、通常の鋳片均熱温度である１２６０℃と、これよ
り低温の１０８０℃とに加熱均熱し、熱間圧延に供した
。熱間圧延は４列の粗圧延機と７列の仕上上延機とを具
えるホットストリップミルにて行なった。最終剛帯は８
．２間板、埠であった。仕上温度はすべて約７３０℃、
巻取温度は約ｆｉ ８１１ ”Ｇであった。酸洗−冷延
（板厚ｆ１．７ ｍ、ｍ ）後連続焼鈍ラインで８１０
℃−８０秒の均熱処理を行なった。０．５係調質圧延後
の伸びＥｌおよび、ｒ値を第１図にプロットして示す。
供試鋼片を準備し、これらの供試鋼片を室温近傍まで冷
却し、通常の鋳片均熱温度である１２６０℃と、これよ
り低温の１０８０℃とに加熱均熱し、熱間圧延に供した
。熱間圧延は４列の粗圧延機と７列の仕上上延機とを具
えるホットストリップミルにて行なった。最終剛帯は８
．２間板、埠であった。仕上温度はすべて約７３０℃、
巻取温度は約ｆｉ ８１１ ”Ｇであった。酸洗−冷延
（板厚ｆ１．７ ｍ、ｍ ）後連続焼鈍ラインで８１０
℃−８０秒の均熱処理を行なった。０．５係調質圧延後
の伸びＥｌおよび、ｒ値を第１図にプロットして示す。
第１図から明らかなように、
（１）Ｃ含＋ｉｔにかかわらず、Ｍ値で材質は整理でき
、Ｍ値を−０，０２０〜０゜０１１）％とすることによ
り優れた深絞り性が得られる。
、Ｍ値を−０，０２０〜０゜０１１）％とすることによ
り優れた深絞り性が得られる。
（２）鋼片の加熱温度が高いと特性はＭ値にかかオつら
ず著しく劣る。
ず著しく劣る。
従来、Ｔ１添加極低炭素鋼の深絞り性はＴｉ量と０”ｊ
Ｊとの比で整理されている。金属学的には、ＣとＴｉが
結合してＴｉｃなる炭化物を形成し、これが直接ないし
は固溶状態のＣが減少することにより、再結晶ｉ：（ｉ
）鋪時に深絞り性向上に有利な（１１１）再結晶集合組
織がよく発達すると説明されていた。
Ｊとの比で整理されている。金属学的には、ＣとＴｉが
結合してＴｉｃなる炭化物を形成し、これが直接ないし
は固溶状態のＣが減少することにより、再結晶ｉ：（ｉ
）鋪時に深絞り性向上に有利な（１１１）再結晶集合組
織がよく発達すると説明されていた。
しかしながら、本発明者は、」二連したようにＴｉ添加
極低炭素鋼片を低温で均熱して熱間ＩＥ延すると、Ｔ１
叶とＣ）＋（との関係ではなく、Ｔｉ量と（Ｓ＋Ｎ）−
１庁の関係で深絞り性が決定されるという新しい事実を
発見した。
極低炭素鋼片を低温で均熱して熱間ＩＥ延すると、Ｔ１
叶とＣ）＋（との関係ではなく、Ｔｉ量と（Ｓ＋Ｎ）−
１庁の関係で深絞り性が決定されるという新しい事実を
発見した。
以上の基礎実験に基づき、第１表とはさらに化学組成の
異なる詣について、熱延条件等を変えて実験を繰り返し
た結噛、鋼の組成および製造条件を限定することにより
１夢れた？宅絞り性を有する冷延鋼板が得られることを
確めた〇 これがため、本発明によれば、重賞でＱ ｆｌ、０１５
係以下、Ｍｎ Ｏ，４９ｆ以下、Ｐ Ｏ，０８４以下、
酸可溶Ａｌ（＋、（ｌＯＦｉ 〜０．１００ ％、Ｎ
（１，０１０４以下を含有し、これにＴｉを酸化物とし
て存在するものを除き４８ ４８ −０．（１２０４≦”ｌ （５−、Ｓ＋ １４Ｎ）≦
０．０１５ ％ （７） ｆｆｔ’ｌ １ｍで含有し、
残部がＦｅおよび不可避不純物よりなる＋１１１片を１
１００”Ｃ以下で均熱し％６０ （１℃〜７８０℃の温
度で熱聞圧延企終了し、冷間圧延および焼鈍することを
特徴とする。
異なる詣について、熱延条件等を変えて実験を繰り返し
た結噛、鋼の組成および製造条件を限定することにより
１夢れた？宅絞り性を有する冷延鋼板が得られることを
確めた〇 これがため、本発明によれば、重賞でＱ ｆｌ、０１５
係以下、Ｍｎ Ｏ，４９ｆ以下、Ｐ Ｏ，０８４以下、
酸可溶Ａｌ（＋、（ｌＯＦｉ 〜０．１００ ％、Ｎ
（１，０１０４以下を含有し、これにＴｉを酸化物とし
て存在するものを除き４８ ４８ −０．（１２０４≦”ｌ （５−、Ｓ＋ １４Ｎ）≦
０．０１５ ％ （７） ｆｆｔ’ｌ １ｍで含有し、
残部がＦｅおよび不可避不純物よりなる＋１１１片を１
１００”Ｃ以下で均熱し％６０ （１℃〜７８０℃の温
度で熱聞圧延企終了し、冷間圧延および焼鈍することを
特徴とする。
次に、本発明方法における鋼組成の限定理由につき説明
する。
する。
Ｃはその含有量が多いと、降伏強度が上昇するとともに
伸びＥｌが劣化する。また、ｒ値にも悪影響をおよぼす
ので、Ｃは０゜０１５壬以下とする。
伸びＥｌが劣化する。また、ｒ値にも悪影響をおよぼす
ので、Ｃは０゜０１５壬以下とする。
Ｐは冷延鋼板を脆化させる元素であり一とくに絞り加工
後の二次加工割れなどのトラブルをひき起こすので、０
．０８１４以下とする。
後の二次加工割れなどのトラブルをひき起こすので、０
．０８１４以下とする。
Ａｌは鋼中酸素を低減するのに有効であり、鋼板にｒλ
町浴状態で０ 、０ （１５％以上は存在するほうが好
ましい。しかし、Ａｌが０．１０％より多くなると表面
性状が劣化するのでこれ以下とする。
町浴状態で０ 、０ （１５％以上は存在するほうが好
ましい。しかし、Ａｌが０．１０％より多くなると表面
性状が劣化するのでこれ以下とする。
Ｎはその含有量が０．０１０４より多いと十分な延性と
耐時効性を確保できないので、０．０１０１以下とする
。
耐時効性を確保できないので、０．０１０１以下とする
。
Ｔｉは本発明において重要な元素であり、基礎実験で述
べたように、Ｍ値（＝ Ｔｉ−（”ね＋−８声Ｎ） ）
８２ 】４ 、が−＋１．（１２０％〜【）。（＋１５４となるよう
に添加することが必要である。Ｔ」−は製造条件によっ
ては酸素とも結合する可能性があるσ）で、Ｍ値の定義
式においてＴｉは［・β化１″力として存在するものを
除く。
べたように、Ｍ値（＝ Ｔｉ−（”ね＋−８声Ｎ） ）
８２ 】４ 、が−＋１．（１２０％〜【）。（＋１５４となるよう
に添加することが必要である。Ｔ」−は製造条件によっ
ては酸素とも結合する可能性があるσ）で、Ｍ値の定義
式においてＴｉは［・β化１″力として存在するものを
除く。
次に、本発明による冷＆ｆｆｉ鋼板の製造工程について
説明する。製ｑｉ法についてはとくに限定しないが、Ｃ
（ｉｌｌ：を０゜旧５係以下とするには、転炉および脱
ガス装置との組み合わゼが有効である。鋼片は任意適当
な方法で製造し得るが、連続鋳造法もしくは造塊−分塊
圧延法で製造するのがよい。
説明する。製ｑｉ法についてはとくに限定しないが、Ｃ
（ｉｌｌ：を０゜旧５係以下とするには、転炉および脱
ガス装置との組み合わゼが有効である。鋼片は任意適当
な方法で製造し得るが、連続鋳造法もしくは造塊−分塊
圧延法で製造するのがよい。
木兄ｆｌＪＪにおいては、鋼片から熱延＠帯にする工程
がとくに重要である。電温近傍士で冷却された、あるい
は高温のままの鋼片を加熱するときには、第１図の基礎
実験結果からも明らかなとおり、低温加熱が必要であり
、（ｔＭ片の平均温度で１１ ｆｌ ０℃以下とする。
がとくに重要である。電温近傍士で冷却された、あるい
は高温のままの鋼片を加熱するときには、第１図の基礎
実験結果からも明らかなとおり、低温加熱が必要であり
、（ｔＭ片の平均温度で１１ ｆｌ ０℃以下とする。
次に、熱間圧延するとき、熱延仕上温度は優れた深絞り
性を得るために第２図に示すように６００〜７８０℃の
範囲としなければならない。
性を得るために第２図に示すように６００〜７８０℃の
範囲としなければならない。
熱延後の巻取温度は特に限定されないが、酸洗効率を向
上さＵ゛るために６００℃以下が好ましい。
上さＵ゛るために６００℃以下が好ましい。
冷間圧〃■ξ工程もとくに限定されないが、高いｒ値お
よび面内異方性を小さくするために、冷延圧下率は５０
〜９５係とすることが好ましい。
よび面内異方性を小さくするために、冷延圧下率は５０
〜９５係とすることが好ましい。
最終・焼鈍法は、ベル炉による箱焼鈍もしくは、急熱短
時間熱サイクルの連続焼鈍法のいずれでもよいが、生産
性等から考えて後者が優れている。
時間熱サイクルの連続焼鈍法のいずれでもよいが、生産
性等から考えて後者が優れている。
焼鈍温度は６ｉｏ℃〜９００℃の範囲が好適である。な
お、連続焼鈍の場合の熱サイクルについて均熱後の冷却
’ｘｊＲ度および過時効処理の有無およびその条件は材
質に本質的な影響を及ぼさないが、１ｆ）′”Ｃ以下の
徐冷もしくは８５０℃近傍での過時効処理は材質とくに
延性の向上に有効である。
お、連続焼鈍の場合の熱サイクルについて均熱後の冷却
’ｘｊＲ度および過時効処理の有無およびその条件は材
質に本質的な影響を及ぼさないが、１ｆ）′”Ｃ以下の
徐冷もしくは８５０℃近傍での過時効処理は材質とくに
延性の向上に有効である。
焼鈍を終了した冷延鋼板は形状の矯正等を目的として１
゜５噛以下の圧下率で調質圧延を付加できる０ 実施例 ｎｔ ２表に示す化学組成の鋼を溶製した。表中鋼１〜
＠４は本発明例、鋼５〜鋼７は比較例である。
゜５噛以下の圧下率で調質圧延を付加できる０ 実施例 ｎｔ ２表に示す化学組成の鋼を溶製した。表中鋼１〜
＠４は本発明例、鋼５〜鋼７は比較例である。
いずれの鋼も転炉−説ガス一連続鋳造にて鋼片と・した
のち、＋ｌｉｌ ２のみ５００℃近傍で加熱炉に袋入し
、それ以外は冷１鬼としたのち、第２表に示す均熱温度
に加熱した。
のち、＋ｌｉｌ ２のみ５００℃近傍で加熱炉に袋入し
、それ以外は冷１鬼としたのち、第２表に示す均熱温度
に加熱した。
これらを第２表に示す熱延条件で３．２〜８．８問板厚
の熱延板とし、酸洗後０．７〜０．８門板厚の冷延板と
した。これを鋼４は連続溶融亜鉛メツキラインで連続焼
鈍（均熱温度８００℃）し、ひき続き溶融亜鉛メッキ処
理をＩｊ（５した。これ以外は連続焼鈍ラインで均熱温
度８２０℃で均熱処理した。
の熱延板とし、酸洗後０．７〜０．８門板厚の冷延板と
した。これを鋼４は連続溶融亜鉛メツキラインで連続焼
鈍（均熱温度８００℃）し、ひき続き溶融亜鉛メッキ処
理をＩｊ（５した。これ以外は連続焼鈍ラインで均熱温
度８２０℃で均熱処理した。
ｍ ｆ’１．Ｆ＋は均熱後り０℃／秒以上で急冷し、８
５０〜４００℃で１５０秒の遅時効処理を加えた。以上
の鋼板に０゜３〜０．８係の調質圧延を加え、表面検査
および材質試験を行なった。結果を第３表に示す。
５０〜４００℃で１５０秒の遅時効処理を加えた。以上
の鋼板に０゜３〜０．８係の調質圧延を加え、表面検査
および材質試験を行なった。結果を第３表に示す。
第８表に示すように、本発明例のものは高延性、高ｒ値
を示し、優れた深絞り成形性を有し、特に、溶融亜鉛メ
ッキ鋼板（鋼４）のメッキつきまわり性密着性は良好で
あり、他の冷延鋼板の表面性状もすべて良好であった。
を示し、優れた深絞り成形性を有し、特に、溶融亜鉛メ
ッキ鋼板（鋼４）のメッキつきまわり性密着性は良好で
あり、他の冷延鋼板の表面性状もすべて良好であった。
第３表 実施例の冷延く１岡板の機械的性質（注）試１
片１ＪＩＳＦｉ号 引’ｉ１％方向：ＦＦ、延方向に対しｏｏ、４５°、ｔ
’＋ｎ’方向で、ｑ、゛「件はその平均
片１ＪＩＳＦｉ号 引’ｉ１％方向：ＦＦ、延方向に対しｏｏ、４５°、ｔ
’＋ｎ’方向で、ｑ、゛「件はその平均
第１図は冷延鋼板の材質におよぼすＭ値および鋼片加熱
温度の影響を示すグラフ、 第２（支）は冷延鋼板の材質におよぼす熱延仕上温度の
影響を示すグラフである。
温度の影響を示すグラフ、 第２（支）は冷延鋼板の材質におよぼす熱延仕上温度の
影響を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 屯醍でＯｔ３．０１５ ＜以下、ＭｎＯ，４１以
下、ｐｏ。０８係以下−ｆｉβ可溶ＡｌＯ，旧１５〜０
．１００係ＮＯ８旧０憾以下を含有し、これにＴ１を酸
化物として存在するものを除き−０，０２（１％≦Ｔｉ
−（配ｓ ＋−’下Ｎンく０゜０１５優の範囲で含有３
２ １４ し、残ハ１（がＦｅおよび不可避不純物よりなる鋼片を
］ ］ ００℃以下で均熱し、６００℃〜７８０℃の温
度で熱間圧延を終了し、冷間圧延および焼鈍することを
特徴とする深絞り用冷延＠１１仮の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57177046A JPS5967322A (ja) | 1982-10-08 | 1982-10-08 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| US06/768,927 US4576656A (en) | 1982-10-08 | 1983-10-07 | Method of producing cold rolled steel sheets for deep drawing |
| PCT/JP1983/000334 WO1984001585A1 (en) | 1982-10-08 | 1983-10-07 | Process for manufacturing cold-rolled steel for deep drawing |
| DE8383903202T DE3373682D1 (en) | 1982-10-08 | 1983-10-07 | Process for manufacturing cold-rolled steel for deep drawing |
| EP83903202A EP0120976B1 (en) | 1982-10-08 | 1983-10-07 | Process for manufacturing cold-rolled steel for deep drawing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57177046A JPS5967322A (ja) | 1982-10-08 | 1982-10-08 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5967322A true JPS5967322A (ja) | 1984-04-17 |
| JPH0158255B2 JPH0158255B2 (ja) | 1989-12-11 |
Family
ID=16024187
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57177046A Granted JPS5967322A (ja) | 1982-10-08 | 1982-10-08 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4576656A (ja) |
| EP (1) | EP0120976B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5967322A (ja) |
| DE (1) | DE3373682D1 (ja) |
| WO (1) | WO1984001585A1 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5974233A (ja) * | 1982-10-21 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | プレス成形用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS609830A (ja) * | 1983-06-28 | 1985-01-18 | Nippon Steel Corp | 非時効で深絞り加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS6036624A (ja) * | 1983-08-09 | 1985-02-25 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造法 |
| JPS6164822A (ja) * | 1984-09-05 | 1986-04-03 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS61119621A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Nippon Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS6353219A (ja) * | 1986-04-01 | 1988-03-07 | Kawasaki Steel Corp | 耐錆性にすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
Families Citing this family (17)
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