JPS5989723A - 連続鋳造−直接熱延による加工用薄鋼板の製造方法 - Google Patents
連続鋳造−直接熱延による加工用薄鋼板の製造方法Info
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- JPS5989723A JPS5989723A JP20004882A JP20004882A JPS5989723A JP S5989723 A JPS5989723 A JP S5989723A JP 20004882 A JP20004882 A JP 20004882A JP 20004882 A JP20004882 A JP 20004882A JP S5989723 A JPS5989723 A JP S5989723A
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- hot rolling
- continuous casting
- steel sheet
- working
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続鋳造−直接熱延による加工用薄鋼板の製造
方法に関する。
方法に関する。
従来、熱延鋼板および冷延鋼板の製造は分塊圧延法もし
くは連続鋳造法で製造した鋼片をいったん室温近くまで
冷却し１表面手入れ等。の工程を経てから加熱炉で再加
熱し、均熱処理後熱間圧延を行っていた。しかし再加熱
方式には（イ）加熱に要するエネルギーが大きい仁と、
（ロ）酸化物形成による歩留低下、（ハ）内部酸化生成
物の増加による品質への悪影響等の重大々欠点があった
。一方最近の連続鋳造技術の進歩により、表面手入れ不
要の鋳片が安定的ＫＩＪ造できるようにｋつた。以上の
背景から連続鋳造後連続的に熱間圧延する方法（以下Ｃ
Ｃ−ＤＲ法と称する）が薄鋼板の製造に採用これてきた
。
くは連続鋳造法で製造した鋼片をいったん室温近くまで
冷却し１表面手入れ等。の工程を経てから加熱炉で再加
熱し、均熱処理後熱間圧延を行っていた。しかし再加熱
方式には（イ）加熱に要するエネルギーが大きい仁と、
（ロ）酸化物形成による歩留低下、（ハ）内部酸化生成
物の増加による品質への悪影響等の重大々欠点があった
。一方最近の連続鋳造技術の進歩により、表面手入れ不
要の鋳片が安定的ＫＩＪ造できるようにｋつた。以上の
背景から連続鋳造後連続的に熱間圧延する方法（以下Ｃ
Ｃ−ＤＲ法と称する）が薄鋼板の製造に採用これてきた
。
他方、絞り加工１曲げ加工等の用途に使用される熱延鋼
板、冷延鋼板には低い降伏強度、高い伸び、更に冷延鋼
板には高いランクフォード値（ｒ値）が要求嘔れる。こ
の几め加工用の熱延鋼板。
板、冷延鋼板には低い降伏強度、高い伸び、更に冷延鋼
板には高いランクフォード値（ｒ値）が要求嘔れる。こ
の几め加工用の熱延鋼板。
冷延鋼板の製造には、Ｃを０．０１５％以下とｌまた極
低炭素儒がよく用いられている。ところがこの極低炭素
鋼を使用して前記のＣＣ−Ｄ Ｉｔ法で製造すると、従
来の再加熱方式に比較して次の如き重大々欠点があるこ
とが明らかになった。
低炭素儒がよく用いられている。ところがこの極低炭素
鋼を使用して前記のＣＣ−Ｄ Ｉｔ法で製造すると、従
来の再加熱方式に比較して次の如き重大々欠点があるこ
とが明らかになった。
Ａ） 機械的特性の面内異方性が大きい。面内異方性が
太きいと絞り加工では耳の発生、他の加工においても不
均一変形による割れ、しわ等が発生する。
太きいと絞り加工では耳の発生、他の加工においても不
均一変形による割れ、しわ等が発生する。
Ｂ）混粒組織が発生する。粗大な結晶粒と微細なものが
混在状態となり、プレス加工時の肌荒れ。
混在状態となり、プレス加工時の肌荒れ。
壁割れ等の問題を生じる。
Ｃ）熱間圧延割れに起因して表面性状が劣化する。
熱延時に圧延面および側面に割れを生じ易く、酸化物の
巻込み等が生じ鋼板の表面性状を著しく劣化する。特に
冷延鋼板でけ自動■の外板などに使用されるため表面が
美麗でないのは致命的な欠陥となる。
巻込み等が生じ鋼板の表面性状を著しく劣化する。特に
冷延鋼板でけ自動■の外板などに使用されるため表面が
美麗でないのは致命的な欠陥となる。
本発明の目的は上記従来技術の問題点を解決できる連続
鋳造−直接熱延による加工用薄鋼板の製造方法を提供す
るにある。
鋳造−直接熱延による加工用薄鋼板の製造方法を提供す
るにある。
本発明の要旨とするところは次のとおりである。
すなわち、重量比にて、ｃ＋ｏ、ｏｔｓ％以下、Ｓ：０
．０３０％以下、ｏ＋ｏ、ｏｓ％以下を含み、更に希土
類元素、 Ｃａ、 ＴＩ、 Ｍｇのうちより選ばれた１
種または２種以上を合計で０．００２〜０．０４０鋼を
連続鋳造にて鋳片とする工程と、前記鋳片を赤熱状態で
引続いて熱間圧延する工程と、を有して成ることを特徴
とする連続鋳造−直接熱延による加工用薄鋼板の製造方
法である。
．０３０％以下、ｏ＋ｏ、ｏｓ％以下を含み、更に希土
類元素、 Ｃａ、 ＴＩ、 Ｍｇのうちより選ばれた１
種または２種以上を合計で０．００２〜０．０４０鋼を
連続鋳造にて鋳片とする工程と、前記鋳片を赤熱状態で
引続いて熱間圧延する工程と、を有して成ることを特徴
とする連続鋳造−直接熱延による加工用薄鋼板の製造方
法である。
本発明は極低炭素鋼に微量の希土類元素（以下ＲＥＭと
称ｆる）、Ｃａ、Ｔ１Ｍｇ等を添加スルと、ＣＣ−ＤＲ
法によって材質の面内異方性が小さく、整粒組織でかつ
表面性状のすぐれた鋼板が得られるという知見に基づい
てな泗れたものである。
称ｆる）、Ｃａ、Ｔ１Ｍｇ等を添加スルと、ＣＣ−ＤＲ
法によって材質の面内異方性が小さく、整粒組織でかつ
表面性状のすぐれた鋼板が得られるという知見に基づい
てな泗れたものである。
本発明の加工用薄鋼板の成分を限定した理由について説
明する。
明する。
Ｃ＋
Ｃは鋼板の加工性に大きな影響力を有し。
０．０１５％を越えると延性の劣化、絞り性の低下をも
たらすので上限を０．０１５％とした。
たらすので上限を０．０１５％とした。
Ｓ、Ｏ＋
Ｓは０．０３０％、０は０．０８％を越えるといずれも
介在物の増加に伴い材質、特に延性の劣化および表面性
状への悪影響が顕著になるのでＳＩＯ，０３０％以下、
ｏ＋ｏ、ｏｓ％以下に限定した。
介在物の増加に伴い材質、特に延性の劣化および表面性
状への悪影響が顕著になるのでＳＩＯ，０３０％以下、
ｏ＋ｏ、ｏｓ％以下に限定した。
蚤ＬＥＭ、 Ｃａ 、 Ｔｉ 、 Ｍ
ｇ ｓＲＥＭ、Ｃａ、Ｔ’ｉ、Ｍｇ ノ微量添加が本
発明において重要な点であって、これらの元素の１種ま
たは２種以上を合計でＯ，Ｏｎ２〜０．０４０％の範囲
添加することが、鋼板材質の面内異方性を小烙くし１表
面性状および粒組織の改善につながる。この理由は明確
では々いが、次のことが考えられる。
ｇ ｓＲＥＭ、Ｃａ、Ｔ’ｉ、Ｍｇ ノ微量添加が本
発明において重要な点であって、これらの元素の１種ま
たは２種以上を合計でＯ，Ｏｎ２〜０．０４０％の範囲
添加することが、鋼板材質の面内異方性を小烙くし１表
面性状および粒組織の改善につながる。この理由は明確
では々いが、次のことが考えられる。
すなわち、ＲＥＶ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｍｇはともに高温で酸
化物、硫化物を形成する元素である。一方、Ｃ：ｏ、ｏ
ｉ５％以下の極低炭素鋼の鋳造時もしくはγ→α変態前
の結晶粒組織および集合組織の特徴に関してはほとんど
明らかになっていないが、上記のＩ（ＥＭ等の化合物の
形成が連続熱延前の組織に変化を与えることは十分に予
想される。基礎実験によればＲＥＭ、 Ｃａ、 Ｔｉ
、 Ｍｇはいずれも単独もしくは複合添加でその効果を
発揮するが。
化物、硫化物を形成する元素である。一方、Ｃ：ｏ、ｏ
ｉ５％以下の極低炭素鋼の鋳造時もしくはγ→α変態前
の結晶粒組織および集合組織の特徴に関してはほとんど
明らかになっていないが、上記のＩ（ＥＭ等の化合物の
形成が連続熱延前の組織に変化を与えることは十分に予
想される。基礎実験によればＲＥＭ、 Ｃａ、 Ｔｉ
、 Ｍｇはいずれも単独もしくは複合添加でその効果を
発揮するが。
０、 （ｌ Ｏ２％未満ではその効果がな（，０，０４
０％を越えると介在物の増加による材質および異面性状
の劣化が著しいので１合計で０．００２〜０．０４０％
の範囲に限定した。ＲＥＭ、 Ｃａ 、 Ｔｉ 、 Ｍ
ｇのうちＲＥＭ、Ｃａがもつとも材質１表面性状の向上
に大きく寄与するので、したがってＴｉ１Ｍｇは単独添
加よりもＲＥＭ、Ｃａとの複合添加が望ましい。
０％を越えると介在物の増加による材質および異面性状
の劣化が著しいので１合計で０．００２〜０．０４０％
の範囲に限定した。ＲＥＭ、 Ｃａ 、 Ｔｉ 、 Ｍ
ｇのうちＲＥＭ、Ｃａがもつとも材質１表面性状の向上
に大きく寄与するので、したがってＴｉ１Ｍｇは単独添
加よりもＲＥＭ、Ｃａとの複合添加が望ましい。
本発明はその他の成分については特に限定しないが、延
性の確保および時効劣化を防止するためＮは０．０１％
以下が好ましい。また固溶状態のＣ。
性の確保および時効劣化を防止するためＮは０．０１％
以下が好ましい。また固溶状態のＣ。
ＮＹ析出固定することにより、更に時効特性を向上嘔せ
、特に冷延鋼板においてより高いｒ値を得ることを目的
として、’ Ａｔ、Ｂ、Ｎｂ、Ｚｒ等の窒化物、炭化
物形成元素を添加することは有益である。
、特に冷延鋼板においてより高いｒ値を得ることを目的
として、’ Ａｔ、Ｂ、Ｎｂ、Ｚｒ等の窒化物、炭化
物形成元素を添加することは有益である。
次に上記の如き限定成分を有する加工用薄鋼板の製造工
程について説明する。連続鋳造にて製造された鋳片を赤
熱状態で引続いて熱間圧延するまでの冷却速度、保定処
理の有無、および側面加熱の有無などは本発明において
本質的な問題ではない。スラブ鋳片はシートバーキャス
ターで製造された１０〜１００鰭板厚の薄物も含む。
程について説明する。連続鋳造にて製造された鋳片を赤
熱状態で引続いて熱間圧延するまでの冷却速度、保定処
理の有無、および側面加熱の有無などは本発明において
本質的な問題ではない。スラブ鋳片はシートバーキャス
ターで製造された１０〜１００鰭板厚の薄物も含む。
熱間圧延機の種類は問わない。例えば数列からなる高圧
下圧延機もしくは従来の粗圧延機と仕上圧延機よりなる
ホットストリップミルでもよい。
下圧延機もしくは従来の粗圧延機と仕上圧延機よりなる
ホットストリップミルでもよい。
熱延温度の制御、特に仕上温度の管理は従来の製造方法
では極めて重要な点であったが５本発明法においてはそ
れほど重要ではな（，６００〜１０００℃の範囲で熱延
を終了すれば目的とする鋼板が製造できる。熱延終了後
の冷却条件１巻取温度も任意でよいが％６５０℃以下で
巻取ることが、酸洗性の向上等に有益である。熱延鋼板
の製品については必要に応じて圧下率５．０％以下の調
質圧延および酸洗処理を実施する。
では極めて重要な点であったが５本発明法においてはそ
れほど重要ではな（，６００〜１０００℃の範囲で熱延
を終了すれば目的とする鋼板が製造できる。熱延終了後
の冷却条件１巻取温度も任意でよいが％６５０℃以下で
巻取ることが、酸洗性の向上等に有益である。熱延鋼板
の製品については必要に応じて圧下率５．０％以下の調
質圧延および酸洗処理を実施する。
冷延鋼板を製造するには熱延鋼板を通常の方法によって
酸洗、冷間圧延、再結晶焼鈍を行えばよい。冷間圧下率
は５０％以上とすることがｒ値向上に有利である。
酸洗、冷間圧延、再結晶焼鈍を行えばよい。冷間圧下率
は５０％以上とすることがｒ値向上に有利である。
焼鈍方法は箱型、連続型のいずれでもよく６５０〜８５
０℃の範囲の均熱温度が好適である。連続焼鈍では均熱
後、冷却速度３０〜１５０℃／ｓ ｅ ｃの急冷および
３００〜５００℃の過時効処理することが材質向上に有
効となることがある。過時効処理は連続焼鈍炉内で行う
必要はなく、コイルに巻いて箱焼鈍するか、放置して徐
冷処理でも十分な効果が得られる。一方連続焼鈍後連続
的に溶融金属によりめっき処理を施すことも可能であり
、この場合も上記した種々の方法で過時効処理すること
が有益である。
０℃の範囲の均熱温度が好適である。連続焼鈍では均熱
後、冷却速度３０〜１５０℃／ｓ ｅ ｃの急冷および
３００〜５００℃の過時効処理することが材質向上に有
効となることがある。過時効処理は連続焼鈍炉内で行う
必要はなく、コイルに巻いて箱焼鈍するか、放置して徐
冷処理でも十分な効果が得られる。一方連続焼鈍後連続
的に溶融金属によりめっき処理を施すことも可能であり
、この場合も上記した種々の方法で過時効処理すること
が有益である。
本発明は上記の如き製造方法により面内異方性と表面性
状のすぐれた熱延あるいは冷延の加工用薄―板を得るこ
とができる。また鋼中に）ｔ Ｅ Ｍ 酸化物等の介在
物を含有する九め鋼板にほうろう掛けを行っても耐つま
とび性にすぐれており加工用はうろう鋼板としても使用
できる。
状のすぐれた熱延あるいは冷延の加工用薄―板を得るこ
とができる。また鋼中に）ｔ Ｅ Ｍ 酸化物等の介在
物を含有する九め鋼板にほうろう掛けを行っても耐つま
とび性にすぐれており加工用はうろう鋼板としても使用
できる。
実施例
第１表に示す化学組成の鋼から第２表に示す製造条件で
熱延および冷延鋼板を製造した。供試材Ｊ％１〜ＳＦｉ
本発明例であり、供試材Ａ６〜７け比較例である。供試
材Ａ６はＣが本発明の限定条件より多く、Ａ７ｔ′ｉ（
ＲＥＭ＋Ｔｉ ）が限定条件より多く、屋８けＲＥＭ、
Ｃａ 、 Ｔｉ 、 Ｍｇ ？含有していない。ｈお第
２表の調質圧延は冷延焼鈍板について施したものである
。
熱延および冷延鋼板を製造した。供試材Ｊ％１〜ＳＦｉ
本発明例であり、供試材Ａ６〜７け比較例である。供試
材Ａ６はＣが本発明の限定条件より多く、Ａ７ｔ′ｉ（
ＲＥＭ＋Ｔｉ ）が限定条件より多く、屋８けＲＥＭ、
Ｃａ 、 Ｔｉ 、 Ｍｇ ？含有していない。ｈお第
２表の調質圧延は冷延焼鈍板について施したものである
。
製造した熱延鋼板および冷延鋼板のＪＩＳ５号引張試験
片による引張試験値、ｎ値、ランクフォード値ｒ％時効
指数ＡＩ等を測定し結果を第３表に示した。なお平均値
および異方性は圧延方向に対する角度０度、４５度、９
０度の特性値をそれぞれＸ。−１Ｘ４．・、Ｌｅｅとし
次式により求めた。
片による引張試験値、ｎ値、ランクフォード値ｒ％時効
指数ＡＩ等を測定し結果を第３表に示した。なお平均値
および異方性は圧延方向に対する角度０度、４５度、９
０度の特性値をそれぞれＸ。−１Ｘ４．・、Ｌｅｅとし
次式により求めた。
時効指数ＡＩは圧延方向に７．５％の予歪のときの変形
応力と、これを一旦応力除荷し、１００℃−３０分の人
工時効後頁引張したときの下降状応力との差で示したも
のである。
応力と、これを一旦応力除荷し、１００℃−３０分の人
工時効後頁引張したときの下降状応力との差で示したも
のである。
第３表から本発明例は比較例に比べて低い降伏強［ＹＳ
、高いｎ値および伸びＥｔ、更に冷延鋼板では高いＴ値
を示し、すぐれた加工性を有していることがわかる。ま
た本発明例は時効指数ＡＩも４．０陽／−以下で低く、
上記特性の面内異方性も小づい。表面検査の結果１本発
明例は問題となる表面欠陥はなく、供試材Ａ５の溶融亜
鉛めっき冷延鋼板のめつき性もすぐれていた。
、高いｎ値および伸びＥｔ、更に冷延鋼板では高いＴ値
を示し、すぐれた加工性を有していることがわかる。ま
た本発明例は時効指数ＡＩも４．０陽／−以下で低く、
上記特性の面内異方性も小づい。表面検査の結果１本発
明例は問題となる表面欠陥はなく、供試材Ａ５の溶融亜
鉛めっき冷延鋼板のめつき性もすぐれていた。
本発明は上記実施例からも明らかな如く、極低炭素−に
微量のＲＥＭ％Ｃａ％Ｔｉ％Ｍｇを限定量添加し、いわ
ゆるＣＣ−ＤＲ法で薄鋼板を製造することによシ、絞り
１曲げ等の加工性にすぐれ整粒組織で表面性状の良好な
熱延細板および冷延鋼板を得ることができる。
微量のＲＥＭ％Ｃａ％Ｔｉ％Ｍｇを限定量添加し、いわ
ゆるＣＣ−ＤＲ法で薄鋼板を製造することによシ、絞り
１曲げ等の加工性にすぐれ整粒組織で表面性状の良好な
熱延細板および冷延鋼板を得ることができる。
代理人 中 路 武 雄
Claims (1)
- （１）重量比圧て、ＣＩｏ、０１５％以下、８１０．０
３０％以下、０ＩＯ１０８％以下を含み、￥に希土類元
素、 Ｃａ、 ＴＩ、 Ｍｇのうちより選ばれた１種ま
たは２種以上を合計で０．００２〜０．０４０％含み残
部がＦｅおよび不可避的不純物より成る溶鋼を連続鋳造
にて鋳片とする工程と、前記鋳片を赤熱状態で引続いて
熱間圧延する工程と、を有して成ることを特徴とする連
続鋳造−直接熱延による加工用薄鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20004882A JPS5989723A (ja) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | 連続鋳造−直接熱延による加工用薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20004882A JPS5989723A (ja) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | 連続鋳造−直接熱延による加工用薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5989723A true JPS5989723A (ja) | 1984-05-24 |
| JPS6110534B2 JPS6110534B2 (ja) | 1986-03-29 |
Family
ID=16417956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20004882A Granted JPS5989723A (ja) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | 連続鋳造−直接熱延による加工用薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5989723A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01306004A (ja) * | 1988-06-01 | 1989-12-11 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 連続鋳造薄スラブの圧延方法 |
| CN103952627A (zh) * | 2014-05-16 | 2014-07-30 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种高延伸率低屈强比铁素体耐候钢及生产方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52105520A (en) * | 1976-03-02 | 1977-09-05 | Nippon Steel Corp | Continuous casting and continuous hot rolling of aluminium-killed stee l |
| JPS53137021A (en) * | 1977-05-07 | 1978-11-30 | Nippon Steel Corp | Continuosly annealing method for cold rolled steel sheet for press forming |
-
1982
- 1982-11-15 JP JP20004882A patent/JPS5989723A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52105520A (en) * | 1976-03-02 | 1977-09-05 | Nippon Steel Corp | Continuous casting and continuous hot rolling of aluminium-killed stee l |
| JPS53137021A (en) * | 1977-05-07 | 1978-11-30 | Nippon Steel Corp | Continuosly annealing method for cold rolled steel sheet for press forming |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01306004A (ja) * | 1988-06-01 | 1989-12-11 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 連続鋳造薄スラブの圧延方法 |
| CN103952627A (zh) * | 2014-05-16 | 2014-07-30 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种高延伸率低屈强比铁素体耐候钢及生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6110534B2 (ja) | 1986-03-29 |
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