JPS5966508A - 溶融紡糸方法 - Google Patents
溶融紡糸方法Info
- Publication number
- JPS5966508A JPS5966508A JP17379982A JP17379982A JPS5966508A JP S5966508 A JPS5966508 A JP S5966508A JP 17379982 A JP17379982 A JP 17379982A JP 17379982 A JP17379982 A JP 17379982A JP S5966508 A JPS5966508 A JP S5966508A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- yarn
- spinneret
- spinning
- cross
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Landscapes
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はポリエステル類、ボリアミド類等の繊維形成性
熱可塑性重合体の溶融紡糸方法に関し、更に詳しくは、
延伸工程の省略が可能で、かつ得４警糸条の物性は延伸
工程を経る通常の製糸方式によって製造される延伸糸の
それに比し遜色のない糸条を製造する溶融紡糸方法に関
する。
熱可塑性重合体の溶融紡糸方法に関し、更に詳しくは、
延伸工程の省略が可能で、かつ得４警糸条の物性は延伸
工程を経る通常の製糸方式によって製造される延伸糸の
それに比し遜色のない糸条を製造する溶融紡糸方法に関
する。
近年、生産性の向上を目的として繊維形成性熱可塑性重
合体を溶融紡糸するに除重、糸条の引取速度を高くする
ことにより、糸条の配向イヒ及び結晶化を促進させ、延
伸工程を経ることなく一挙に延伸糸と同等め物性を有す
る糸条を得名溶融紡糸延□伸方法が開発され、工業化さ
れている。しかしながら、今だに延伸糸と同等の物硅を
有する高速紡出糸は得られていない。延伸糸と高速紡出
糸における最大の物性差は、強力□及びイ４′コ度であ
り、延伸糸に比し、高速紡出糸は、強力が低く、伸度が
大きい。、この主な原因は、高速紡出糸の繊維内外層に
おりる配向度の差であると考えられ、溶融紡糸時の引取
速度を高くする程、この傾向は犬きくなる。またこれに
起因しで、引取速度を高くした」竺合の引取張力に抗し
きれなくなり、糸切れが発生し、引ηｙができなくなる
。
合体を溶融紡糸するに除重、糸条の引取速度を高くする
ことにより、糸条の配向イヒ及び結晶化を促進させ、延
伸工程を経ることなく一挙に延伸糸と同等め物性を有す
る糸条を得名溶融紡糸延□伸方法が開発され、工業化さ
れている。しかしながら、今だに延伸糸と同等の物硅を
有する高速紡出糸は得られていない。延伸糸と高速紡出
糸における最大の物性差は、強力□及びイ４′コ度であ
り、延伸糸に比し、高速紡出糸は、強力が低く、伸度が
大きい。、この主な原因は、高速紡出糸の繊維内外層に
おりる配向度の差であると考えられ、溶融紡糸時の引取
速度を高くする程、この傾向は犬きくなる。またこれに
起因しで、引取速度を高くした」竺合の引取張力に抗し
きれなくなり、糸切れが発生し、引ηｙができなくなる
。
本発明は、繊維内外ＩｖｆＴＫおける配向度の差のフリ
Ｊ消に着目し、、溶融紡糸、にて、延伸工も１゛を・経
た。矛条と同等の強伸度特性を有する糸条を得る方法を
提供することを目的とする。そのために、”’＊鼻・明
ｉ、次のような構成を有す・る。すなわち、ｒＦｙ発明
は、繊維形成性熱可塑性重合体を、紡糸口金を通して溶
融紡出し、冷却同化後引取るに際し、紡糸１コ金の温度
を該紡糸に１金の紡糸孔に導入される溶融１１工合体の
温度よりも高い温度となすことにより、紡糸１コ金から
吐出された直後の溶融状態の糸条の外層部の温度を内悼
部の献度より高温となし、惨いで該紡出糸条ヲ）９却Ｒ
１１化することにより冷却固化される際の糸条内の４ノ
１′Ｉ断面方向の温度分布を一様となし、かくして冷却
固化後の糸条の横断面方向の配向［を′−Ａ質的に一様
となすことをＱ’に徴とする浴融紡糸方法である。
Ｊ消に着目し、、溶融紡糸、にて、延伸工も１゛を・経
た。矛条と同等の強伸度特性を有する糸条を得る方法を
提供することを目的とする。そのために、”’＊鼻・明
ｉ、次のような構成を有す・る。すなわち、ｒＦｙ発明
は、繊維形成性熱可塑性重合体を、紡糸口金を通して溶
融紡出し、冷却同化後引取るに際し、紡糸１コ金の温度
を該紡糸に１金の紡糸孔に導入される溶融１１工合体の
温度よりも高い温度となすことにより、紡糸１コ金から
吐出された直後の溶融状態の糸条の外層部の温度を内悼
部の献度より高温となし、惨いで該紡出糸条ヲ）９却Ｒ
１１化することにより冷却固化される際の糸条内の４ノ
１′Ｉ断面方向の温度分布を一様となし、かくして冷却
固化後の糸条の横断面方向の配向［を′−Ａ質的に一様
となすことをＱ’に徴とする浴融紡糸方法である。
本発明に適用可能な繊維形成性熱可塑性重合体としては
、ポリエステル類、ポリアミド類静溶融紡糸司能な重合
体はすべて含まれる。また、引取速度は１繊維内外層に
おける配向度の差が自著な３０００ ｙｒｔＪＩＩ＋以
上、好ましくは４０００ ＠／Ｉｆｎｎ Ｉソ、上がヨ
イ。
、ポリエステル類、ポリアミド類静溶融紡糸司能な重合
体はすべて含まれる。また、引取速度は１繊維内外層に
おける配向度の差が自著な３０００ ｙｒｔＪＩＩ＋以
上、好ましくは４０００ ＠／Ｉｆｎｎ Ｉソ、上がヨ
イ。
ヅ出された糸条は高い伸張応力を受は急速に配向□゛結
晶化が進行゛する。その際、糸条の外層は、内層、に比
較して温度の低下程度が大きく、、その程度に□応じて
、糸条断面内にて受ける伸張応力に差な生□じ、その結
果、配向結晶化の程度にも糸を生じ、それが強度の低い
糸条を与える原因となっていると考えられる。したがっ
て、紡糸口金孔湯度と吐出重合体温度の差は、引取速度
の増大、単孔吐出量の低下、低冷却気流温度により大き
くしなければならない。このように吐出重合体温度よシ
紡糸ロ金孔温庭を高温にした場合、該紡糸口金孔から吐
出された直後の糸条の断面方向の温度分布け、糸外層が
最も高く、中心が最も低い、いわゆる通常の温度分布と
は逆の分布となっている。このような温度分布を有して
いる糸条は、紡糸工稈において引取速度に応じた分子配
向が進行し、伸張応力が増加、１り０えば４０００７７
１／ｍｍ以上の超高速引取の場合、急激な配向結晶化が
進行１″る間に、該糸条の断面方向の温度分布はなくな
る。すなわち引取° られた糸条の断面方向には配
向度差がなく、目的とする通常の紡糸−延伸方法から得
られる糸条の強力と差のない強力を有する糸条がイツら
れる。
晶化が進行゛する。その際、糸条の外層は、内層、に比
較して温度の低下程度が大きく、、その程度に□応じて
、糸条断面内にて受ける伸張応力に差な生□じ、その結
果、配向結晶化の程度にも糸を生じ、それが強度の低い
糸条を与える原因となっていると考えられる。したがっ
て、紡糸口金孔湯度と吐出重合体温度の差は、引取速度
の増大、単孔吐出量の低下、低冷却気流温度により大き
くしなければならない。このように吐出重合体温度よシ
紡糸ロ金孔温庭を高温にした場合、該紡糸口金孔から吐
出された直後の糸条の断面方向の温度分布け、糸外層が
最も高く、中心が最も低い、いわゆる通常の温度分布と
は逆の分布となっている。このような温度分布を有して
いる糸条は、紡糸工稈において引取速度に応じた分子配
向が進行し、伸張応力が増加、１り０えば４０００７７
１／ｍｍ以上の超高速引取の場合、急激な配向結晶化が
進行１″る間に、該糸条の断面方向の温度分布はなくな
る。すなわち引取° られた糸条の断面方向には配
向度差がなく、目的とする通常の紡糸−延伸方法から得
られる糸条の強力と差のない強力を有する糸条がイツら
れる。
当然の小ながら、引取速度の増加に伴なう引取張力の増
加は著しく、通常の方法で超高速引取を行なった場合は
、単糸切れ等の理由により、著しくＦｆ８業性が悪いが
、本発明による紡糸方法の場合は、糸条の強力の増加の
効果により、ｒｙｔ糸切れ等がなく、操業性良好である
。
加は著しく、通常の方法で超高速引取を行なった場合は
、単糸切れ等の理由により、著しくＦｆ８業性が悪いが
、本発明による紡糸方法の場合は、糸条の強力の増加の
効果により、ｒｙｔ糸切れ等がなく、操業性良好である
。
以下実施側音ｉ％’ｌげて本発明を詳細にＭｔＡ明する
が、勿論本発明はこれに限定されるものではない。
が、勿論本発明はこれに限定されるものではない。
実施例
フェノール／テトラクロールエタンの６／４ｉ合ｍ媒中
３０℃の温度で測定した固有粘度〔Ｉ〕が、０６３０の
ポリエチレンテレフタレートを、孔数２４個、孔径０．
２３ ｔｎｍの紡糸孔を有する溶融紡糸口金□を通して
、製品繊鼾［の繊度が５０ ２４Ｆとなるようなポリ
マー吐出量とし、肋ポリマー温就け、２８５℃一定とな
るようにイクストルーダ温度等を制御した。該東件下に
て、該溶融紡糸口金温度を種々変更し、紡糸される糸条
に外層力ｊ高くなるような温度分布を付与した。表１に
雪の温度条件ならびに得られた糸条の強伸度値を示した
。
３０℃の温度で測定した固有粘度〔Ｉ〕が、０６３０の
ポリエチレンテレフタレートを、孔数２４個、孔径０．
２３ ｔｎｍの紡糸孔を有する溶融紡糸口金□を通して
、製品繊鼾［の繊度が５０ ２４Ｆとなるようなポリ
マー吐出量とし、肋ポリマー温就け、２８５℃一定とな
るようにイクストルーダ温度等を制御した。該東件下に
て、該溶融紡糸口金温度を種々変更し、紡糸される糸条
に外層力ｊ高くなるような温度分布を付与した。表１に
雪の温度条件ならびに得られた糸条の強伸度値を示した
。
本実施例の場合は、溶融紡糸口金温度と吐央ポリマ一温
度との差が、約１００℃で強力が最高、となうた。この
値は、通常延伸糸のそれに比し遜色ないものである。
度との差が、約１００℃で強力が最高、となうた。この
値は、通常延伸糸のそれに比し遜色ないものである。
表 １
但し、本例では紡糸口金孔から引取点までの距離（−ｔ
１約２７ｎとした。これは、溶融ポリマーの細化挙ｐＪ
）と紡糸張力の関係より設定した。
１約２７ｎとした。これは、溶融ポリマーの細化挙ｐＪ
）と紡糸張力の関係より設定した。
４￥許出願人 東洋紡績４！ｉ’ ｊ’ｓ会社３３−
Claims (1)
- 繊維形成性熱可塑性重合体を、紡糸１」金を通して溶融
紡出し、冷却固化後引取るに際し、紡糸口金の温度を蔽
紡糸口金の紡糸孔に導入される溶融重合体の温度よシも
高い温度となすことにより、紡糸口金から吐出された直
後の溶融状態の糸条の外層部の温度を内層部の温度より
高温となし、次訊でＭ’７紡出糸条を冷、：ｆｉｉ−化
することにより冷却固化される際の糸条内のｉへ断面方
向の・温度勿布・を一様となし、かくして冷却同化後の
糸条の横断面方向の配向度を％％ ’Ｐｊ的に一様と□
なすととを特徴とする溶融紡糸方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17379982A JPS5966508A (ja) | 1982-10-01 | 1982-10-01 | 溶融紡糸方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17379982A JPS5966508A (ja) | 1982-10-01 | 1982-10-01 | 溶融紡糸方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5966508A true JPS5966508A (ja) | 1984-04-16 |
Family
ID=15967368
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17379982A Pending JPS5966508A (ja) | 1982-10-01 | 1982-10-01 | 溶融紡糸方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5966508A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6233821A (ja) * | 1985-08-01 | 1987-02-13 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 低伸度ポリエステルフイラメントの製造方法 |
| JPS62263314A (ja) * | 1986-04-30 | 1987-11-16 | イ−・アイ・デユポン・デ・ニモアス・アンド・カンパニ− | 新しい均一な重合体フイラメント |
| US4867925A (en) * | 1985-04-04 | 1989-09-19 | Akzo N.V. | Process for the manufacture of polyester industrial yarn |
| EP0630996A2 (en) * | 1993-06-24 | 1994-12-28 | Hercules Incorporated | Skin-core high thermal bond strength fiber on melt spin system |
| US5733646A (en) * | 1992-01-13 | 1998-03-31 | Hercules Incorporated | Thermally bondable fiber for high strength non-woven fabrics |
-
1982
- 1982-10-01 JP JP17379982A patent/JPS5966508A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4867925A (en) * | 1985-04-04 | 1989-09-19 | Akzo N.V. | Process for the manufacture of polyester industrial yarn |
| US5092381A (en) * | 1985-04-04 | 1992-03-03 | Akzo N.V. | Polyester industrial yarn and elastomeric objects reinforced with said yarn |
| JPS6233821A (ja) * | 1985-08-01 | 1987-02-13 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 低伸度ポリエステルフイラメントの製造方法 |
| JPS62263314A (ja) * | 1986-04-30 | 1987-11-16 | イ−・アイ・デユポン・デ・ニモアス・アンド・カンパニ− | 新しい均一な重合体フイラメント |
| US5733646A (en) * | 1992-01-13 | 1998-03-31 | Hercules Incorporated | Thermally bondable fiber for high strength non-woven fabrics |
| EP0630996A2 (en) * | 1993-06-24 | 1994-12-28 | Hercules Incorporated | Skin-core high thermal bond strength fiber on melt spin system |
| EP0630996A3 (en) * | 1993-06-24 | 1995-06-21 | Hercules Inc | Core-jacket fiber with high thermal adhesive strength in a melt spinning system. |
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