JPS5842286B2 - フアインデニ−ルポリエステル繊維及びその製造法 - Google Patents
フアインデニ−ルポリエステル繊維及びその製造法Info
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- JPS5842286B2 JPS5842286B2 JP15893478A JP15893478A JPS5842286B2 JP S5842286 B2 JPS5842286 B2 JP S5842286B2 JP 15893478 A JP15893478 A JP 15893478A JP 15893478 A JP15893478 A JP 15893478A JP S5842286 B2 JPS5842286 B2 JP S5842286B2
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- denier
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は単糸デニールが0.7d以下の新規なファイン
デニールポリエステル繊維及び該ファインデニールポリ
エステル繊維を通常の単成分溶融紡糸方式で紡糸操業性
良く製造する新規な製造法に関する。
デニールポリエステル繊維及び該ファインデニールポリ
エステル繊維を通常の単成分溶融紡糸方式で紡糸操業性
良く製造する新規な製造法に関する。
単糸デニールが0.7d以下のファインデニールポリエ
ステル繊維を素材としたスェード調布帛或は強撚糸使い
のジョーゼット、クレープ調布帛は、外観、触感とも優
れているため、最近その用途が急速に拡大する傾向にあ
る。
ステル繊維を素材としたスェード調布帛或は強撚糸使い
のジョーゼット、クレープ調布帛は、外観、触感とも優
れているため、最近その用途が急速に拡大する傾向にあ
る。
単糸デニールが0.7d以下のファインデニールポリエ
ステル繊維を通常の単成分溶融紡糸方式で製造しようと
すると、紡糸、延伸工程で著しい糸切れを生じるため、
かかる方式では実際上商業生産することが不可能であっ
たため、従来はもっばら以下に述べるような特殊紡糸方
式によって製造していた。
ステル繊維を通常の単成分溶融紡糸方式で製造しようと
すると、紡糸、延伸工程で著しい糸切れを生じるため、
かかる方式では実際上商業生産することが不可能であっ
たため、従来はもっばら以下に述べるような特殊紡糸方
式によって製造していた。
従来採用されてきた特殊紡糸方式とは、例えば特公昭4
4−18369号公報に示されるように海島繊維を得た
後、海成分を溶解して極細繊維束を得る方法、或いは特
公昭48−28005号公報に示されるような多分割繊
維を得た後、剥離処理を施し極細繊維束を得る方法など
の紡糸方式である。
4−18369号公報に示されるように海島繊維を得た
後、海成分を溶解して極細繊維束を得る方法、或いは特
公昭48−28005号公報に示されるような多分割繊
維を得た後、剥離処理を施し極細繊維束を得る方法など
の紡糸方式である。
しかしながら、これらの方法では少なくとも2戒分の重
合体を複合紡糸する設備が必要であり、かつ、溶解処理
なり剥離処理なりの後処理が必要となるための製造コス
トの上昇は避けられず製造工程も煩雑とならざるを得な
いという欠点があった。
合体を複合紡糸する設備が必要であり、かつ、溶解処理
なり剥離処理なりの後処理が必要となるための製造コス
トの上昇は避けられず製造工程も煩雑とならざるを得な
いという欠点があった。
そのため本発明者等は通常の単成分溶融紡糸方式で単糸
デニールが0.7d以下のポリエステル繊維を得る方法
について研究を行なった結果、単糸デ=−ルo、7d以
下のポリエステル繊維を得ようとすると、紡糸工程で紡
糸口金1孔当りの吐出量を著しく低下させるか、もしく
は紡糸での糸条引取速度を著しく高める必要のあること
が明らかとなり、更にはかくすることによりポリマーの
紡糸口金よりの吐出状態が極端に悪化しいわゆる雨だれ
現象となるため、紡糸;延伸糸切れ或いは条斑につなが
ることが明らかと寿・つた。
デニールが0.7d以下のポリエステル繊維を得る方法
について研究を行なった結果、単糸デ=−ルo、7d以
下のポリエステル繊維を得ようとすると、紡糸工程で紡
糸口金1孔当りの吐出量を著しく低下させるか、もしく
は紡糸での糸条引取速度を著しく高める必要のあること
が明らかとなり、更にはかくすることによりポリマーの
紡糸口金よりの吐出状態が極端に悪化しいわゆる雨だれ
現象となるため、紡糸;延伸糸切れ或いは条斑につなが
ることが明らかと寿・つた。
この雨だれ現象は紡糸口金面と冷却気流吹出面の最上端
との距離を可及的に短かぐすることにより解消すること
が判明したが、この距離を短かぐすることにより紡糸口
金より吐出された糸条の冷却が早く行なわれ、雨だれ現
象はなくなるが、吐出された糸条が層化する1での間に
切断するという新たな問題に直面した。
との距離を可及的に短かぐすることにより解消すること
が判明したが、この距離を短かぐすることにより紡糸口
金より吐出された糸条の冷却が早く行なわれ、雨だれ現
象はなくなるが、吐出された糸条が層化する1での間に
切断するという新たな問題に直面した。
本発明者等は上記問題を解決すべく更に鋭意研究を重ね
た結果、通常衣料用として用いている290℃に釦ける
溶融粘度が1450ポイズ以上のポリエステル系重合体
では、紡糸口金より吐出された直後の速い変形速度に追
従することができず、糸条がぜい性破壊を起こすが、よ
り低溶融粘度のポリエステル系重合体を用いればこの問
題が解消されることを見出し、本発明をなすに至った。
た結果、通常衣料用として用いている290℃に釦ける
溶融粘度が1450ポイズ以上のポリエステル系重合体
では、紡糸口金より吐出された直後の速い変形速度に追
従することができず、糸条がぜい性破壊を起こすが、よ
り低溶融粘度のポリエステル系重合体を用いればこの問
題が解消されることを見出し、本発明をなすに至った。
本願の第1の発明は、単糸デニールDが0.7d以下で
かつ290℃にかげる溶融粘度η290が下記(I)式
を満足することを特徴とするファインデニールポリエス
テル繊維。
かつ290℃にかげる溶融粘度η290が下記(I)式
を満足することを特徴とするファインデニールポリエス
テル繊維。
450≦’7290≦s 20 D+ s 40−・・
−<I)〔ただし、(I)式中、η290は290℃に
おける溶融粘度(ポイズ)、Dは延伸糸の単糸デニール
を示す。
−<I)〔ただし、(I)式中、η290は290℃に
おける溶融粘度(ポイズ)、Dは延伸糸の単糸デニール
を示す。
〕であり、第2の発明は、繊維形成性ポリエステル系重
合体を紡糸口金を通して溶融紡出し、次いで紡糸口金直
下で紡出糸条に冷却気流を吹き当てて冷却し、しかる後
紡糸に連続して延伸して引き取るか又は一旦引取った後
延伸して単糸デニールDが0.7d以下のファインデニ
ールポリエステル繊維を製造する方法において、紡糸口
金通過時の重合体の290℃に訃げる溶融粘度η290
を下台dI)式を満足するようにすることを特徴とする
単糸デニールが0.7デニール以下のファインデニール
ポリエステル繊維の製造法である。
合体を紡糸口金を通して溶融紡出し、次いで紡糸口金直
下で紡出糸条に冷却気流を吹き当てて冷却し、しかる後
紡糸に連続して延伸して引き取るか又は一旦引取った後
延伸して単糸デニールDが0.7d以下のファインデニ
ールポリエステル繊維を製造する方法において、紡糸口
金通過時の重合体の290℃に訃げる溶融粘度η290
を下台dI)式を満足するようにすることを特徴とする
単糸デニールが0.7デニール以下のファインデニール
ポリエステル繊維の製造法である。
450≦’7290≦820 D+ 840−・−・−
・(I)〔ただし、(I)式中、η290は290℃に
おける溶融粘度(ポイズ)、Dは延伸糸の単糸デニール
を示す。
・(I)〔ただし、(I)式中、η290は290℃に
おける溶融粘度(ポイズ)、Dは延伸糸の単糸デニール
を示す。
〕本発明に釦けるポリエステル繊維は、エチレンテレフ
タレート単位を主体とする繊維形成性ポリエステル、特
ニエチレンテレフタレート単位を85モル係以上含有す
る繊維形成性ホモポリエステル若しくはコポリエステル
又はそれらの混合物からなり、290℃における溶融粘
度η2.♂前MidI)式で示される値を示す単糸デニ
ールが0.7d以下、%[0,1〜0.5dのファイン
デニール繊維である。
タレート単位を主体とする繊維形成性ポリエステル、特
ニエチレンテレフタレート単位を85モル係以上含有す
る繊維形成性ホモポリエステル若しくはコポリエステル
又はそれらの混合物からなり、290℃における溶融粘
度η2.♂前MidI)式で示される値を示す単糸デニ
ールが0.7d以下、%[0,1〜0.5dのファイン
デニール繊維である。
本発明に訃げる290℃にかげる溶融粘度η290は、
後述する方法によって測定して得られる値であり、従来
一般に使用されている固有粘度IVとは別異である。
後述する方法によって測定して得られる値であり、従来
一般に使用されている固有粘度IVとは別異である。
通常の単成分溶融紡糸方式によって延伸糸の単糸デニー
ルが0.7d以下のファインデニールポリエステル繊維
を紡糸操業性良く製造する具体的方法は従来提案されて
いないが、本発明者等は鋭意研究を重ねた結果、紡糸口
金通過時の重合体の290℃に釦ける溶融粘度η2.。
ルが0.7d以下のファインデニールポリエステル繊維
を紡糸操業性良く製造する具体的方法は従来提案されて
いないが、本発明者等は鋭意研究を重ねた結果、紡糸口
金通過時の重合体の290℃に釦ける溶融粘度η2.。
を前記I)式を満足するようにする場合には、かかるフ
ァインデニールポリエステル繊維を通常の単成分溶融紡
糸方式によって紡糸操業性及び延伸操業性良く製造し得
ることが判明した。
ァインデニールポリエステル繊維を通常の単成分溶融紡
糸方式によって紡糸操業性及び延伸操業性良く製造し得
ることが判明した。
紡糸口金通過時の重合体の溶融粘度η2QOが前Wil
I)式で特定されるような条件を満足する場合にファイ
ンデニールポリエステル繊維の紡糸工程における糸切れ
が減少し、紡糸操業性が良好となる理由は末だ明確では
ないが、溶融粘度が低い場合又は重合体の分子量が低い
場合には、高変形速度下での変形に追従しやすくなる事
実が判明した。
I)式で特定されるような条件を満足する場合にファイ
ンデニールポリエステル繊維の紡糸工程における糸切れ
が減少し、紡糸操業性が良好となる理由は末だ明確では
ないが、溶融粘度が低い場合又は重合体の分子量が低い
場合には、高変形速度下での変形に追従しやすくなる事
実が判明した。
これは変形を受けた時の重合体の緩和時間が短かいこと
で説明され、緩和時間が短かいと変形速度が大きくても
糸がぜい性破壊せずに変形に充分追従できるということ
てあろうと思われる。
で説明され、緩和時間が短かいと変形速度が大きくても
糸がぜい性破壊せずに変形に充分追従できるということ
てあろうと思われる。
変形速度に関しては重合体が紡糸口金より吐出されてか
ら固化が完了する1での過程で糸径の変化を何らかの手
段で測定することにより評価でき(本発明者等はレーザ
ー干渉法を利用することにより測定した)通常の1孔当
りの吐出量が11/min程度であれば、引取速度が3
000rrL/minと高くてもその変形速度の最大値
はたかだか5008ee−1である。
ら固化が完了する1での過程で糸径の変化を何らかの手
段で測定することにより評価でき(本発明者等はレーザ
ー干渉法を利用することにより測定した)通常の1孔当
りの吐出量が11/min程度であれば、引取速度が3
000rrL/minと高くてもその変形速度の最大値
はたかだか5008ee−1である。
しかるに引取速度が1300 m/min程度であって
も、単糸デニールが0.7d以下、特に0.5d以下の
ものを得ようとすると、l孔当りの吐出量が0.3t/
min以下となり、変形速度の最大値は1000 se
c ’ひいては2000 sec ’を越すように
なる。
も、単糸デニールが0.7d以下、特に0.5d以下の
ものを得ようとすると、l孔当りの吐出量が0.3t/
min以下となり、変形速度の最大値は1000 se
c ’ひいては2000 sec ’を越すように
なる。
高速紡糸でより低い引取速度ノ場合ト同一単糸デニール
のファインデニール繊維を得る場合は、1孔当りの吐出
量は高くなるが、引取速度が高いため変形速度はむ1〜
ろ高くなる傾向である。
のファインデニール繊維を得る場合は、1孔当りの吐出
量は高くなるが、引取速度が高いため変形速度はむ1〜
ろ高くなる傾向である。
固有粘度の高い重合体の場合、温度を高くして紡出すれ
ば、紡出時の溶融粘度を低くすることは可能であるが、
この場合は糸切れ低下に効果がなく、あく寸でも290
℃にかげる溶融粘度η290をある程度低く保つことが
糸切れ低下には必要であることを本発明者等は見出した
。
ば、紡出時の溶融粘度を低くすることは可能であるが、
この場合は糸切れ低下に効果がなく、あく寸でも290
℃にかげる溶融粘度η290をある程度低く保つことが
糸切れ低下には必要であることを本発明者等は見出した
。
一方、溶融粘度が低すぎると紡糸工程にかいてはフィラ
メント間の糸径、糸特性のバラツキが犬きくなったり、
ニーリング現象のための糸切れが多発し、延伸工程にお
いては繊維強度が低くなるため糸切れが多発する。
メント間の糸径、糸特性のバラツキが犬きくなったり、
ニーリング現象のための糸切れが多発し、延伸工程にお
いては繊維強度が低くなるため糸切れが多発する。
従って紡糸口金通過時の重合体のη290としては少く
とも450ポイズが必要であり、ぜい性破壊による紡糸
切れを減少させ、紡糸操業性良く製糸するためには該η
290の上限は完成糸(延伸糸)の単糸デニールDに応
じて(820D+840>ポイズ以下、特に(1000
D+701ポイズ以下にすることが必要である。
とも450ポイズが必要であり、ぜい性破壊による紡糸
切れを減少させ、紡糸操業性良く製糸するためには該η
290の上限は完成糸(延伸糸)の単糸デニールDに応
じて(820D+840>ポイズ以下、特に(1000
D+701ポイズ以下にすることが必要である。
前言σN)式で示す本発明の溶融粘度範囲を第1図に示
した。
した。
第1図の斜線で囲捷れた部分が本発明の要件を満足する
領域である。
領域である。
ポリエステル繊維及びポリエステル系重合体の溶融粘度
は、通常市販されている毛管粘度計又は回転粘度計で測
定することができるが、本発明では株式会社東京計器製
作所製BH型回転粘度計(1962年製)を用い、窒素
雰囲気中で測定した。
は、通常市販されている毛管粘度計又は回転粘度計で測
定することができるが、本発明では株式会社東京計器製
作所製BH型回転粘度計(1962年製)を用い、窒素
雰囲気中で測定した。
測定試料はポリエステル繊維(未延伸糸又は延伸糸)約
30fを脱オイル、乾燥した後290℃で溶融し、ロー
ター回転数2 で測定した。
30fを脱オイル、乾燥した後290℃で溶融し、ロー
ター回転数2 で測定した。
pm
なか、溶融状態で熱分解を生じ経時的に溶融粘度が低下
する試料については、完全に溶融した時点から2分、3
分及び4分後の溶融粘度をそれぞれ読みとり、これらの
値から0分に外挿して得られる値を290℃における溶
融粘度η290とした。
する試料については、完全に溶融した時点から2分、3
分及び4分後の溶融粘度をそれぞれ読みとり、これらの
値から0分に外挿して得られる値を290℃における溶
融粘度η290とした。
なお溶融粘度は紡糸工程にかいて重合体が溶融されてか
ら紡糸口金に到達する迄に熱分解を起こすために若干低
下するが、紡糸口金通過時点以後は変化しない。
ら紡糸口金に到達する迄に熱分解を起こすために若干低
下するが、紡糸口金通過時点以後は変化しない。
従って未延伸糸及び延伸糸のη290の値は同一であり
、これは又紡糸口金通過時の重合体のη290の値とも
一致する。
、これは又紡糸口金通過時の重合体のη290の値とも
一致する。
溶融粘度の測定温度は重合体の融点以上であればいずれ
の温度でもよいわけだが、ポリエチレンテレフタレート
が主成分である繊維である限りその溶融粘度の温度依存
性は大きく変わることはないので、本発明者等は測定が
容易でかつ精度のよい290℃の測定温度を選んだ。
の温度でもよいわけだが、ポリエチレンテレフタレート
が主成分である繊維である限りその溶融粘度の温度依存
性は大きく変わることはないので、本発明者等は測定が
容易でかつ精度のよい290℃の測定温度を選んだ。
ちなみにポリエチレンテレフタレート重合体の溶融粘度
η(ホイズ)と測定温度TOとの関係は、(2)式で示
されることを本発明者等は実験的に確認した。
η(ホイズ)と測定温度TOとの関係は、(2)式で示
されることを本発明者等は実験的に確認した。
(式中Cは定数を示す)
渣たポリエチレンテレフタレートのホモポリマーよりな
るポリエステル繊維のη2.−1その固有粘度■vと繊
維中のジエチレングリコール含有量DEC(mo1%)
のみでほぼ決定され、(3)式で表わされることも実験
的に確認したー 〔ただし、上式中、固有粘度IVは、フェノール/テト
ラクロルエタン−6/4の混合溶媒中、30℃で測定し
た値であり、ジエチレングリコール含有量D’E G
(mol % )は−株式会社柳本製作所製ガスクロマ
トグラフG8型を用い、試料繊維をメタノールにより2
50℃で分解した測定試料に釦けるエチレングリコール
とジエチレングリコールのピーク面積比より、エチレン
グリコールに対するジエチレングリコールのモル係で表
わした値である。
るポリエステル繊維のη2.−1その固有粘度■vと繊
維中のジエチレングリコール含有量DEC(mo1%)
のみでほぼ決定され、(3)式で表わされることも実験
的に確認したー 〔ただし、上式中、固有粘度IVは、フェノール/テト
ラクロルエタン−6/4の混合溶媒中、30℃で測定し
た値であり、ジエチレングリコール含有量D’E G
(mol % )は−株式会社柳本製作所製ガスクロマ
トグラフG8型を用い、試料繊維をメタノールにより2
50℃で分解した測定試料に釦けるエチレングリコール
とジエチレングリコールのピーク面積比より、エチレン
グリコールに対するジエチレングリコールのモル係で表
わした値である。
〕紡糸口金通過時の重合体のη290を本発明の第(1
)式を満足するようにするには、ポリエチレンテレフタ
レートを使用する場合には前言改3)式の関係から重合
体の固有粘度IV及び/又はジエチレングリコール含有
量DEGモル俤を適当に選定することによって簡単にな
し得る。
)式を満足するようにするには、ポリエチレンテレフタ
レートを使用する場合には前言改3)式の関係から重合
体の固有粘度IV及び/又はジエチレングリコール含有
量DEGモル俤を適当に選定することによって簡単にな
し得る。
この場合、重合体が溶融されてから紡糸口金に到達する
オでの間の熱分解による重合度低下をある程度考慮する
必要がある。
オでの間の熱分解による重合度低下をある程度考慮する
必要がある。
又固有粘度及びジエチレングリコール含有量は重合条件
を適宜選定することにより変化させることができる。
を適宜選定することにより変化させることができる。
従来一般に溶融紡糸に供せられているポリエチレンテレ
フタレート中のDECH約0.1〜1.5モル幅である
。
フタレート中のDECH約0.1〜1.5モル幅である
。
参考のため、η290が300〜1400ポイズの値と
なるポリエチレンテレフタレート繊維の固有粘度IVと
ジエチレングリコール含有量DEC(モル饅)の関係を
第2に示した。
なるポリエチレンテレフタレート繊維の固有粘度IVと
ジエチレングリコール含有量DEC(モル饅)の関係を
第2に示した。
第2図から明らかな如く、IVが高くてもDECが多け
ればη290は低くなることがわかる。
ればη290は低くなることがわかる。
しかしながらDECを極端に多くすると繊維の染色堅牢
度が低下するのでDEC≦10モル係の範囲で選定する
ことが好オしい。
度が低下するのでDEC≦10モル係の範囲で選定する
ことが好オしい。
ポリエチレンテレフタレート繊維以外のポリエステル繊
維の場合には油紙3)式は成り立たないが、重合体の固
有粘度を小さくすると一般にη290の値が小さくなる
。
維の場合には油紙3)式は成り立たないが、重合体の固
有粘度を小さくすると一般にη290の値が小さくなる
。
しかし重合体の種類(例えば共重合成分、共重合割合等
の違い)によってη2.。
の違い)によってη2.。
の値はかなり大きく異なるので、紡糸に供するポリエス
テルの種類に応じてη290の値が前言田)式を満足す
るよう予め重合条件を適宜選定する必要がある。
テルの種類に応じてη290の値が前言田)式を満足す
るよう予め重合条件を適宜選定する必要がある。
紡糸孔1孔(単孔ともいう)当りの溶融重合体の吐出量
は当然のことながら得ようとする完成糸の単糸デニール
により異なるが、l孔当り0.3 f/minでは>2
−よそ完成系単糸デニールが0.7dとなる。
は当然のことながら得ようとする完成糸の単糸デニール
により異なるが、l孔当り0.3 f/minでは>2
−よそ完成系単糸デニールが0.7dとなる。
更に単糸0.5d、0.3d、0.1dのものは1孔当
りの吐出量がそれぞれ0.2 S’/ min、 0.
1 f/m1nO,03? /min、程度である。
りの吐出量がそれぞれ0.2 S’/ min、 0.
1 f/m1nO,03? /min、程度である。
紡糸孔1孔当りの吐出量が0.3 Si’ /yliH
以下の低吐出量で従来の孔断面積の大きい紡糸孔から吐
出しようとすると、吐出状態が不安定となり、糸太さの
長さ方向に訃げる周期的な変動が発生する。
以下の低吐出量で従来の孔断面積の大きい紡糸孔から吐
出しようとすると、吐出状態が不安定となり、糸太さの
長さ方向に訃げる周期的な変動が発生する。
この周期的変動を抑えるには低吐出量に応じた小断面積
の紡糸孔を用いるのが最も有効であり、本発明者等の知
見によれば糸太さの長さ方向における周期的変動を生じ
させない孔断面積の上限は、紡糸孔l孔当りの吐出量を
G(f/min )とすると、9.OXl、0−2G3
(111il)であることが判明している。
の紡糸孔を用いるのが最も有効であり、本発明者等の知
見によれば糸太さの長さ方向における周期的変動を生じ
させない孔断面積の上限は、紡糸孔l孔当りの吐出量を
G(f/min )とすると、9.OXl、0−2G3
(111il)であることが判明している。
これ以上の断面積を有する紡糸孔より吐出されたフィラ
メントは、フィラメントの長さ方向に明瞭な太さ斑を示
し、紡糸及び/又は延伸時に糸切れとなるか或いは延伸
糸の糸斑が著しく増大する。
メントは、フィラメントの長さ方向に明瞭な太さ斑を示
し、紡糸及び/又は延伸時に糸切れとなるか或いは延伸
糸の糸斑が著しく増大する。
糸斑の点では紡糸孔断面積は小なる方が好!しいが、あ
オリにも小断面積であると重合体吐出時の紡糸孔にかげ
る圧損が犬きくなりすぎるためのトラブル或いは未延伸
フィラメントの表面荒れ(いわゆるシャークスキン)が
発生し、著しい時は紡糸糸切れ、延伸糸切れとなるため
その下限は4.5 X 10−2s10−2s(である
。
オリにも小断面積であると重合体吐出時の紡糸孔にかげ
る圧損が犬きくなりすぎるためのトラブル或いは未延伸
フィラメントの表面荒れ(いわゆるシャークスキン)が
発生し、著しい時は紡糸糸切れ、延伸糸切れとなるため
その下限は4.5 X 10−2s10−2s(である
。
又紡糸孔の孔長りは、単孔断面積の円換算直径DCとの
関係が次式を満足する孔長とすることが好捷しい。
関係が次式を満足する孔長とすることが好捷しい。
紡糸温度は重合体の特性に応じて慎重に選ぶ必要があり
、高すぎるとニーリング現象が発生し紡糸糸切れを惹起
し、低すぎるとシャークスキンが発生し、紡糸工程、延
伸工程でトラブルが生じる。
、高すぎるとニーリング現象が発生し紡糸糸切れを惹起
し、低すぎるとシャークスキンが発生し、紡糸工程、延
伸工程でトラブルが生じる。
紡糸口金面温度を少なくとも吐出重合体の融点より5℃
高い温度好オしくは、吐出重合体の融点より10〜30
℃高い温度に保持すると紡糸安定性は極めて良好となり
、紡糸糸切れ、延伸糸切れ、延伸毛羽等の発生が著しく
減少する。
高い温度好オしくは、吐出重合体の融点より10〜30
℃高い温度に保持すると紡糸安定性は極めて良好となり
、紡糸糸切れ、延伸糸切れ、延伸毛羽等の発生が著しく
減少する。
ファインデニール繊維の溶融紡糸に釦いては紡出糸条の
冷却速度が速いため、各単繊維は冷却気流によってその
中心部渣で急速に冷却される。
冷却速度が速いため、各単繊維は冷却気流によってその
中心部渣で急速に冷却される。
従って冷却固化過程にかげる均一な冷却の遠戚が重要と
なる。
なる。
即ち、吐出された糸条は紡糸口金直下数1ocmの間で
完全固化糸条となり、紡糸巻取装置へと走行する糸条の
同伴流の発達75]急速に形成される。
完全固化糸条となり、紡糸巻取装置へと走行する糸条の
同伴流の発達75]急速に形成される。
従ってかかる観点から冷却気流吹出面の高さはできるだ
け短い方がよく、しかも冷却気流吹出面の最上端水平面
と紡糸口金面間の距離は5〜50mm、特に10〜35
mmと短い方がよい。
け短い方がよく、しかも冷却気流吹出面の最上端水平面
と紡糸口金面間の距離は5〜50mm、特に10〜35
mmと短い方がよい。
冷却気流は均−冷却達成のため紡出糸条にほぼ直交する
ように吹き当てるのがよい。
ように吹き当てるのがよい。
冷却気流は糸条の片側から吹き当てる方法、円周方向か
ら吹き当てる所謂サーキュラ−クエンチ法、糸条束の中
心部から放射状で外側へ向って吹き当てる方法等の公知
の冷却方式が採用される。
ら吹き当てる所謂サーキュラ−クエンチ法、糸条束の中
心部から放射状で外側へ向って吹き当てる方法等の公知
の冷却方式が採用される。
冷却気流の吹当速度は約0.1〜0.8 m/see、
好捷しくは、0.2〜0.6m/seeである。
好捷しくは、0.2〜0.6m/seeである。
紡糸速度は特に限定はないが1通常500〜2500m
/min 、特に1000〜1500m/min、どす
るのがよい。
/min 、特に1000〜1500m/min、どす
るのがよい。
特開昭51−123319号公報等に記載されているよ
うな改良されたスピンドロ一方式の場合には、紡糸引取
速度は約6000m/min。
うな改良されたスピンドロ一方式の場合には、紡糸引取
速度は約6000m/min。
程度1で可能である。
紡糸孔の孔形状(横断面)は円形のものが最も普通であ
るが、円形以外のY形、C形、■形その他の異形断面の
ものでもよい。
るが、円形以外のY形、C形、■形その他の異形断面の
ものでもよい。
又紡糸孔数には特に制限はない。
本発明では紡糸巻取筒での間で糸条をインターレース処
理しても勿論よい。
理しても勿論よい。
紡糸工程で一旦巻き取った後延伸工程に付す場合の延伸
温度釦よび延伸倍率は、従来一般の延伸後の単糸デニー
ルが1〜5dのマルチフィラメント糸又はトウの場合と
ほぼ同じ条件で行なうことができるが、ファインデニー
ル繊維の場合紡糸時の前配向が大きいので、延伸倍率は
従来にくらべかなり低目にする必要がある。
温度釦よび延伸倍率は、従来一般の延伸後の単糸デニー
ルが1〜5dのマルチフィラメント糸又はトウの場合と
ほぼ同じ条件で行なうことができるが、ファインデニー
ル繊維の場合紡糸時の前配向が大きいので、延伸倍率は
従来にくらべかなり低目にする必要がある。
本発明に従って得られたファインデニールマルチフィラ
メント糸は強撚糸として使用した場合独特の風合を有す
る織物を与える。
メント糸は強撚糸として使用した場合独特の風合を有す
る織物を与える。
又多数本トウ状に集束して延伸した後、短繊維に切断し
てステープルとして使用しても勿論よく、不織布として
使用に供することもできる。
てステープルとして使用しても勿論よく、不織布として
使用に供することもできる。
特に単糸デニールが0.5d以下のファインデニール繊
維は、これを製編織してスェード用基布として実用に供
して有用である。
維は、これを製編織してスェード用基布として実用に供
して有用である。
次に実施例により本発明を一段と明確にする。
実施例 1
ジエチレンクリコール含有量(DEGモルφ)及び固有
粘度IVを変えることによって紡糸口金通過時の溶融粘
度が種々異なる11種類のポリエチレンテレフタレート
重合体を製造し、これらの重合体を直径0.12wnの
円形紡糸孔な200個有する紡糸口金を通して、8 S
’/min 、 14 f/min、34 r/min
及び60 f/minの各吐出量で第1表に示すような
紡糸温度で溶融紡出し、紡糸口金直下で室温の冷却気流
な紡出糸条に直交して0.3m/secの流速で片側か
ら吹き当てて糸条を冷却固化した。
粘度IVを変えることによって紡糸口金通過時の溶融粘
度が種々異なる11種類のポリエチレンテレフタレート
重合体を製造し、これらの重合体を直径0.12wnの
円形紡糸孔な200個有する紡糸口金を通して、8 S
’/min 、 14 f/min、34 r/min
及び60 f/minの各吐出量で第1表に示すような
紡糸温度で溶融紡出し、紡糸口金直下で室温の冷却気流
な紡出糸条に直交して0.3m/secの流速で片側か
ら吹き当てて糸条を冷却固化した。
冷却気流吹出面の最上端水平面と紡糸口金面間の距離は
17mとし、冷却気流による冷却帯域の長さは50cm
とした。
17mとし、冷却気流による冷却帯域の長さは50cm
とした。
冷却後の糸条を常法によりオイリングローラを用いて水
性油剤エマルジョン処理を行ない、しかる後1300m
/minの速度で引き取った。
性油剤エマルジョン処理を行ない、しかる後1300m
/minの速度で引き取った。
かぐして得た未延伸マルチフィラメント糸を、次いで8
5℃の加熱ローラと135℃の熱板を備えた延伸撚糸機
により、完成糸(延伸糸)の伸度が25〜30係となる
ような延伸倍率で60−VΩnの延伸速度で延伸及び撚
糸した。
5℃の加熱ローラと135℃の熱板を備えた延伸撚糸機
により、完成糸(延伸糸)の伸度が25〜30係となる
ような延伸倍率で60−VΩnの延伸速度で延伸及び撚
糸した。
本例[i−ける重合体の固有粘度IV(フェノール/テ
トラクロルエタン=614の混合溶媒中30℃で測定、
以下同じ)及びジエチレングリコール含有量DEC(モ
ルダ)、紡糸条件(重合体の吐出量、紡糸口金面温度)
、紡糸糸切れ、延伸倍率、延撚糸切れ、未延伸糸又は延
伸糸の物性〔デニール、毛羽水準、固有粘度、ジエチレ
ングリコール含有量DEC(モル%)、η2.。
トラクロルエタン=614の混合溶媒中30℃で測定、
以下同じ)及びジエチレングリコール含有量DEC(モ
ルダ)、紡糸条件(重合体の吐出量、紡糸口金面温度)
、紡糸糸切れ、延伸倍率、延撚糸切れ、未延伸糸又は延
伸糸の物性〔デニール、毛羽水準、固有粘度、ジエチレ
ングリコール含有量DEC(モル%)、η2.。
〕を第1表に示した。
第1表に示す如く、本発明に属するものは紡糸糸切れ及
び延伸糸切れが少なく、従って紡糸、延伸操業性良くフ
ァイデニールポリエステル繊維を製造し得ることがわか
る。
び延伸糸切れが少なく、従って紡糸、延伸操業性良くフ
ァイデニールポリエステル繊維を製造し得ることがわか
る。
一方本発明に属さないもの(比較例で示す)は、ぜい性
破断又はニーリングにより紡糸糸切れが多発し、紡糸操
業が極めて悪く、延伸工程に供し得るような未延伸糸を
満足に得ることができなかった。
破断又はニーリングにより紡糸糸切れが多発し、紡糸操
業が極めて悪く、延伸工程に供し得るような未延伸糸を
満足に得ることができなかった。
実施例 2
第3成分として3.5−ジ(カルボメトキシ)ベンゼン
スルホン酸ナトリウムをジメチルテレフタレートに対し
て2.3モル係添加して製造した固有粘度■■=0.4
4(フェノール/テトラクロルエタン=6/4の混合溶
媒中30℃で測定)のエチレンテレフタレート系共重合
ポリエステル(橿踵=2.0モル係)を、第3図に示す
如きY型紡糸孔(a= 120’ 、a =b=0.0
7mm)を96個有する紡糸口金を通して、吐出量15
.4 f/min、紡糸温度280℃で溶融紡出し、紡
糸口金直下で室温の冷却気流な紡出糸条に直交して0−
3m/seeの流速で片側から吹き当てて糸条を冷却固
化した。
スルホン酸ナトリウムをジメチルテレフタレートに対し
て2.3モル係添加して製造した固有粘度■■=0.4
4(フェノール/テトラクロルエタン=6/4の混合溶
媒中30℃で測定)のエチレンテレフタレート系共重合
ポリエステル(橿踵=2.0モル係)を、第3図に示す
如きY型紡糸孔(a= 120’ 、a =b=0.0
7mm)を96個有する紡糸口金を通して、吐出量15
.4 f/min、紡糸温度280℃で溶融紡出し、紡
糸口金直下で室温の冷却気流な紡出糸条に直交して0−
3m/seeの流速で片側から吹き当てて糸条を冷却固
化した。
冷却気流吹出面の最上端水平面と紡糸口金面間の距離は
30y++mとし、冷却気流による冷却帯域の長さは5
0crnとした。
30y++mとし、冷却気流による冷却帯域の長さは5
0crnとした。
冷却後の糸条を常法によりオイリングローラを用いて水
性油剤エマルジョン処理を行な論、しかる後1150
m/minの速度で引取った。
性油剤エマルジョン処理を行な論、しかる後1150
m/minの速度で引取った。
かぐして得た未延伸マルチフィラメント糸を、次いで8
0℃の加熱ローラと130℃の熱板を備えた延伸撚糸機
により延伸倍率2.46倍で延伸撚糸して49d/96
f(単糸デニールD二〇、51d)伸度32宏η29o
−lO50ポイズ、断面トリローバルのファインデニー
ルポリエステル繊維を製造した。
0℃の加熱ローラと130℃の熱板を備えた延伸撚糸機
により延伸倍率2.46倍で延伸撚糸して49d/96
f(単糸デニールD二〇、51d)伸度32宏η29o
−lO50ポイズ、断面トリローバルのファインデニー
ルポリエステル繊維を製造した。
本例Vci−ける紡糸操業性は極めて良好で、6時間の
連続紡糸中紡糸糸切れは一度もなかった。
連続紡糸中紡糸糸切れは一度もなかった。
比較例
実施例2に示したと同様の共重合ポリエステル(ただし
、固有粘度IV=0.48、DEG=2.4モル%、紡
糸口金通過時の重合体のη29o−1580ポイズと変
更した)を実施例2と同一の紡糸条件で溶融紡糸したと
ころ、紡糸糸切れが多発腰連続して紡糸することができ
なかった。
、固有粘度IV=0.48、DEG=2.4モル%、紡
糸口金通過時の重合体のη29o−1580ポイズと変
更した)を実施例2と同一の紡糸条件で溶融紡糸したと
ころ、紡糸糸切れが多発腰連続して紡糸することができ
なかった。
ポリマーの吐出量を増大1−で、30分間に一度も紡糸
糸切れしないような最低の吐出量を探索した結果、該吐
出量は24 f/minであった。
糸切れしないような最低の吐出量を探索した結果、該吐
出量は24 f/minであった。
そこでこの吐出量で紡糸して得た未延伸糸を実施例2と
同一の延伸撚糸機を用いて延伸倍率2.6倍で延伸した
結果、72d/96f(単糸デニールD=0.75d)
、η2.。
同一の延伸撚糸機を用いて延伸倍率2.6倍で延伸した
結果、72d/96f(単糸デニールD=0.75d)
、η2.。
=1580ポイズのポリエステル繊維を得たが、このポ
リエステル繊維は単糸デニールが0.7dより太く、又
伸度が14係と低かつた。
リエステル繊維は単糸デニールが0.7dより太く、又
伸度が14係と低かつた。
実施例 3
第3戒分としてジメチルイソフタレートをジメチルテレ
フタレートに対して11モル係添加して製造した固有粘
度IV=0.56のポリエチレンテレフタレート−イソ
フタレート共重合体を実施例1で用いたのと同じ紡糸口
金より紡糸温度275℃、吐出量261/minで押し
出し、実施例1と同様の方法で1300 m/minで
引取った後2.72倍に延伸し、単糸デニール0.33
d、伸度26係、η29o=970ポイズのファインデ
ニールポリエステル繊維を得た。
フタレートに対して11モル係添加して製造した固有粘
度IV=0.56のポリエチレンテレフタレート−イソ
フタレート共重合体を実施例1で用いたのと同じ紡糸口
金より紡糸温度275℃、吐出量261/minで押し
出し、実施例1と同様の方法で1300 m/minで
引取った後2.72倍に延伸し、単糸デニール0.33
d、伸度26係、η29o=970ポイズのファインデ
ニールポリエステル繊維を得た。
本例[i−ける紡糸操業性、延撚操業性は良好であり、
紡糸6時間、延伸3時間で糸切れは1件も発生しなかっ
た。
紡糸6時間、延伸3時間で糸切れは1件も発生しなかっ
た。
また得られたファインデニールポリエステル繊維の染色
性は極めて高いものであった。
性は極めて高いものであった。
実施例
重合時ジメチルイソフタレートを11モル係、3.5−
ジ(カルボメトキシ)ベンゼンスルホン酸す) IJウ
ムを1.5モル係それぞれジメチルテレフタレー)[対
して添加して得た固有粘度IV=0.50のポリエステ
ル共重合体を実施例2で用いたのと同じ紡糸口金より紡
糸温度278℃、吐出量15.4r/minで押し出し
、実施例2と同様の方法で紡糸・延伸した。
ジ(カルボメトキシ)ベンゼンスルホン酸す) IJウ
ムを1.5モル係それぞれジメチルテレフタレー)[対
して添加して得た固有粘度IV=0.50のポリエステ
ル共重合体を実施例2で用いたのと同じ紡糸口金より紡
糸温度278℃、吐出量15.4r/minで押し出し
、実施例2と同様の方法で紡糸・延伸した。
得られた繊維は単糸デニール0.5d1伸度28係、η
2.。
2.。
=760ポイズであった。本例の場合も紡糸・延伸操業
性は極めて良好であった。
性は極めて良好であった。
第1図は本発明で特定する単糸デニールDと290℃に
釦ける溶融粘度η290との関係を示すグラフ、第2図
はポリエチレンテレフタレート繊維の固有粘度IVとジ
エチレングリコール含有量DEC(モル係)と290℃
に釦げる溶融粘度η290との関係を示すグラフ、第3
図は本発明の実施に使用したY型紡糸孔の形状を示す平
面図である。
釦ける溶融粘度η290との関係を示すグラフ、第2図
はポリエチレンテレフタレート繊維の固有粘度IVとジ
エチレングリコール含有量DEC(モル係)と290℃
に釦げる溶融粘度η290との関係を示すグラフ、第3
図は本発明の実施に使用したY型紡糸孔の形状を示す平
面図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 単糸デニールDが0.7d以下でかつ290℃に釦
げる溶融粘度η290が平畝p式を満足することを特徴
とするファインデニールポリエステル繊維。 450≦’7290≦820D+840 (I)〔
ただし、(I)式中、η290は290℃にかげる溶融
粘度(ポイズ)、Dは延伸糸の単糸デニールを示す。 〕2 ポリエステル繊維がエチレンテレフタレート単位
主体のポリエステルから構成されている特許請求の範囲
第1項記載のファインデニールポリエステル繊維。 3290℃に釦ける溶融粘度η2.ob二450ボイズ
以上、(1000D+700 )ポイズ以下である特許
請求の範囲第1項又は第2項記載のファインデニールポ
リエステル繊維。 4 繊維形成性ポリエステル系重合体を紡糸口金を通し
て溶融紡出し、次いで紡糸口金直下で紡出糸条に冷却気
流を吹き当てて冷却し、しかる後紡糸に連続して延伸し
て引き取るか又は一旦引き取った後延伸して単糸デニー
ルDが0.7d以下のファインデニールポリエステル繊
維を製造する方法に釦いて、紡糸口金通過時の重合体の
290℃に釦げる溶融粘度η2.。 を下紙■)式を満足するようにすることを特徴とする単
糸デニールが0.7デニール以下のファインデニールポ
リエステル繊維の製造法。 450≦η290≦820 D + 840−・−・−
イ■)〔ただし、(I)式中、η290は290℃にか
げる溶融粘度(ポイズ)、Dは延伸糸の単糸デニールを
示す。 〕5 繊維形成性ポリエステル系重合体がエチレンテレ
フタレート単位主体のポリエステルである特許請求の範
囲第4項記載のファインデニールポリエステル繊維の製
造法。 6 紡糸口金通過時の重合体の290℃に釦ける溶融粘
度が450ポイズ以上、(1000D+700)ポイズ
以下である特許請求の範囲第4項又は第5項記載のファ
インデニールポリエステル繊維の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15893478A JPS5842286B2 (ja) | 1978-12-21 | 1978-12-21 | フアインデニ−ルポリエステル繊維及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15893478A JPS5842286B2 (ja) | 1978-12-21 | 1978-12-21 | フアインデニ−ルポリエステル繊維及びその製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5584416A JPS5584416A (en) | 1980-06-25 |
JPS5842286B2 true JPS5842286B2 (ja) | 1983-09-19 |
Family
ID=15682523
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15893478A Expired JPS5842286B2 (ja) | 1978-12-21 | 1978-12-21 | フアインデニ−ルポリエステル繊維及びその製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5842286B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58197330A (ja) * | 1982-05-13 | 1983-11-17 | 東洋紡績株式会社 | 特殊紡績糸 |
JPS5930926A (ja) * | 1982-08-12 | 1984-02-18 | 東洋紡績株式会社 | 特殊複合紡績糸 |
JPS59204919A (ja) * | 1983-05-09 | 1984-11-20 | Teijin Ltd | 細繊度ポリエステル繊維の製造方法 |
JPH0214014A (ja) * | 1989-04-06 | 1990-01-18 | Teijin Ltd | 細繊度ポリエステル繊維の製造方法 |
-
1978
- 1978-12-21 JP JP15893478A patent/JPS5842286B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5584416A (en) | 1980-06-25 |
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