JPS596350A - 希土類コバルト系磁石材料とその製造方法 - Google Patents
希土類コバルト系磁石材料とその製造方法Info
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- JPS596350A JPS596350A JP57113682A JP11368282A JPS596350A JP S596350 A JPS596350 A JP S596350A JP 57113682 A JP57113682 A JP 57113682A JP 11368282 A JP11368282 A JP 11368282A JP S596350 A JPS596350 A JP S596350A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は’ Ｒ２Ｃｏ１７金属間化合物（ここでＲはイ
ツトリウム及び希土類元素の少くとも一種を表す）を主
体とするＲ−Ｃｏ−Ｃｕ−Ｆｅ系粉末焼結型永久磁石材
料およびその製造方法に関するものである。
ツトリウム及び希土類元素の少くとも一種を表す）を主
体とするＲ−Ｃｏ−Ｃｕ−Ｆｅ系粉末焼結型永久磁石材
料およびその製造方法に関するものである。
Ｒ−Ｃｏ−Ｃｕ−Ｆｅ合金磁石材料としては、従来では
Ｃｕ １０ ｗｔ％程度以上、 Ｆｅ ６ ｗｔ％以下
とするのが普通であった。その理由はＣｕの添加量がこ
れよのとされていた。
Ｃｕ １０ ｗｔ％程度以上、 Ｆｅ ６ ｗｔ％以下
とするのが普通であった。その理由はＣｕの添加量がこ
れよのとされていた。
ところで、Ｃｕ１０ｗｔ％程度とし＋ Ｆｅ ３ ｗｔ
％以下とすると、必然的にＣｏの含有量が増加し、高
価以１下とした従来のＲ−Ｃｏ −Ｃｕ −Ｆｅ系永久
磁石においては、その製造過程において、溶体化処理後
ＲＣｏ ｓ相の析出を抑えるため急冷し々ければ々らな
かった。しかしながら、急冷はそれ自体困難な操作であ
シ、冷却媒体を多く必要とするばかシで力く、製品に割
れを生じ易く１歩留を低くする原因にもなっている。
％以下とすると、必然的にＣｏの含有量が増加し、高
価以１下とした従来のＲ−Ｃｏ −Ｃｕ −Ｆｅ系永久
磁石においては、その製造過程において、溶体化処理後
ＲＣｏ ｓ相の析出を抑えるため急冷し々ければ々らな
かった。しかしながら、急冷はそれ自体困難な操作であ
シ、冷却媒体を多く必要とするばかシで力く、製品に割
れを生じ易く１歩留を低くする原因にもなっている。
また、従来の製造方法では、溶体化処理後、多段時効を
行なっているが、その場合、高い保磁力が得られるが、
４πｌ８−Ｈ曲線の第２象限において。
行なっているが、その場合、高い保磁力が得られるが、
４πｌ８−Ｈ曲線の第２象限において。
角型性が悪く、肩が丸くなるという欠点があった。
本発明は、この点に鑑み、最大エネルギー積（Ｂ Ｈ）
ｍａＸ・とじて従来と同等以上のものが得られ・安価で
しかも製造容易２歩留の高い焼結型Ｒ−Ｃ。
ｍａＸ・とじて従来と同等以上のものが得られ・安価で
しかも製造容易２歩留の高い焼結型Ｒ−Ｃ。
−Ｃｕ −Ｆｅ系永久磁石材料およびその製造方法を提
供することを目的とする。
供することを目的とする。
本発明の他の目的は、低Ｃｕ 、高Ｆｅ含有としてＣｏ
量を少なくしながら、従来と同等以上の磁気特性を有し
、しかも４πｌ８−Ｈ曲線の角型性の良いＲ−Ｃｏ−Ｃ
ｕ−Ｆｅ系永久磁石材料およびその製造方法を提供する
ことである。
量を少なくしながら、従来と同等以上の磁気特性を有し
、しかも４πｌ８−Ｈ曲線の角型性の良いＲ−Ｃｏ−Ｃ
ｕ−Ｆｅ系永久磁石材料およびその製造方法を提供する
ことである。
本発明の材料は、粉末焼結型Ｒ２Ｔ１７系磁石合金（と
こでＲはイツトリウム及び希土類元素、Ｔは遷移金属を
表わす。）において、Ｒを２２５〜２７、５ ｗｔチ、
Ｆｅを１５．０〜２３．０ ｗｔ％、 Ｃｕを３．３〜
５．Ｏｗｔ％＋ ｚｒを１．５〜３．５ ｗｔ ％ 、
Ｃｒ２を残部とした希土類コバルト系磁石材料である
。
こでＲはイツトリウム及び希土類元素、Ｔは遷移金属を
表わす。）において、Ｒを２２５〜２７、５ ｗｔチ、
Ｆｅを１５．０〜２３．０ ｗｔ％、 Ｃｕを３．３〜
５．Ｏｗｔ％＋ ｚｒを１．５〜３．５ ｗｔ ％ 、
Ｃｒ２を残部とした希土類コバルト系磁石材料である
。
本発明の第１の製造方法は、粉末焼結型Ｒ２Ｔ１７系磁
石合金（ここで〆イットリウム及び希土類元素、Ｔは遷
移金属を表わす。）において、Ｒを２２．５〜２７．５
ｗｔ％、 Ｆｅを１５．０〜２３．Ｏｗｔ％。
石合金（ここで〆イットリウム及び希土類元素、Ｔは遷
移金属を表わす。）において、Ｒを２２．５〜２７．５
ｗｔ％、 Ｆｅを１５．０〜２３．Ｏｗｔ％。
Ｃｕを３．３〜５．０ ｗｔ％ 、 Ｚｒを１．５〜３
．５ ｗｔ％、Ｇ。
．５ ｗｔ％、Ｇ。
を残部とする合金粉末を作り、該合金粉末を加圧成形し
て１１７０℃〜１２３０℃で焼結した後。
て１１７０℃〜１２３０℃で焼結した後。
１１３０℃〜１２００℃で溶体化処理後１５００℃／一
時間〜１０００℃／時間の割合で空冷し２次に６００〜
９５０℃に加熱保持後０９０５〜ｂ分の冷却速度で５０
０℃迄冷却することを特徴とする希土類コバルト系磁石
材料の製造方法である。
時間〜１０００℃／時間の割合で空冷し２次に６００〜
９５０℃に加熱保持後０９０５〜ｂ分の冷却速度で５０
０℃迄冷却することを特徴とする希土類コバルト系磁石
材料の製造方法である。
本発明の第２の製造方法はＲ２Ｔ１７系合金磁石（ここ
で、Ｒはイツトリウムおよび希土類元素。
で、Ｒはイツトリウムおよび希土類元素。
Ｔ１は遷移金属を表わす。）を粉末冶金法によって製造
する方法において、Ｒを２２．５〜２７．５ ｗｔ係。
する方法において、Ｒを２２．５〜２７．５ ｗｔ係。
Ｆｅを１５．０〜２３． Ｏｗｔ％、 ＣＵを３．３〜
５．Ｑ ｗｔ ％ 。
５．Ｑ ｗｔ ％ 。
Ｚｒを１．５〜３．５ ｗｔ％、 ｃｏを残部とする合
金粉末を作り、該合金粉末を加圧成形して１１７０℃〜
１２３０℃で焼結した後、１１３０℃〜１２００℃で溶
体化処理後行い、その後、７５０℃〜９００℃に加熱保
持後０．０５〜ｂ 度で冷却する加熱−保持−冷却のサイクルを少々くとも
２回行うことを特徴とする希土類コバルト系磁石材料の
製造方法である。
金粉末を作り、該合金粉末を加圧成形して１１７０℃〜
１２３０℃で焼結した後、１１３０℃〜１２００℃で溶
体化処理後行い、その後、７５０℃〜９００℃に加熱保
持後０．０５〜ｂ 度で冷却する加熱−保持−冷却のサイクルを少々くとも
２回行うことを特徴とする希土類コバルト系磁石材料の
製造方法である。
本発明によれば、Ｃｕが３．３〜５． Ｏｗｔ ％と少
ないがＦｅが１５．０〜２３．Ｏｗｔ％と多（Ｚｒ １
．５〜３．５ｗｔ％を使用するため、全体としてＣｏ量
が少なくなるので安価となる。またこのようにＣｕを減
少し。
ないがＦｅが１５．０〜２３．Ｏｗｔ％と多（Ｚｒ １
．５〜３．５ｗｔ％を使用するため、全体としてＣｏ量
が少なくなるので安価となる。またこのようにＣｕを減
少し。
Ｆｅを多く用いているがｒ Ｚｒを１．５〜３．５ ｗ
ｔ％含有させることによシ、残留磁束密度Ｂｒを１０
ＫＧａｕｓｓ以上、保磁力ＩＩ（ｃを９ ＫＯｅ以上’
（”Ｈ）ｍａＸを２４（ＭＧａｕｓｓ Ｏｅ ）以上
と、従来と同等以上の特性を得ることができる。
ｔ％含有させることによシ、残留磁束密度Ｂｒを１０
ＫＧａｕｓｓ以上、保磁力ＩＩ（ｃを９ ＫＯｅ以上’
（”Ｈ）ｍａＸを２４（ＭＧａｕｓｓ Ｏｅ ）以上
と、従来と同等以上の特性を得ることができる。
更に２本発明によれば、 Ｃｕが３．３〜５． Ｏｗｔ
係と少ないので、溶体化処理後の冷却において、析出物
（ＲＯ５相）の出る恐れがほとんどなく、冷却をブロア
ーによる強制空冷によって行うことで充分であることが
わかった。なおＣｕ量が５． Ｏｗｔ ％よシ多くなる
と、溶体化処理後、やはシ急冷を必要とする。
係と少ないので、溶体化処理後の冷却において、析出物
（ＲＯ５相）の出る恐れがほとんどなく、冷却をブロア
ーによる強制空冷によって行うことで充分であることが
わかった。なおＣｕ量が５． Ｏｗｔ ％よシ多くなる
と、溶体化処理後、やはシ急冷を必要とする。
更に２本発明の第２の製造方法によれば４πｌ８−Ｈ曲
線の角型性を改良できる。
線の角型性を改良できる。
以下２本発明を実施例について詳細に説明する。
実施例１
Ｓｍが２２．０〜２８．０ ｗｔ％、 Ｆｅが１５．０
〜２４．０ｗｔ％ 、 Ｃｕが３０〜５．０ ｗｔ％、
Ｚｒが１．５〜３．５ｗｔ％、残部Ｃｏの組成で示さ
れる合金となるように原料を調合し、この混合物をアル
コ８ン算囲気中で、′高周波加熱によ”Ｒ２Ｔ１７系合
金を溶解した。
〜２４．０ｗｔ％ 、 Ｃｕが３０〜５．０ ｗｔ％、
Ｚｒが１．５〜３．５ｗｔ％、残部Ｃｏの組成で示さ
れる合金となるように原料を調合し、この混合物をアル
コ８ン算囲気中で、′高周波加熱によ”Ｒ２Ｔ１７系合
金を溶解した。
この合金を粗粉砕し、ゴールミルを用いて平均粒径的４
μｍに微粉砕した。
μｍに微粉砕した。
この粉末を１０ＫＯｅの磁場中＋ １ ｔｏｎ／儒２の
圧力で成形した。成形物をＡｒ雰囲気中、１１７０℃〜
１２３０℃で１〜２時間焼結した後、１１３０℃〜１２
００℃で溶体化処理を行った後、ブロワ−で１５００℃
〜１０００℃／時間で空冷した。
圧力で成形した。成形物をＡｒ雰囲気中、１１７０℃〜
１２３０℃で１〜２時間焼結した後、１１３０℃〜１２
００℃で溶体化処理を行った後、ブロワ−で１５００℃
〜１０００℃／時間で空冷した。
次にこの試料を６００〜９５０℃で０．２〜３０時間保
持した後、０．０５〜ｂ 速度で５００℃以下まで冷却した。試料の組成を種々変
化させた場合の磁気特性を夫々、第１図。
持した後、０．０５〜ｂ 速度で５００℃以下まで冷却した。試料の組成を種々変
化させた場合の磁気特性を夫々、第１図。
第２図、第３図、第４図に示す。
第１図はＳｍを２２．０〜２８． Ｏｗｔ％と変えｒ
Ｆｅ１９、 Ｏｗｔ＄、 Ｃｕ ４．５ ｗｔ％、 Ｚ
ｒ ２．６ ｗｔ％、残部Ｃ’０とした場合の特性であ
る。第２図社、Ｓｍ２６．０ｗｔ％ ＋ Ｆｅを１５．
０〜２４．Ｏｗｔ％と変え、 Ｃｕ ４．８ｗｔチ＋
Ｚｒ ２．４ ｗｔ％、残部Ｃｏとした場合である。
Ｆｅ１９、 Ｏｗｔ＄、 Ｃｕ ４．５ ｗｔ％、 Ｚ
ｒ ２．６ ｗｔ％、残部Ｃ’０とした場合の特性であ
る。第２図社、Ｓｍ２６．０ｗｔ％ ＋ Ｆｅを１５．
０〜２４．Ｏｗｔ％と変え、 Ｃｕ ４．８ｗｔチ＋
Ｚｒ ２．４ ｗｔ％、残部Ｃｏとした場合である。
第３図はｒ Ｓｍ ２６．３ ｗｔ％＋ Ｆｅ ２０．
５ Ｗｔ４．Ｃｕを３．０〜５０ｗｔ％と変えｐ Ｚｒ
２．５ ｗｔ％、残部ＣＯと ゛した場合であ
る。第４図はｒ Ｓｍ ２６．２ ｗｔ％、 Ｆｅ１９
．５ ｗｔ％、 Ｃｕ ４．９ ｗｔ％、 Ｚｒを１．
５〜３．５ ｗｔ％と変え、残部Ｃｏとした場合である
。
５ Ｗｔ４．Ｃｕを３．０〜５０ｗｔ％と変えｐ Ｚｒ
２．５ ｗｔ％、残部ＣＯと ゛した場合であ
る。第４図はｒ Ｓｍ ２６．２ ｗｔ％、 Ｆｅ１９
．５ ｗｔ％、 Ｃｕ ４．９ ｗｔ％、 Ｚｒを１．
５〜３．５ ｗｔ％と変え、残部Ｃｏとした場合である
。
チ以上ではＢｒおよびＨｅが低下し、従って（ＢＨ）ｍ
ａＸも低下する。この結果Ｓｍの量は２２．５〜２７５
ｗｔチと限定される。
ａＸも低下する。この結果Ｓｍの量は２２．５〜２７５
ｗｔチと限定される。
第２図に関して、 Ｆｅ含有量が２３４よシも多くなる
と保磁力ｔＨｃが低下しｐ （ＢＨ）ｍａｘも急激に低
下する。また、１５％よシ少ないとｘＨｃが１０ＫＯｅ
にみたなくなる。従ってＦｅは１５〜２３チとする。
と保磁力ｔＨｃが低下しｐ （ＢＨ）ｍａｘも急激に低
下する。また、１５％よシ少ないとｘＨｃが１０ＫＯｅ
にみたなくなる。従ってＦｅは１５〜２３チとする。
第３図に関して、Ｃｕ量は３３％以下ではｒＨｃが低下
し５チ以上とするとＢｒが低下してしまう。またＣｕが
５チより多いと、溶体化処理後の冷却時にＲＣｏ ｓ相
が析出しゃすくなシ、急冷を必要とする。
し５チ以上とするとＢｒが低下してしまう。またＣｕが
５チより多いと、溶体化処理後の冷却時にＲＣｏ ｓ相
が析出しゃすくなシ、急冷を必要とする。
従って、 Ｃｕは３．３〜５．Ｏｗｔ％とする。
第４図に関しては、ｚｒの含有量が１．５〜３．５ｗｔ
％の範囲を越えるとＢｒおよび工、ネルギー積（ＢＨ）
ｍａｙが低下してしまう。
％の範囲を越えるとＢｒおよび工、ネルギー積（ＢＨ）
ｍａｙが低下してしまう。
実施例２
Ｓｍが２５．３ ｗｔ％、 Ｆｅが１９．０ｗｔ％の場
合と２１、 Ｏｗｔ％の場合、 Ｃｕが４．８ Ｗｔ
％ ＋ Ｚｒが２．５ｗ１％、Ｃｏ残部なる合金を実施
例１と同様にして。
合と２１、 Ｏｗｔ％の場合、 Ｃｕが４．８ Ｗｔ
％ ＋ Ｚｒが２．５ｗ１％、Ｃｏ残部なる合金を実施
例１と同様にして。
溶解、粉砕、磁場成形した。
この成形物をＡｒ雰囲気中１２１０℃で１時間保持した
後、 １１−８０℃で１時間溶体化処理を行った。この
試料を７５０℃〜９００℃で０．５〜２０時間保持した
後、０．０５〜ｂ 却速度で５００℃以下まで冷却した後７５０℃〜９００
℃で０〜５時間保持し、０．０５〜ｂの範囲の冷却速度
で５００℃以下まで冷却した。
後、 １１−８０℃で１時間溶体化処理を行った。この
試料を７５０℃〜９００℃で０．５〜２０時間保持した
後、０．０５〜ｂ 却速度で５００℃以下まで冷却した後７５０℃〜９００
℃で０〜５時間保持し、０．０５〜ｂの範囲の冷却速度
で５００℃以下まで冷却した。
その試料の磁気特性を表−１に示す。
表−１中、試料通の奇数のものは従来法の熱処理で１回
のみ処理に対し、試料形が偶数の試料は熱処理を２回施
こした場合である。これらの結果から、保持時間の合計
が同じであっても冷却を２回即ち熱処理を２回施こりせ
ばＨｅ ｒ （ＢＨ）ｍａｘが大巾に改善される。
のみ処理に対し、試料形が偶数の試料は熱処理を２回施
こした場合である。これらの結果から、保持時間の合計
が同じであっても冷却を２回即ち熱処理を２回施こりせ
ばＨｅ ｒ （ＢＨ）ｍａｘが大巾に改善される。
以下余白
実験届イの場合Ｒを２２．５〜２７．５ ｗｔ％、 Ｆ
ｅ１９ ｗｔ％＋ ’−Ｃｕ ３．３〜５． Ｏｗｔ
９’ ＊ Ｚｒを１．５〜３．５ｗｔ％、Ｇｏを残部と
する組成で試料１の場合の熱処理条件は７５０℃、２０
時間保持後１℃／ｍ １ ｎで冷却、試料２の場合の熱
処理条件は７５０℃１５時磁気特性を比較してみると保
磁力゛については試料ｌで６ ＫＯｅ 、試料２で９
ＫＯｅと試料２の方が大きく、最大エネルギー積（ＢＨ
）ｍａｘも試料１で２２ＭＧＯｅ ＋試料２で２８．５
ＭＧＯｅ と試料２の方がはるかに大きいことが明
らかである。即ち、熱処理を２回施すことによ５Ｈｃお
よび角形比を大きくシ。
ｅ１９ ｗｔ％＋ ’−Ｃｕ ３．３〜５． Ｏｗｔ
９’ ＊ Ｚｒを１．５〜３．５ｗｔ％、Ｇｏを残部と
する組成で試料１の場合の熱処理条件は７５０℃、２０
時間保持後１℃／ｍ １ ｎで冷却、試料２の場合の熱
処理条件は７５０℃１５時磁気特性を比較してみると保
磁力゛については試料ｌで６ ＫＯｅ 、試料２で９
ＫＯｅと試料２の方が大きく、最大エネルギー積（ＢＨ
）ｍａｘも試料１で２２ＭＧＯｅ ＋試料２で２８．５
ＭＧＯｅ と試料２の方がはるかに大きいことが明
らかである。即ち、熱処理を２回施すことによ５Ｈｃお
よび角形比を大きくシ。
（ＢＨ）ｍａＸが増大することが明らかである。
実験への場合Ｆｅ ２１ ｗｔ％とＦｅ含有量を変えて
も従来の方法である試料１１よシ試料１２の方が保磁力
も最大エネルギー積もはるかに良いことがわかる。
も従来の方法である試料１１よシ試料１２の方が保磁力
も最大エネルギー積もはるかに良いことがわかる。
なお希土類金属ＲとしてはＳｍの他に同等の化学的特性
を有するＹ 、 Ｌａ 、 Ｃｅ ｒ Ｐｒ 、 Ｎａ
ｒ Ｅｕ ｒＧｄ ＋ Ｔｂ ｒ Ｄｙ ｒ Ｈｏ
＋ Ｅｒ ｒ Ｔｍ ＋ Ｙｂ 、 Ｌｕを用いること
ができる。
を有するＹ 、 Ｌａ 、 Ｃｅ ｒ Ｐｒ 、 Ｎａ
ｒ Ｅｕ ｒＧｄ ＋ Ｔｂ ｒ Ｄｙ ｒ Ｈｏ
＋ Ｅｒ ｒ Ｔｍ ＋ Ｙｂ 、 Ｌｕを用いること
ができる。
本発明は２以上のような構成よシなるものでＲを２２−
５〜２７．５ ｗｔ ％ ｒ Ｆｅを１５．０〜２３．
Ｏｗｔ％。
５〜２７．５ ｗｔ ％ ｒ Ｆｅを１５．０〜２３．
Ｏｗｔ％。
Ｃｕを３．３〜５． Ｏｗｔ％、 Ｚｒを１．５〜３．
５ ｗｔ−％ ＋ Ｃ。
５ ｗｔ−％ ＋ Ｃ。
を残部とする組成によシ、高い磁気特性を得ながら＋Ｃ
ｏ量を減少し、製造を簡単化することができる。
ｏ量を減少し、製造を簡単化することができる。
第１〜４図は２本発明の実施例の磁気特性を示すグラフ
で、第１図はＳｍの量に対する最大エネルギー積（ＢＨ
）ｍａｘ ＊残留磁束密度Ｂｒ＋および保磁力ｗＨｃの
変化を示し、第２〜４図はそれぞれ、 Ｆｅ ｒＣｕ
、およびＺｒの量に対する（Ｂ Ｈ）ｍａｚ ＋ Ｂｒ
＋ ｒＨｃの変化を示すグラフである。 第１図 第２図 第３図 Ｃｕ（ｗｔ％） 第４図 Ｚｒ （ｗｔ％）
で、第１図はＳｍの量に対する最大エネルギー積（ＢＨ
）ｍａｘ ＊残留磁束密度Ｂｒ＋および保磁力ｗＨｃの
変化を示し、第２〜４図はそれぞれ、 Ｆｅ ｒＣｕ
、およびＺｒの量に対する（Ｂ Ｈ）ｍａｚ ＋ Ｂｒ
＋ ｒＨｃの変化を示すグラフである。 第１図 第２図 第３図 Ｃｕ（ｗｔ％） 第４図 Ｚｒ （ｗｔ％）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 粉末焼結型Ｒ２Ｔ、７系磁石合金（ここでＲはイ
ツトリウム及び希土類元素、Ｔは遷移金属を表わす。）
において、Ｒを２２．５〜２７．５ ｗｔ％、Ｆｅを１
５．０〜２３．Ｏｗｔ％ｒ Ｃｕを３．３〜５． Ｏｗ
ｔ％。 Ｚｒを１．５〜３．５ ｗｔチ＋ ＣＯを残部とした希
土類コバルト系磁石材料。 ２、粉末焼結型Ｒ２Ｔ１７系磁石合金（ここでＲはイツ
トリウム及び希土類元素、Ｔは遷移金属を表わす。）の
製造方法において、Ｒを２２，５〜２７．５ｗｔ ％
＋ Ｆｅを１５．０〜２３． Ｏｗｔ％、 Ｃｕを３．
３〜５．Ｏｖ／ｌ ％ ｒ Ｚｒを１．５〜３．５ ｗ
ｔ％ｒ Ｃｏを残部とする合金粉末を作シ、該合金粉末
を加圧成形して１１７０℃〜１２３０℃で焼結した後、
１１３０℃〜１２００℃で溶体化処理後１５００℃／時
間〜１０００℃／時間の割合で空冷し２次に６００〜９
５０℃に加熱保持後０．０５〜ｂ 迄冷却することを特徴とする希土類コバルト系磁石材料
の製造方法。 ３、Ｒ２Ｔ１７系合金磁石（ここでＲはイツトリウム及
び希土類元素、Ｔは遷移金属を表わす。）を粉末冶金法
によって製造する方法において、Ｒを２２、５〜２７．
５ ｗｔ％、 Ｆｅを１５．０〜２３．Ｏｗｔ％。 Ｃｕを３．３〜５． Ｏｗｔチ、Ｚｒを１．５〜３．５
ｗｔ ％ 、 ＣＯを残部とする合金粉末を作シ、該
合金粉末を加圧成形して１１７０℃〜１２３０℃で焼結
した後。 １１３０℃〜１２００℃で溶体化処理を行々い。 その後、７５０℃〜９００℃に加熱保持後、０．０５〜
ｂ 持−冷却のサイクルを少くとも２回行うことを特徴とす
る希土類コバルト系磁石材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57113682A JPS596350A (ja) | 1982-06-30 | 1982-06-30 | 希土類コバルト系磁石材料とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57113682A JPS596350A (ja) | 1982-06-30 | 1982-06-30 | 希土類コバルト系磁石材料とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS596350A true JPS596350A (ja) | 1984-01-13 |
| JPH0319289B2 JPH0319289B2 (ja) | 1991-03-14 |
Family
ID=14618499
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57113682A Granted JPS596350A (ja) | 1982-06-30 | 1982-06-30 | 希土類コバルト系磁石材料とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS596350A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4620872A (en) * | 1984-10-18 | 1986-11-04 | Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha | Composite target material and process for producing the same |
| JPS61260610A (ja) * | 1985-05-15 | 1986-11-18 | Seiko Instr & Electronics Ltd | 永久磁石の製造方法 |
-
1982
- 1982-06-30 JP JP57113682A patent/JPS596350A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4620872A (en) * | 1984-10-18 | 1986-11-04 | Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha | Composite target material and process for producing the same |
| JPS61260610A (ja) * | 1985-05-15 | 1986-11-18 | Seiko Instr & Electronics Ltd | 永久磁石の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0319289B2 (ja) | 1991-03-14 |
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