JPS594107A - 希土類コバルト系磁石材料の製造方法 - Google Patents
希土類コバルト系磁石材料の製造方法Info
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- JPS594107A JPS594107A JP57113683A JP11368382A JPS594107A JP S594107 A JPS594107 A JP S594107A JP 57113683 A JP57113683 A JP 57113683A JP 11368382 A JP11368382 A JP 11368382A JP S594107 A JPS594107 A JP S594107A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
ットリウム及び希土類元素の少くとも一種を表す）を主
体とするＲ−Ｃｏ −Ｃｕ−Ｆｅ系粉末焼結型永久磁石
材料の製造方法に関するものである。
体とするＲ−Ｃｏ −Ｃｕ−Ｆｅ系粉末焼結型永久磁石
材料の製造方法に関するものである。
Ｒ−Ｃｏ−Ｃｕ−Ｆｂ合金磁石材料としては，従来では
Ｃｕ １．Ｏｗｊ％程度以上＋ Ｆｅ ６ ｗｔ％以下
とするのが普通であった。その理由はＣｕの添加量がこ
れより少ない場た。
Ｃｕ １．Ｏｗｊ％程度以上＋ Ｆｅ ６ ｗｔ％以下
とするのが普通であった。その理由はＣｕの添加量がこ
れより少ない場た。
ところで＋ Ｃｕ １ ０ ｗｔ％程度とし， Ｆｅ
３ ｗｔ％以下とすると，必然的にＣｏの含有量が増加
し，高チ以下とした従来のＲ−Ｃｏ−Ｃｕ−Ｆｅ系永久
磁石においては，その製造過程において，溶体化処理後
ＲＣｏ５相の析出を抑えるため急冷しなければならなか
った。しかし々から１，急冷は，それ自体困難な操作で
あり，冷却媒体を多く必要とするばかりでなく。
３ ｗｔ％以下とすると，必然的にＣｏの含有量が増加
し，高チ以下とした従来のＲ−Ｃｏ−Ｃｕ−Ｆｅ系永久
磁石においては，その製造過程において，溶体化処理後
ＲＣｏ５相の析出を抑えるため急冷しなければならなか
った。しかし々から１，急冷は，それ自体困難な操作で
あり，冷却媒体を多く必要とするばかりでなく。
製品に割れを生じ易く歩留を低くする原因にもなってい
る。
る。
丑だ、従来の製造方法では、溶体化処理後、多段時効を
行なっているが、その場合、高い保磁力が得られるが、
４πｌ５−Ｈ曲線の第２象限において角型性が悪く肩が
丸くなるという欠点があった。
行なっているが、その場合、高い保磁力が得られるが、
４πｌ５−Ｈ曲線の第２象限において角型性が悪く肩が
丸くなるという欠点があった。
本発明者等は、同日付の別出願（特願昭５７−号）にお
いて、粉末焼結型Ｒ２Ｔ１７系磁石合金において、Ｒを
２２．５〜２７．５ ｗｔ％、 Ｆｅ を１５、 （
１〜２３．０ ｗｔ％、ＣＵを３．３〜５．０ ｗｔ％
、 Ｚｒを１６５〜３．５ｗｔ係＋ Ｃｏを残部とし
たＣｏおよびＣｕの含有量の少ない組成において、従来
と同等以」−の磁気特性を得ながら、溶体化処理後の急
冷を必要としない希土類磁石合金とその製造方法を提案
している。
いて、粉末焼結型Ｒ２Ｔ１７系磁石合金において、Ｒを
２２．５〜２７．５ ｗｔ％、 Ｆｅ を１５、 （
１〜２３．０ ｗｔ％、ＣＵを３．３〜５．０ ｗｔ％
、 Ｚｒを１６５〜３．５ｗｔ係＋ Ｃｏを残部とし
たＣｏおよびＣｕの含有量の少ない組成において、従来
と同等以」−の磁気特性を得ながら、溶体化処理後の急
冷を必要としない希土類磁石合金とその製造方法を提案
している。
本発明は、上記組成の磁石合金の特性を更に向上させる
製造方法を提供し、前述の欠点を解決することを目的と
する。
製造方法を提供し、前述の欠点を解決することを目的と
する。
本発明の製造方法は、Ｒ２Ｔ１７系磁石合金（ことおい
て、Ｒを２２．５〜２７．５ ｗｔ％Ｆｅを１５．０〜
２３．０ｗｔ％、 Ｃｕを３．３〜５．０ ｗｔ％ 、
Ｚｒを １．５〜３．５ｗｔ％、 Ｃｏを残部とする
合金粉末を作り。
て、Ｒを２２．５〜２７．５ ｗｔ％Ｆｅを１５．０〜
２３．０ｗｔ％、 Ｃｕを３．３〜５．０ ｗｔ％ 、
Ｚｒを １．５〜３．５ｗｔ％、 Ｃｏを残部とする
合金粉末を作り。
該合金粉末を加圧成形して、１Ｉ７０℃〜１２３０℃で
焼結した後、ＬＩ３０℃〜１２００℃で溶体化処理を行
ない、その後、前記焼結流度と同じ温度での熱処理と前
記溶体化処理温度と同じ温度での熱処理を繰り返し、そ
の後６００℃〜９５０℃で０２冷却速度で５００℃以下
棟で冷却することを特徴とする希土類コバルト系磁石の
製造方法である。
焼結した後、ＬＩ３０℃〜１２００℃で溶体化処理を行
ない、その後、前記焼結流度と同じ温度での熱処理と前
記溶体化処理温度と同じ温度での熱処理を繰り返し、そ
の後６００℃〜９５０℃で０２冷却速度で５００℃以下
棟で冷却することを特徴とする希土類コバルト系磁石の
製造方法である。
次に、前述した特願昭５７年 号の希土類磁石の製
造法を例１として説明する。
造法を例１として説明する。
例］
Ｓｍが２２．０〜２８．０ ｗｔ％ 、 Ｆｅが１５．
０−２４．０ｗｔ％、 ＣＩ］が３．０−５．０ｗｔ％
、 Ｚｒが１．５〜３．５ ｗｔ％ 。
０−２４．０ｗｔ％、 ＣＩ］が３．０−５．０ｗｔ％
、 Ｚｒが１．５〜３．５ ｗｔ％ 。
残部・Ｃｏの組成で示される合金となるように原料を調
合し、この混合物をアルゴン雰囲気中で、高周波加熱に
よりＲ２Ｔ１７系合金を溶解した。この合金を粗粉砕し
、ボールミルを用いて平均粒径約４μｍに微粉砕した。
合し、この混合物をアルゴン雰囲気中で、高周波加熱に
よりＲ２Ｔ１７系合金を溶解した。この合金を粗粉砕し
、ボールミルを用いて平均粒径約４μｍに微粉砕した。
この粉末を１０ ｋｏｅの磁場中、 ］ ｔｏｎ／／７
！の圧力で成形した。成形物をＡｒ雰囲気中、１１７０
℃〜１２３０℃で１〜２時間焼結した後、１１３０℃〜
１２００℃で溶体化処理を行った後、ブロワ−で１５０
０℃〜１０００℃／時間で空冷した。
！の圧力で成形した。成形物をＡｒ雰囲気中、１１７０
℃〜１２３０℃で１〜２時間焼結した後、１１３０℃〜
１２００℃で溶体化処理を行った後、ブロワ−で１５０
０℃〜１０００℃／時間で空冷した。
次にこの試別を６００〜９５０℃で０２〜３０時間保持
した後０．０５〜ｂ 度で５００℃以下まで冷却した。試別の組成を種種変化
させた場合の磁気特性を夫々、第１図、第２図、第３図
、第４図に示す。
した後０．０５〜ｂ 度で５００℃以下まで冷却した。試別の組成を種種変化
させた場合の磁気特性を夫々、第１図、第２図、第３図
、第４図に示す。
第１図はＳｍを２２．０〜２８．０ ｗｔ％と変え、
Ｆｅ］ ９． Ｏｗｔ％ 、 Ｃｕ ４．５ ｗｔ％ｌ
ｚｒ２６ｗｔ％残部ｃｏとした場合の特性である。第２
図は、 Ｓｍ ２６．Ｏｗｔ条。
Ｆｅ］ ９． Ｏｗｔ％ 、 Ｃｕ ４．５ ｗｔ％ｌ
ｚｒ２６ｗｔ％残部ｃｏとした場合の特性である。第２
図は、 Ｓｍ ２６．Ｏｗｔ条。
Ｆｅを１．５．０〜２４．０ ｗｔ％と変え、 Ｃｕ
４．８ｗｔ％。
４．８ｗｔ％。
Ｚｒ ２．４ ｗｔ％、残部ｃｏとした場合である。第
３図は、 Ｓｍ ２６．３ｗｔ％ 、 Ｆｅ ２０．５
ｗｔ％＋Ｃｕを３０〜５０ｗｔ％と変え、 Ｚｒ ２．
５ｗｔ％、残部Ｃｏとした揚鉱ある。第４図は８ｍ ２
６．２ ｗｔ％、 Ｆｅ １９．５ ｗｔ％ 。
３図は、 Ｓｍ ２６．３ｗｔ％ 、 Ｆｅ ２０．５
ｗｔ％＋Ｃｕを３０〜５０ｗｔ％と変え、 Ｚｒ ２．
５ｗｔ％、残部Ｃｏとした揚鉱ある。第４図は８ｍ ２
６．２ ｗｔ％、 Ｆｅ １９．５ ｗｔ％ 。
Ｃｕ ４．９ ｗｔ％、 Ｚｒを１．５〜３．５ ｗｔ
％と変え、残部ｃ。
％と変え、残部ｃ。
とした場合である。第１図に関して、希土類金属（５）
以下あるいは２７５％以上ではＢｒおよびＨｅが低下し
、従って（ＢＨ）ｍａＸも低下する。この結果Ｓｍの量
は２２５〜２７．５ ｗｔ％と限定される。
、従って（ＢＨ）ｍａＸも低下する。この結果Ｓｍの量
は２２５〜２７．５ ｗｔ％と限定される。
第２図に関して、 Ｆｅ含有量が２３係よりも多くなる
と保磁力ＩＨＣが低下し、 （ＢＨ）ｍａｘも急激に低
下する。！、た１５チより少ないとｒＨＣが１０ｋＯｅ
にみたなくなる。従ってＦｅは１５〜２３％とする。
と保磁力ＩＨＣが低下し、 （ＢＨ）ｍａｘも急激に低
下する。！、た１５チより少ないとｒＨＣが１０ｋＯｅ
にみたなくなる。従ってＦｅは１５〜２３％とする。
第３図に関して、 Ｃｕ量は３．３係以下ではＩＨｃが
低下し５％以上とするとＢｒが低下してしまう。またＣ
ｕが５％より多いと、溶体化処理後の冷却時にＲＣｏ５
相が析出しやすくなり、急冷を必要とする。
低下し５％以上とするとＢｒが低下してしまう。またＣ
ｕが５％より多いと、溶体化処理後の冷却時にＲＣｏ５
相が析出しやすくなり、急冷を必要とする。
従ってＣｕは３３〜５．Ｏｗｔ係とする。
第４図に関しては、 Ｚｒの含有量が１５〜３．５ｗｔ
％の範囲を越えるとＢｒおよびエネルギー積（ＢＨ）ｍ
ａＸが低下してしまう。
％の範囲を越えるとＢｒおよびエネルギー積（ＢＨ）ｍ
ａＸが低下してしまう。
本発明は１例１で示したごときＲ２２５〜２７５ｗｊ％
、 Ｆｅ １５．０〜２３．０ｗｔ％ 、Ｃｕ ３．３
〜５．０ｗｔ％＋Ｚｒ１．５〜３．５ｗｔ’％ ＋ Ｃ
ｏ残部とする焼結型磁石の磁気特性を向上させる製造方
法を提供するものである。
、 Ｆｅ １５．０〜２３．０ｗｔ％ 、Ｃｕ ３．３
〜５．０ｗｔ％＋Ｚｒ１．５〜３．５ｗｔ’％ ＋ Ｃ
ｏ残部とする焼結型磁石の磁気特性を向上させる製造方
法を提供するものである。
（６）
従来、希土類コバルト磁石の焼結及び溶体化処理は第５
図に示すよう々時間一温度のプログラムで処理されるの
が一般的であったが１本発明は。
図に示すよう々時間一温度のプログラムで処理されるの
が一般的であったが１本発明は。
前述のような組成において、第５図に示すような焼結、
溶体化処理を行なった後に、第６図に示すような熱処理
を行うものである。この熱処理は前述の焼結温度（Ｔ１
）と同じ温度（’ｒ３）−１：で加熱して保持し、さら
に前記溶体化処理温度（Ｔ２）と同じ温度（Ｔ４）で保
持し、冷却後、再びＴ５″！、で加熱（但しＴ５は６０
０〜９５０℃）して保持時間へを０２〜３０時間とする
よう保持後、冷却速度Ａ以下）！ｆ、で冷却することに
よって角形比を改善させ（ＢＨ）ｍａＸを向上させるも
のである。
溶体化処理を行なった後に、第６図に示すような熱処理
を行うものである。この熱処理は前述の焼結温度（Ｔ１
）と同じ温度（’ｒ３）−１：で加熱して保持し、さら
に前記溶体化処理温度（Ｔ２）と同じ温度（Ｔ４）で保
持し、冷却後、再びＴ５″！、で加熱（但しＴ５は６０
０〜９５０℃）して保持時間へを０２〜３０時間とする
よう保持後、冷却速度Ａ以下）！ｆ、で冷却することに
よって角形比を改善させ（ＢＨ）ｍａＸを向上させるも
のである。
以下本発明の実施例について述べる。
実施例１
Ｓｍが２５．７ｗｔ％、Ｆｅが１９．０ｗｔ％、Ｃｕが
４．９ ｗ ｔ％、Ｚｒが２．４ｗｔ％Ｃｏ残部々る合
金を前述の例１と同様にして溶解、粉砕、磁場成形した
。この成形物をＡｒ雰囲気中、１２１０℃で１時間焼結
した後、１１８０℃で１時間溶体化処理を行った。その
時の特性は表１のａでありさらにその試料を１２１０℃
で０５時間保持した後、１１８０℃で１時間熱処理を行
った。この試料を８５０℃で６時間保持した後。
４．９ ｗ ｔ％、Ｚｒが２．４ｗｔ％Ｃｏ残部々る合
金を前述の例１と同様にして溶解、粉砕、磁場成形した
。この成形物をＡｒ雰囲気中、１２１０℃で１時間焼結
した後、１１８０℃で１時間溶体化処理を行った。その
時の特性は表１のａでありさらにその試料を１２１０℃
で０５時間保持した後、１１８０℃で１時間熱処理を行
った。この試料を８５０℃で６時間保持した後。
００５〜５℃ｈ＝範囲の冷却速度で５００℃以下り
まで冷却した。得られた磁気特性は表１のｂの通りであ
った。
った。
表 １
この様に、１２１０℃焼結、 ］ ］ ８０℃で溶体化
した場合とさらに熱処理を加えた場合とを比べると熱処
理を加えた方が磁気特性がはるかに良い。
した場合とさらに熱処理を加えた場合とを比べると熱処
理を加えた方が磁気特性がはるかに良い。
実施例２
実施例１と同様にして作成した成形体を＋ Ａｒ雰囲気
中１２００℃で２時間焼結した後、１１６５℃で１時間
溶体化処理を行なった。その時の磁気特性は表２のａの
通シである。この試料を１２１０℃で０５時間保持した
後、１１６５℃で１時間熱処理を行なった。この試料を
８００℃で１０時間保持した後、２℃／キの冷却速度で
４００℃以下壕で扮 冷却した。得られた磁気特性は表２のｂの通りであった
。
中１２００℃で２時間焼結した後、１１６５℃で１時間
溶体化処理を行なった。その時の磁気特性は表２のａの
通シである。この試料を１２１０℃で０５時間保持した
後、１１６５℃で１時間熱処理を行なった。この試料を
８００℃で１０時間保持した後、２℃／キの冷却速度で
４００℃以下壕で扮 冷却した。得られた磁気特性は表２のｂの通りであった
。
表 ２
以下余日
（９）
実施例３
実施例１と同様にして作成した成形体を、 Ａｒ雰囲気
中１２１０℃で１時間焼結した後、１１．８０℃で１時
間溶体化処理を行なった。この時の磁気特性は表３のａ
の通シである。この試料を１１８０℃で２時間熱処理し
た後、８３０℃で５時間保持し表 ３ （１０） この様に１２１０℃焼結、１１８０℃で溶体化した場合
とさらに熱処理を加えた場合とを比べると熱処理を加え
た方が磁気特性がはるかに良い。
中１２１０℃で１時間焼結した後、１１．８０℃で１時
間溶体化処理を行なった。この時の磁気特性は表３のａ
の通シである。この試料を１１８０℃で２時間熱処理し
た後、８３０℃で５時間保持し表 ３ （１０） この様に１２１０℃焼結、１１８０℃で溶体化した場合
とさらに熱処理を加えた場合とを比べると熱処理を加え
た方が磁気特性がはるかに良い。
この発明はＲ２Ｔ１７系磁石合金（ここで、Ｒはイッ）
ｌ）ラム及び希土類元素Ｔは遷移金属を表わす。）を
粉末冶金法によって製造するにあたって、Ｒを２２．５
〜２７．５ ｗｔ ％ 、 Ｆｅを１５．０〜２３．０
ｗｔ％。
ｌ）ラム及び希土類元素Ｔは遷移金属を表わす。）を
粉末冶金法によって製造するにあたって、Ｒを２２．５
〜２７．５ ｗｔ ％ 、 Ｆｅを１５．０〜２３．０
ｗｔ％。
Ｃｕを３．３〜５．０ ｗｔ ％ 、 Ｚｒを１．５〜
３．５ ｗｔ ％ 。
３．５ ｗｔ ％ 。
Ｃｏを残部とする合金を成形し、１１７０℃〜１２３０
℃で焼結した後、１１３０℃〜１２００℃で溶体化処理
を行った後、前記焼結温度及び溶体化処理温度での熱処
理を繰り返し、その後６００℃〜９５０℃で０２〜３０
時間保持した後、００５冷却することによシ高い保磁力
を得ることができその結果高エネルギー積が得られると
いう優れた効果を有している。
℃で焼結した後、１１３０℃〜１２００℃で溶体化処理
を行った後、前記焼結温度及び溶体化処理温度での熱処
理を繰り返し、その後６００℃〜９５０℃で０２〜３０
時間保持した後、００５冷却することによシ高い保磁力
を得ることができその結果高エネルギー積が得られると
いう優れた効果を有している。
なお、溶体化処理後の冷却は急冷によらず空冷（１５０
０〜ｂ 異相（ＲＣｏ５ ）の析出がなかった。従って急冷とい
う困難な方法を取らなくても良い。
０〜ｂ 異相（ＲＣｏ５ ）の析出がなかった。従って急冷とい
う困難な方法を取らなくても良い。
第１〜４図は１本発明の実施例の磁気特性を示すグラフ
で、第１図はＳｍの量に対する最大エネルギー積（ＢＨ
）ｍａｘ 、残留磁束密度Ｂｒ 、および保磁力ＩＨｃ
の変化を示し、第２〜４図は、それぞれ。 Ｆｅ ＋ Ｃｕ ＋およびＺｒの量に対する（ＢＨ）ｍ
ａＸ、 Ｅｒ ＋ＩＨｃの変化を示すグラフである。第
５図は、従来の希土類磁石の製造における焼結−溶体化
処理の温度時間のプログラムを示す図で、第６図は、溶
体化処理後本発明によって行なわれる熱処理の温度時間
プログラムを示す。 第１図 Ｓｍ（ｗｔ％つ 第２図 Ｆｅ （ｖｖｔ％）
で、第１図はＳｍの量に対する最大エネルギー積（ＢＨ
）ｍａｘ 、残留磁束密度Ｂｒ 、および保磁力ＩＨｃ
の変化を示し、第２〜４図は、それぞれ。 Ｆｅ ＋ Ｃｕ ＋およびＺｒの量に対する（ＢＨ）ｍ
ａＸ、 Ｅｒ ＋ＩＨｃの変化を示すグラフである。第
５図は、従来の希土類磁石の製造における焼結−溶体化
処理の温度時間のプログラムを示す図で、第６図は、溶
体化処理後本発明によって行なわれる熱処理の温度時間
プログラムを示す。 第１図 Ｓｍ（ｗｔ％つ 第２図 Ｆｅ （ｖｖｔ％）
Claims (1)
- １、 Ｒ２Ｔ、７系磁石合金（ここで、Ｒはイノトリ
〜２７．５ ｗｔ％ 、 Ｆｅを］ ５．０〜２３．０
ｗｔ％、 Ｃｕを３、３〜５．０ ｗｔ％ 、 Ｚｒ
を１．５〜３．５ ｗｔ％、 Ｃｏを残部とする合金粉
末を作り、該合金粉末を加圧成形して、１１７０℃〜１
２３０℃で焼結した後、１．１３０℃〜１２００℃で溶
体化処理を行ない、その後、前記焼結温度と同じ温度で
の熱処理と前記溶体化処理温度と同じ温度での熱処理を
繰り返し、その後６００℃〜９５０℃で０２〜３０時間
保持した後磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57113683A JPS594107A (ja) | 1982-06-30 | 1982-06-30 | 希土類コバルト系磁石材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57113683A JPS594107A (ja) | 1982-06-30 | 1982-06-30 | 希土類コバルト系磁石材料の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS594107A true JPS594107A (ja) | 1984-01-10 |
| JPS6119084B2 JPS6119084B2 (ja) | 1986-05-15 |
Family
ID=14618526
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57113683A Granted JPS594107A (ja) | 1982-06-30 | 1982-06-30 | 希土類コバルト系磁石材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS594107A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60214504A (ja) * | 1984-04-10 | 1985-10-26 | Seiko Epson Corp | 希土類磁石の製造方法 |
| JPH01151934A (ja) * | 1987-12-08 | 1989-06-14 | Dai Ichi Kogyo Seiyaku Co Ltd | 分散質の安定化方法 |
| CN112582121A (zh) * | 2019-09-27 | 2021-03-30 | 河北泛磁聚智电子元件制造有限公司 | 超高性能烧结钐钴磁体的制备方法 |
-
1982
- 1982-06-30 JP JP57113683A patent/JPS594107A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60214504A (ja) * | 1984-04-10 | 1985-10-26 | Seiko Epson Corp | 希土類磁石の製造方法 |
| JPH01151934A (ja) * | 1987-12-08 | 1989-06-14 | Dai Ichi Kogyo Seiyaku Co Ltd | 分散質の安定化方法 |
| CN112582121A (zh) * | 2019-09-27 | 2021-03-30 | 河北泛磁聚智电子元件制造有限公司 | 超高性能烧结钐钴磁体的制备方法 |
| CN112582121B (zh) * | 2019-09-27 | 2022-12-02 | 河北泛磁聚智电子元件制造有限公司 | 超高性能烧结钐钴磁体的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6119084B2 (ja) | 1986-05-15 |
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