JPS59282B2 - Ｈ形鋼用粗形鋼片の製造方法 - Google Patents
Ｈ形鋼用粗形鋼片の製造方法Info
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- JPS59282B2 JPS59282B2 JP54172089A JP17208979A JPS59282B2 JP S59282 B2 JPS59282 B2 JP S59282B2 JP 54172089 A JP54172089 A JP 54172089A JP 17208979 A JP17208979 A JP 17208979A JP S59282 B2 JPS59282 B2 JP S59282B2
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- rough
- shaped steel
- rolling
- steel billet
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は圧延素材に扁平スラブを使用し形鋼圧延ライ
ンのブレークダウンミルによってＨ形鋼用粗形鋼片を製
造する方法に関するものである。
ンのブレークダウンミルによってＨ形鋼用粗形鋼片を製
造する方法に関するものである。
従来、Ｈ形鋼用の圧延素材として分塊圧延されたビーム
ブランクを用い、これを加熱炉で再加熱した後形鋼工場
で形鋼に圧延しているが、近年圧延素材に連続鋳造扁平
スラブを使用しこれを加熱炉で加熱し形鋼工場において
いつきにＨ形鋼まで圧延するｌヒート圧延が行なわれる
ようになってきた。
ブランクを用い、これを加熱炉で再加熱した後形鋼工場
で形鋼に圧延しているが、近年圧延素材に連続鋳造扁平
スラブを使用しこれを加熱炉で加熱し形鋼工場において
いつきにＨ形鋼まで圧延するｌヒート圧延が行なわれる
ようになってきた。
第１図はこのような形鋼工場のミルレイアウトであり、
加熱炉１で１２００°Ｃ以上の適当な温度に加熱・均熱
された扁平スラブはブレークダウンミルによって粗形鋼
片に粗形圧延された後、エツジングミル４を後段に備え
た粗ユニバーサルミル３および仕上げユニバーサルミル
５を通って所定のＨ形鋼に圧延される。
加熱炉１で１２００°Ｃ以上の適当な温度に加熱・均熱
された扁平スラブはブレークダウンミルによって粗形鋼
片に粗形圧延された後、エツジングミル４を後段に備え
た粗ユニバーサルミル３および仕上げユニバーサルミル
５を通って所定のＨ形鋼に圧延される。
ブレークダウンミル２のロールには例えば第２図に示す
ようにボックス型のカリバー６．７，８および粗形カリ
バー９が設けられており、扁平スラブを立ててカリバー
６．７により幅方向にエツジング圧延して（各パス回数
２０程度）フランジ相当部の幅広げを行ないドツグボー
ン形状の鋼片とする（第３図ないし第４図参照）。
ようにボックス型のカリバー６．７，８および粗形カリ
バー９が設けられており、扁平スラブを立ててカリバー
６．７により幅方向にエツジング圧延して（各パス回数
２０程度）フランジ相当部の幅広げを行ないドツグボー
ン形状の鋼片とする（第３図ないし第４図参照）。
次にカリバー８と粗形カリバー９を交互に使用して１５
パス程度で後工程のユニバーサルミル群に供給される粗
形鋼片に圧延する。
パス程度で後工程のユニバーサルミル群に供給される粗
形鋼片に圧延する。
このようにして粗形鋼片が製造されるがこのような製造
方法には次のような問題点がある。
方法には次のような問題点がある。
■ カリバー６．７．８を使用し連続してエツジング圧
延を行なうと第５図に示すように鋼片のトップとボトム
においては上下両端が延伸され中央部が延伸されないた
め中央部がトップとボトムで増大するとともに第３図に
示すように上下両端が円弧状に閉じることになる。
延を行なうと第５図に示すように鋼片のトップとボトム
においては上下両端が延伸され中央部が延伸されないた
め中央部がトップとボトムで増大するとともに第３図に
示すように上下両端が円弧状に閉じることになる。
このような鋼片を粗形カリバー９で粗形圧延すると第６
図に示すように粗形鋼片のトップ、特にボトムにおいて
噴出を生じこれが製品まで疵として残存することになる
。
図に示すように粗形鋼片のトップ、特にボトムにおいて
噴出を生じこれが製品まで疵として残存することになる
。
■ 連続してエツジング圧延を行なうと矩形比（本明細
書においては〔板幅〕／〔板厚〕あるいは〔ウェブ高さ
〕／〔ウェブ厚さ〕と定義する）が順次小さくなる。
書においては〔板幅〕／〔板厚〕あるいは〔ウェブ高さ
〕／〔ウェブ厚さ〕と定義する）が順次小さくなる。
すなわち、板厚（ウェブ厚）が一定であるためエツジン
グごとに殖形比が小さくなり圧下が鋼片中央部まで浸透
しドツグボーン効果が少なくなる。
グごとに殖形比が小さくなり圧下が鋼片中央部まで浸透
しドツグボーン効果が少なくなる。
そのためフランジ幅がスラブ厚より大きいＨ形鋼を製造
することは困難となる。
することは困難となる。
この発明は前記問題点を解消すべく提案されたもので、
その目的は鋼片端部に噴出流を生ずることがなくｌヒー
トで比較的大寸法のＨ形鋼を製造可能な粗形鋼片の製造
方法を提供することにある。
その目的は鋼片端部に噴出流を生ずることがなくｌヒー
トで比較的大寸法のＨ形鋼を製造可能な粗形鋼片の製造
方法を提供することにある。
この発明に係る粗形鋼片の製造方法は前段工程で素材を
ボックス型カリバーにより幅方向を上下としてエツジン
グ圧延した後粗形カリバーによりウェブ相当部分を主と
して圧下する工程を順次繰り返してドツグボーン形状と
したのち、後段工程でボックスカリバー及び仕上カリバ
ーにより幅方向圧下のエツジング圧延とウェブ厚方向の
圧下を行ない、フランジ幅の比較的大きな粗形鋼片を得
るものであるが、上記の前段工程においてウェブ圧下後
の鋼片の矩形比を素材の矩形比とほぼ等しい価に保持さ
せたことを特徴とするものである。
ボックス型カリバーにより幅方向を上下としてエツジン
グ圧延した後粗形カリバーによりウェブ相当部分を主と
して圧下する工程を順次繰り返してドツグボーン形状と
したのち、後段工程でボックスカリバー及び仕上カリバ
ーにより幅方向圧下のエツジング圧延とウェブ厚方向の
圧下を行ない、フランジ幅の比較的大きな粗形鋼片を得
るものであるが、上記の前段工程においてウェブ圧下後
の鋼片の矩形比を素材の矩形比とほぼ等しい価に保持さ
せたことを特徴とするものである。
以下この発明を図示する実施例に基づいて説明する。
第７図に示すようにブレークダウンミルのロールにはボ
ックス型のカリバー１０と順次寸法が減少する粗形カリ
バー１１，１２および仕上カリバー１３が設けられてい
る。
ックス型のカリバー１０と順次寸法が減少する粗形カリ
バー１１，１２および仕上カリバー１３が設けられてい
る。
ここにおいてＢはカリバー１０の溝幅Ｈ１，Ｈ２，Ｈ３
はそれぞれ粗形カリバー１１，１２、仕上カリバー１３
の溝幅であり、順次率とさへＴ１．Ｔ２．Ｔ３はそれぞ
れ粗形カリバー１１，１２、仕上カリバー１３のウェブ
厚さに対応する間隙長さであり順次率とされている。
はそれぞれ粗形カリバー１１，１２、仕上カリバー１３
の溝幅であり、順次率とさへＴ１．Ｔ２．Ｔ３はそれぞ
れ粗形カリバー１１，１２、仕上カリバー１３のウェブ
厚さに対応する間隙長さであり順次率とされている。
このような孔型配置において次のような圧延を行なう。
■ 第８図に示す幅Ｈい厚さＴ。
の扁平スラブＷ。を幅方向を上下としてカリバー１０に
よりエツジング圧延して高さＨｌのドツグボーン形状の
鋼片ＷＪを得る。
よりエツジング圧延して高さＨｌのドツグボーン形状の
鋼片ＷＪを得る。
■ 粗形カリバー１１により鋼片Ｗ。
′をウェブ相当部分の厚さがＴ１となるまで圧下し鋼片
Ｗ１を得る。
Ｗ１を得る。
ここにおいて鋼片Ｗの矩形比〔Ｈ１／Ｔ１〕はスラブＷ
。
。
の矩形比〔Ｈｏ／Ｔｏ〕とほぼ等しくなるようにされて
いる。
いる。
■ この鋼片Ｗ１をカリバー１０によりエツジング圧延
してウェブ相当部分高さＨ２の鋼片Ｗ１′とする。
してウェブ相当部分高さＨ２の鋼片Ｗ１′とする。
ここで鋼片Ｗ１′のフランジ相当部分の幅はカリバー１
０の溝幅Ｂまで拡がることになる。
０の溝幅Ｂまで拡がることになる。
■ 粗形カリバー１２により鋼片Ｗ１′を圧延して鋼片
Ｗ２を得る。
Ｗ２を得る。
ここにおいても（Ｈ２／ Ｔ ２ 〕”ｉ〔Ｈｏ／Ｔｏ
〕とされている。
〕とされている。
ここ迄を前段工程と称し、以下を後段工程と称す。
■ この鋼片Ｗをカリバー１０によりエツジング圧延し
てウェブ相当部分高さＨ３の鋼片Ｗ２′とする。
てウェブ相当部分高さＨ３の鋼片Ｗ２′とする。
ここで鋼片Ｗ２′のフランジ相当部分の幅は再度溝幅Ｂ
まで拡がる。
まで拡がる。
■ 次いで、この鋼片Ｗ２′をカリバー１３により圧延
すればウェブ厚Ｔ３、ウェブ高さＨ３の所定形状の粗形
鋼片Ｗが得られる。
すればウェブ厚Ｔ３、ウェブ高さＨ３の所定形状の粗形
鋼片Ｗが得られる。
この最終の粗形カリバーでは〔Ｈ３／Ｔ３〕は〔Ｈｏ／
Ｔｏ〕よりも犬に設定されている。
Ｔｏ〕よりも犬に設定されている。
なお、前述の鋼片Ｗ１と鋼片Ｗ２は扁平スラブの矩形比
とほぼ等しい矩形比となるように圧延されるが、これに
限らずエツジング圧延された鋼片Ｗｔ鋼片Ｗ１′がその
矩形比が扁平スラブの矩形比が扁平スラブの矩形比に近
づくようにそのウェブ相当部分を圧下するようにしても
よい。
とほぼ等しい矩形比となるように圧延されるが、これに
限らずエツジング圧延された鋼片Ｗｔ鋼片Ｗ１′がその
矩形比が扁平スラブの矩形比が扁平スラブの矩形比に近
づくようにそのウェブ相当部分を圧下するようにしても
よい。
扁平スラブの矩形比とほぼ等しい矩形比となるように圧
延する理由は ■ 各エツジングパスにおけるドツグボーン効果を、初
期エツジングでの効果と同程度にし減少させない。
延する理由は ■ 各エツジングパスにおけるドツグボーン効果を、初
期エツジングでの効果と同程度にし減少させない。
■ 又各エツジングパスのドツグボーン材の矩形比を素
材より極端に大きくすると、エツジング時にウェブが座
屈を生じドツグボーン効果が著しく減少する。
材より極端に大きくすると、エツジング時にウェブが座
屈を生じドツグボーン効果が著しく減少する。
次にこの発明に係る製造方法を具体例をもって詳述する
。
。
第９図、第１０図はＨ８−１４００ｍｍ。Ｔｏ＝３００
ｍｘの矩形比４．６７の扁平スラブＷ。
ｍｘの矩形比４．６７の扁平スラブＷ。
を延素材として呼称寸法６００Ｘ３００のＨ形鋼を得る
ための粗形鋼片Ｗの製造方法の一例を示すものであり、
第９図に示すようにカリバーはロール胴長の制限からボ
ックス型のカリバー１０と粗形カリバー１１、仕上カリ
バー１３の三種類とされている。
ための粗形鋼片Ｗの製造方法の一例を示すものであり、
第９図に示すようにカリバーはロール胴長の制限からボ
ックス型のカリバー１０と粗形カリバー１１、仕上カリ
バー１３の三種類とされている。
ここで、Ｂ＝４１０龍、Ｈ−１０５０Ｗｌｌ。Ｈ２−８
５０ＭＮとされている。
５０ＭＮとされている。
このような構成においてまず前段工程として■扁平スラ
ブＷ。
ブＷ。
をカリバー１０により５パスでＨｌ−１０５０ｍ１にの
鋼片Ｗ。
鋼片Ｗ。
′に圧延する。■ウェブ相当部分厚３００朋の鋼片ＷＪ
を粗形カリバー１１によりＴ１＝２２０ｍｍとなるまで
２パスで圧下し矩形比４．７７のドツグボーン形状の鋼
片Ｗ１を得る。
を粗形カリバー１１によりＴ１＝２２０ｍｍとなるまで
２パスで圧下し矩形比４．７７のドツグボーン形状の鋼
片Ｗ１を得る。
次いで後段工程に入り■鋼片Ｗ１をカリバー１０により
３パスでＨ２＝８５０ｍｉｃの鋼片Ｗ１′に圧延する、
ここで鋼片Ｗ１′のフランジ相当部分幅は４１０ｍｍ（
−Ｂ）となる。
３パスでＨ２＝８５０ｍｉｃの鋼片Ｗ１′に圧延する、
ここで鋼片Ｗ１′のフランジ相当部分幅は４１０ｍｍ（
−Ｂ）となる。
■鋼片Ｗ１′を仕上カリバ１３によりＴ３＝８０ｉｍと
なるまで５パスで圧下し、ウェブ厚＊＊ ８ Ｑ ｍｒ
ｔｔ、ウェブ高さ８５０ｍｒｔｔの粗形鋼片Ｗを得る、
ここでの矩形比は１０．６３となっている。
なるまで５パスで圧下し、ウェブ厚＊＊ ８ Ｑ ｍｒ
ｔｔ、ウェブ高さ８５０ｍｒｔｔの粗形鋼片Ｗを得る、
ここでの矩形比は１０．６３となっている。
次に、その他の具体例を次表に示す。
前述のとおりこの発明によれば素材をボックス型カリバ
ーにより幅方向を上下としてエツジング圧延した後粗形
カリバーによりウェブ相当部分を主として圧下する工程
を順次繰り返して行なう際素材とウェブ圧下後の矩形比
をほぼ等しくして断面を減少させるようにしたため粗形
鋼片のトップおよびボトムのクロップ形状が良好となり
製品における噴出疵の発生を防止できる。
ーにより幅方向を上下としてエツジング圧延した後粗形
カリバーによりウェブ相当部分を主として圧下する工程
を順次繰り返して行なう際素材とウェブ圧下後の矩形比
をほぼ等しくして断面を減少させるようにしたため粗形
鋼片のトップおよびボトムのクロップ形状が良好となり
製品における噴出疵の発生を防止できる。
さらに、エツジング圧延時のドツグボーン効果が大きく
容易にフランジ幅を確保することができフランジ幅３０
０龍以上の大きな寸法のＨ形鋼を扁平スラブからｌヒー
トで圧延することが可能となる。
容易にフランジ幅を確保することができフランジ幅３０
０龍以上の大きな寸法のＨ形鋼を扁平スラブからｌヒー
トで圧延することが可能となる。
第１図は形鋼工場のミルレイアウトを示す概略図、第２
図は従来のブレークタウンミルの孔型配置を示す正面図
、第３図は従来のボックス型カリバーによる幅方向圧下
時の鋼片を示す正面図、第４図は第３図のＩ−Ｉ線断面
図、第５図は第３図の■−■線断面図、第６図は粗形鋼
片の噴出を示す斜視図、第７図はこの発明に係る孔型配
置を示す正面図、第８図Ａ、Ｂ、Ｃはこの発明方法によ
る鋼片の断面変化を順に示す概略図、第９図はＨ６００
Ｘ３００の具体例の孔型配置を示す正面図、第１０図Ａ
、Ｂは第９図の孔型を用いた鋼片の断面変化を示す概略
図である。 １・・・・・・加熱炉、２・・・・・・ブレークダウン
ミル、３・・・・・・粗ユニバーサルミル、４・・・・
・・エラジンクミル、５・・・・・・仕上ケユニハーサ
ルミル、６，７，８，９・・・・・・カリバー、１０，
１１．１２，１３・・−・−カリバー。
図は従来のブレークタウンミルの孔型配置を示す正面図
、第３図は従来のボックス型カリバーによる幅方向圧下
時の鋼片を示す正面図、第４図は第３図のＩ−Ｉ線断面
図、第５図は第３図の■−■線断面図、第６図は粗形鋼
片の噴出を示す斜視図、第７図はこの発明に係る孔型配
置を示す正面図、第８図Ａ、Ｂ、Ｃはこの発明方法によ
る鋼片の断面変化を順に示す概略図、第９図はＨ６００
Ｘ３００の具体例の孔型配置を示す正面図、第１０図Ａ
、Ｂは第９図の孔型を用いた鋼片の断面変化を示す概略
図である。 １・・・・・・加熱炉、２・・・・・・ブレークダウン
ミル、３・・・・・・粗ユニバーサルミル、４・・・・
・・エラジンクミル、５・・・・・・仕上ケユニハーサ
ルミル、６，７，８，９・・・・・・カリバー、１０，
１１．１２，１３・・−・−カリバー。
Claims (1)
- １ 圧延素材に扁平スラブを使用しブレークダウンミル
により粗形鋼片に圧延するに際し、前段工程で素材をボ
ックス型カリバーにより幅方向を上下としてエツジング
圧延した後粗形カリバーによりウェブ相当部分を主とし
て圧下して素材の矩形比とほぼ等しい矩形比を有するド
ツグボーン形状に成形し、後段工程でボックス型カリバ
ー及び仕上カリバーによりエツジング圧延、ウェブ圧延
を行ってＨ形鋼用粗形鋼片を得ることを特徴とするＨ形
鋼用粗形鋼片の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54172089A JPS59282B2 (ja) | 1979-12-29 | 1979-12-29 | Ｈ形鋼用粗形鋼片の製造方法 |
| US06/209,299 US4393679A (en) | 1979-12-29 | 1980-11-21 | Method for producing blank for wide flange beam |
| CA000365402A CA1160482A (en) | 1979-12-29 | 1980-11-25 | Method for producing blank for wide flange beam |
| FR8025351A FR2472422A1 (fr) | 1979-12-29 | 1980-11-28 | Procede de production d'une ebauche pour une poutre a ailes larges |
| DE19803046520 DE3046520A1 (de) | 1979-12-29 | 1980-12-10 | "verfahren zur herstellung eines halbzeugs fuer einen breitflanschtraeger, insbesondere eines traegervorblocks" |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54172089A JPS59282B2 (ja) | 1979-12-29 | 1979-12-29 | Ｈ形鋼用粗形鋼片の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5695402A JPS5695402A (en) | 1981-08-01 |
| JPS59282B2 true JPS59282B2 (ja) | 1984-01-06 |
Family
ID=15935331
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54172089A Expired JPS59282B2 (ja) | 1979-12-29 | 1979-12-29 | Ｈ形鋼用粗形鋼片の製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4393679A (ja) |
| JP (1) | JPS59282B2 (ja) |
| CA (1) | CA1160482A (ja) |
| DE (1) | DE3046520A1 (ja) |
| FR (1) | FR2472422A1 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5704998A (en) * | 1990-10-24 | 1998-01-06 | Consolidated Metal Products, Inc. | Hot rolling high-strength steel structural members |
| US6852181B2 (en) * | 2001-10-23 | 2005-02-08 | Consolidated Metal Products, Inc. | Flattened U-bolt and method |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1812247A (en) * | 1928-12-27 | 1931-06-30 | William C Oberg | Rolling mill plant and method of operating same |
| BE624447A (ja) * | 1961-11-22 | |||
| FR1432304A (fr) * | 1964-05-05 | 1966-03-18 | British Iron Steel Research | Perfectionnements à la fabrication des objets de forme allongée |
| JPS52117861A (en) * | 1976-03-31 | 1977-10-03 | Nippon Steel Corp | Method of rolling hhshaped metal material |
| JPS538308A (en) * | 1976-07-12 | 1978-01-25 | Nippon Steel Corp | Preparation of vanadium compounds using fused ferro alloy refining slag as raw material |
| JPS5828001B2 (ja) * | 1976-11-05 | 1983-06-13 | 新日本製鐵株式会社 | ドツグボ−ン形粗形鋼片の圧延方法 |
| JPS53114764A (en) * | 1977-03-17 | 1978-10-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Blooming method |
| JPS567A (en) * | 1979-06-15 | 1981-01-06 | Sony Corp | Linear tracking arm |
-
1979
- 1979-12-29 JP JP54172089A patent/JPS59282B2/ja not_active Expired
-
1980
- 1980-11-21 US US06/209,299 patent/US4393679A/en not_active Expired - Lifetime
- 1980-11-25 CA CA000365402A patent/CA1160482A/en not_active Expired
- 1980-11-28 FR FR8025351A patent/FR2472422A1/fr active Granted
- 1980-12-10 DE DE19803046520 patent/DE3046520A1/de not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3046520A1 (de) | 1981-09-17 |
| FR2472422A1 (fr) | 1981-07-03 |
| JPS5695402A (en) | 1981-08-01 |
| CA1160482A (en) | 1984-01-17 |
| FR2472422B1 (ja) | 1985-03-29 |
| US4393679A (en) | 1983-07-19 |
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