JPH0364201B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕 本発明はＨ形鋼の熱間圧延方法に係り、特に歩
留りがすぐれたロール交換回数を減少できるＨ形
鋼の熱間圧延方法に関する。 〔従来の技術〕 一般にＨ形鋼の熱間圧延は第１図Ａ，Ｂに示す
如き工程で行われる。すなわち、第２図Ａ，Ｂ，
Ｃに示す如きスラブ２、矩形鋼片４、Ｈ形鋼用鋼
片６等の素材を第３図Ａ，Ｂに示す開孔形８ある
いは閉孔形１０を刻設した上、下ロールを有する
２重式ブレークダウン圧延機１２で所定の形状に
粗造形する。ブレークダウン圧延機１２では複数
個の孔形を使用し順次各複数パスの圧延によつて
素材を以後の中間圧延に適合した形状に加工す
る。 粗造形された素材は第４図Ａに示した如きロー
ル形状の１基以上の粗ユニバーサル圧延機１４と
第４図Ｂに示した如きロール形状の１基以上のエ
ツジヤー圧延機１６により１パスあるいは複数パ
スの中間圧延後、第４図Ｃに示した如きロール形
状の仕上ユニバーサル圧延機１８において１パス
でＨ形鋼製品に圧延される。 製品寸法が機もれば仕上ユニバーサル圧延機１
８のロール寸法と、それ以前の圧延機のロール寸
法が決まる。すなわち第３図Ａのイ、第４図Ａの
ロ、第４図Ｂのハ、第４図Ｃのニ等の寸法はほぼ
等しくなる如く設計されている。このように特に
ブレークダウン圧延後の形状変化が限定されたも
のであるために特定幅の水平ロールを使用するの
で、従来は製品寸法が変わる度に、水平ロールの
ロール交換をする必要があつた。 通常、Ｈ形鋼の圧延は他サイズ少量圧延であ
り、例えばＨ形鋼の製品サイズはJIS規格では33
シリーズ、ASTM規格で44シリーズ、合計で77
シリーズに及ぶ。従来、あるサイズから他のサイ
ズへのロール交換に要する時間としては通常25〜
30分かかるので、他サイズのＨ形鋼を圧延するた
めにはサイズ数に比例したロール交換時間がかか
り、この分稼働率を低下させている。当然ロール
交換時にも素材は加熱炉内で保熱しておくことに
なり、多大のエネルキーロスを生じている。 また従来、一般に、Ｈ形鋼圧延においては第５
図に示すように粗ユニバーサル圧延機１４の水平
ロール２０の側面部２２が圧延本数の増加ととも
に摩耗して水平ロール２０の内幅寸法が減少する
傾向がある。縦ロール２４も摩耗するが、この場
合は縦ロール２４の開度を摩耗分だけ調整すれば
よく、それほど問題はない。このため第６図で示
す如くフランジ厚みホを一定にするとウエブ高さ
ヘが水平ロール２０の側面部２２の摩耗分だけ低
くなるので通常は寸法公差が許す範囲でフランジ
厚みホを厚くしてウエブ高さヘを確保している。 すなわち、材料のウエブ高さへは水平ロール２
０の幅に大小により影響されるので、通常ウエブ
高さヘの寸法許容差の範囲内で使用する有効ロー
ル幅が決められており、例えばウエブ高さ400mm
未満では±3.0mm、同400mm以上600mm未満では±
4.0mm、同600mm以上では±5.0mmの許容差が
JISG3192に規定されている。 したがつて、使用する水平ロール２０の幅によ
つてフランジ厚みが異なり、特に摩耗して幅が減
少した水平ロール２０で圧延すると製品のフラン
ジ厚は厚くなり歩留りが低下する。 通常、Ｈ形鋼の熱間圧延工程において、最終圧
延後の製品サイズに変更する場合は、その製品に
合致した寸法のロールに交換することにより行わ
れる。このロール交換を実施した後、次のロール
交換を実施するまでの期間を１つの単位として
「圧延チヤンス」と称する。このとき上記のよう
にウエブ高さの許容範囲に応じて有効ロール幅に
もある範囲があり、同一製品サイズを圧延してい
る場合でも、圧延チヤンスが異なればロールの有
効幅の差により許容範囲内で製品断面寸法が異な
つてくる場合があり得る。また同一ロールチヤン
スであつても、圧延本数の増加にともない水平ロ
ール側面部２２が摩耗し、これによるウエブ高さ
の減少を補うためフランジ厚みを変更することに
より寸法調整を行うが、この結果フランジの厚み
が変化することになり、寸法精度上は好ましいと
は言いがたい。 またサイズ毎にブレーグダウンロール、粗ユニ
バーサルロール、エツジヤーロール、仕上ユニバ
ーサルロールを保有する必要があるので、ロール
の保有数が必然的に多くなる問題もあり、通常１
サイズにつき予備のため２〜３セツトを保有して
いる。さらに例えばウエブ高さが700mmと800mmの
間の寸法の製品を要求されたとしても、現有のロ
ール幅の枠外であり製造は不可能である。どうし
ても製造するとなればブレークダウンロールから
ユニバーサルロール、エツジヤーロールまで新規
に保有する必要があり、当然ロール保有数がさら
に増加することは避けられない。 この問題に対して従来、特公昭53−40949に開
示されたようにユニバーサルロールの水平ロール
をロール軸と直角方向に２分割して、その間にス
ペーサーを挿入して圧延する方法がある。ただし
この方法はある範囲のウエブ高さサイズに共用で
きるが、圧延サイズ毎に専用のスペーサーが必要
であり、また圧延開始時の水平ロール幅はいつも
一定にできるが、圧延途中の水平ロール側壁部２
２の摩耗量に応じた幅調整ができず同一圧延チヤ
ンス内の製品のフランジ厚のばらつきは未解決の
問題として残る。 更にロール幅のセツトは圧延ライン内ではな
く、ラインから離れた専用のロール交換場所で行
うため、サイズ変更ごとに必要なロール交換時間
の損失は避けられない等の幾多の欠点があつた。 従来の問題点は、第３図Ａのイ、第４図Ａの
ロ、第４図Ｂのハ、第４図Ｃのニの寸法が少なく
とも圧延ライン内において固定されているために
生ずる。本発明者らは、従つて圧延ライン内にお
いて上記のイ，ロ，ハ，ニの寸法の変更が可能で
あれば、製品寸法に応じてイ，ロ，ハ，ニの寸法
の変更して圧延することによつて上記の問題を解
決できることを見い出し、この知見に基づいて、
先に特開昭59−133902（以下先願技術とする）を
開示した。すなわち、第７図Ａ，Ｂ，Ｃに示す如
く軸方向の位置を変更できる分割ロールを粗ユニ
バーサル圧延機Ａ、エツジヤー圧延機Ｂ、仕上ユ
ニバーサル圧延機Ｃに配置してウエブの部分圧
延、フランジ端部圧延を行うことによつて、同一
ロールで異なつたウエブ高さサイズの圧延が可能
となり種々な有用な効果をもたらした。この先願
技術においては、ウエブの両端とフランジを粗ユ
ニバーサル圧延機で圧延後、エツジヤー圧延機で
ウエブ中央部とフランジ端部を圧延し、両者の圧
延を繰返したのち仕上げユニバーサル圧延機で仕
上げをした。このうちエツジヤー圧延機で粗ユニ
バーサル圧延機の中央未圧下部の部分圧延を行う
時には圧下金属は幅広がりをするので材料のウエ
ブ内幅が増加していくことになる。従つてウエブ
幅の広がりに対応して、繰返し圧延に際し粗ユニ
バーサル圧延機とエツジヤー圧延機の軸方向可動
ロールの間隔を増加させながら目標のウエブ高さ
になるように圧延する。 このようにして粗ユニバーサル圧延機での中央
未圧下部の部分圧延を行う場合には圧延材の幅広
がりがあり、塑性変形では圧延材の体積は一定で
あるから幅広がりがない場合に比し長手方向への
圧延材の延伸量が低下することになる。圧延材が
ロールにより圧下された部分が、すべて長手方向
に延伸した場合の延伸量に対する実際の比率を延
伸効率と称することにすれば、この先願技術は従
来技術に比較して、ロール交換頻度減少などの多
くの効果をあげたが、部分圧延による延伸効率の
低下が一つの難点であつた。 〔発明が解決しようとする課題〕 本発明の目的はＨ形鋼の熱間圧延における上記
従来技術の欠点を解消し、ロール交換頻度の減
少、ロール保有数の減少、製品の寸法精度および
延伸効率の向上和の改善ができるＨ形鋼の熱間圧
延方法を提供するにある。 〔課題を解決するための手段〕 本発明者らはＨ形鋼の部分圧延について種々検
討した結果、１次、２次の２基の粗ユニバーサル
圧延機でウエブの部分圧延をすることによりウエ
ブの幅広がりを抑制し延伸効率を上げる圧延がで
きることを見いだした。 本発明の上記の目的は次の２発明によつて達成
される。 本発明の要旨とするところは次のとおりであ
る。すなわち、「スラブ、矩形鋼片およびＨ形鋼
用鋼片を素材とし、ブレークダウン圧延機、粗ユ
ニバーサル圧延機、エツジヤー圧延機および仕上
ユニバーサル圧延機を用いて熱間圧延するＨ形鋼
の製造方法において、前記ブレークダウン圧延終
了後の鋼片をロール軸方向の位置がパス毎に可変
な分割ロールを用いて圧延を行うに際し、 第１発明は１次粗ユニバーサル圧延機における
前記分割ロールによるウエブ両側の部分圧延と該
分割ロールおよび縦ロールによるフランジ圧延を
繰返す段階と、 エツジヤー圧延機における前記分割ロールによ
るフランジ端部圧延を繰返す段階と、 ２次粗ユニバーサル圧延機における固定ロール
による前記ウエブ中央の未圧下部の部分圧延と前
記分割ロールおよび縦ロールによる前記ウエブ端
部の部分圧延とフランジ圧延を繰返すと段階と、 仕上ユニバーサル圧延機における前記分割ロー
ルおよび縦ロールによる仕上圧延の段階と、 を有することを特徴とするＨ形鋼の熱間圧延方法
であり、 第２発明は１次粗ユニバーサル圧延機における
前記分割ロールによるウエブ両側の部分圧延と該
分割ロールおよび縦ロールによるフランジ圧延を
繰返す段階と、 ２次粗ユニバーサル圧延機における固定ロール
による前記ウエブ中央の未圧下部の部分圧延と前
記分割ロールおよび縦ロールによるフランジ圧延
と該分割ロールによるフランジ端部の圧延を繰返
す段階と、 仕上ユニバーサル圧延機における前記分割ロー
ルおよび縦ロールによる仕上圧延の段階と、 を有することを特徴とするＨ形鋼の熱間圧延方
法。」である。 本発明における圧延機の配置は、第１発明にお
いては第８図Ａに示す如くブレークダウン圧延機
１２、１次粗ユニバーサル圧延機１４−１、エツ
ジヤー圧延機１６−１、２次粗ユニバーサル圧延
機１４−２、仕上ユニバーサルミル１８の順で配
置されているが、第２発明においては第８図Ｂに
示す如く第１発明からエウジヤー圧延機１６−１
を省いた配置となつている。 次に本発明で使用する分割ロールについて説明
する。 第１発明、第２発明とも１次粗ユニバーサル圧
延機１４−１の水平ロールは第９図に示す如くロ
ール軸と直角方向に分割した一定幅の２個の分割
ロール２６から構成され、この分割ロール２６は
ロール軸方向に対称に位置変更が可能であり、先
願技術の粗ユニバーサル圧延機の場合と同様であ
る。また、ロール軸方向の位置変更は、特開昭58
−148008号公報に開示されたユニバーサル圧延機
の水平ロール間隔調整機構と同様の装置により行
われる。 なお、本発明においては、Ｈ形鋼の熱間圧延に
おける圧延工程の進行に伴うロールと被圧延材と
の相対的な位置関係を設定することが主目的であ
るので、圧延機を構成する公知自明の説明および
図示を省略する。 次に第１発明のエツジヤー圧延機１６−１は第
１０図に示した如く軸方向に可変な２個の分割ロ
ール２８を使用する。第１発明の２次粗ユニバー
サル圧延機１４−２の水平ロールは第１１図に示
す如くウエブ軸中央のシヤフトと一体となつて固
定したロール３０とそと両側の軸方向の位置が可
変の２個の分割ロール３２から構成され、この分
割ロール３２はロール軸方向に対称に位置変更が
できるが、フランジ端部圧延は不能である。これ
に対し第２発明の２次粗ユニバーイサル圧延機１
４−２Ａは第１２図に示す如くウエブ幅中央のシ
ヤフトと一体となつて固定したロール３０とのそ
両側のロール軸方向に対称に位置変更のできる分
割ロール３２Ａとを有し、フランジ端部圧延も可
能な構成となつている。仕上げユニバーサル圧延
機１８は、両発明とも先願技術の第７図Ｃで示し
た如きテーパーのほとんどない軸方向に可変な２
個の分割ロールを使用している。 次の上記の構成を有する本発明のロールによる
圧延について説明する。まず、第１発明では１次
粗ユニバーサル圧延機１４−１において、材料の
フランジ面が５度程度のテーパーを有する水平分
割ロール２６と縦ロールでウエブとフランジを圧
延し、ウエブ中央部は非圧下状態とする。次にエ
ツジヤー圧延機１６−１においてフランジ端部に
５度程度のテーパーを有する水平分割ロール２８
でフランジ端部を圧延する。次に２次粗ユニバー
サル圧延機１４−２において固定ロール３０でウ
エブ中央の未圧下部を、５度程度のテーパーを有
する水平分割ロール３２と縦ロールでウエブ端部
の部分圧延とフランジ圧延を行う。この３基によ
る圧延を繰返すことにより材料を圧下する。ただ
しこの場合第９図における水平分割ロール２６の
ロール間隔トと、第１０図における固定ロール３
０の幅チの関係に常にチはトより大なる状態で圧
延する必要がある。これらの中間圧延を終了後第
９図の如き分割ロール２６ただし水平ロール外側
と縦ロールのテーパーはほとんどない分割ロール
を有する仕上ユニバーサル圧延機１８において５
度のテーパーを有するフランジを起こして製品に
仕上げる。 第１発明は上記の如く、第９図、第１０図、第
１１図に示した分割ロール２６，２８，３２およ
び仕上ユニバーサル圧延機の分割ロールのロール
間隔を調整することによりウエブ高さが異なつた
Ｈ形鋼を、更にエツジヤー圧延機１６の分割ロー
ル２８の上下のロール間隔を調整することにより
フランジ幅の異なつたＨ形鋼を、ロール交換なし
の同一ロールで圧延することができる。 次に第２発明においては、まず、第１発明と同
様に１次粗ユニバーサル圧延機１４−１におい
て、材料のフランジ面が５度程度のテーパーを有
する水平分割ロール２６と縦ロールでウエブとフ
ランジを圧延し、ウエブ中央部は非圧下状態とす
る。 次に２次粗ユニバーサル圧延機１４−２Ａにお
いてフランジ端部に５度程度のテーパーを有する
水平分割ロール３２Ａでフランジ端部を、同時に
同一分割ロール３２Ａと縦ロールでフランジ圧下
を、固定ロール３０でウエブ中央の未圧下部をそ
れぞれ圧延し、この両者の圧延を繰返し行い材料
を圧下する。ただしこの場合第９図における水平
分割ロール２６のロール間隔トと、第１２図にお
ける固定ロール３０の幅チの関係は常にチはトよ
り大なる状態で圧延する必要がある。また第１２
図の縦ロール幅は仕上圧延機に送る材料のフラン
ジ幅により小でなければならない。また分割ロー
ル３２Ａは必ずしも材料のウエブ端部を圧下しな
くてもよい。これらの１次および２次粗ユニバー
サル圧延機における中間圧延を終了後、第９図の
如き分割ロール２６ただし水平ロール外側と縦ロ
ールのテーパーがほとんどない分割ロールを有す
る仕上ユニバーサル圧延機１８において５度のテ
ーパーを有するフランジを起こして製品に仕上げ
る。 第２発明は上記の如く第９図、第１２図の分割
ロール２６，３２Ａおよび仕上ユニバーサルロー
ル圧延機１８の分割ロールの間隔を調整すること
により、ウエブ高さが異なつたＨ形鋼をロール交
換なしで同一ロールで圧延することが可能であ
る。 また、第１、第２発明とも第５図に示した水平
ロール２０の側壁部２２が摩耗しても摩耗量に応
じて分割ロール２６のロール間隔を拡げることに
より常に一定のウエブ高さ、フランジ厚さの製品
を高い延伸高率で製造することができる。 ここで先願技術で示した圧延方法と本発明法と
の差異を比較して説明する。両者の差異は２次粗
ユニバーサル圧延機１４−２，１４−２Ａの工程
に存在する。うなわち、先願技術の圧延方法は第
７図に示した如くウエブ両端とフランジを圧下Ａ
後、エツジヤー圧延機１６でウエブ非圧下中央部
とフランジ端部を圧下Ｂする圧延を繰り返す。こ
のエツジヤー圧延１６における非圧下大府圧延時
にはウエブの幅広がりを生じるため、この方法に
おいては、ある特定サイズの圧延中は粗ユニバー
サル圧延のパス毎にウエブ内幅が増加していくの
で、これに応じて粗ユニバーサル圧延機１４とエ
ツジヤー圧延機１６において軸方向可動ロールの
間隔を増加させながら目標のウエブ高さになるよ
うに圧延すなければならない。当然ウエブの幅広
がりのためには延伸効率は低下することになる。
これに対して本発明法においては２次粗ユニバー
サル圧延機が配設されているのでウエブの非圧下
中央部圧延時の幅広がりを縦ロールで拘束するの
で、圧延中の１次および２次粗ユニバーサル圧延
機の軸方向可動ロールの間隔は１サイズの圧延中
はほぼ圧定のままで圧延ができる、従つて、本発
明は先願技術に比較し、パス毎の軸方向可動ロー
ルの間隔調整が不必要になり、かつウエブとフラ
ンジの減面効率が上がり、延伸効率を向上させる
ことができる。 〔実施例〕 実施例 １ 第１表に示す寸法のロールを使用して第１発明
でロール交換することなしに同一ロールで呼称寸
法700×300と900×300のＨ形鋼を製造した。すな
わち、700×300の場合を第１３図Ａ，Ｂ，Ｃ，
Ｄ、900×300の場合を第１４図Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄに
示したが、いずれの場合においてもＡに示した如
く１次粗ユニバーサル圧延機１４−１においてフ
ランジとウエブの中央を除く両側を圧下し、次に
Ｂに示した如くエツジヤー圧延機１６−１でフラ
ンジ圧延機を圧下し、続いてＣに示した如く２次
粗ユニバーサル圧延機１４−２でウエブ中央の未
圧下部とフランジを圧下し、この工程を可逆圧延
で複数パス圧延したのち、仕上ユニバーサル圧延
機１８の１パスでフランジのテーパーを起こして
Ｈ形鋼製品とした。

【表】 このように圧延した700×300および900×300の
Ｈ形鋼は、１次および２次の粗ユニバーサル圧延
時の非圧下部とウツジヤー圧延時の圧下部の境の
きずあるいは仕上ユニバーサル圧延時のきずも発
生せず表面状況は良好で、ウエブ座屈も起こら
ず、位置可変分割ロールの摩耗に対する位置の微
調整により寸法精度も良好で歩留もすぐれてい
た。 また第１３図Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄと第１４図Ａ，
Ｂ，Ｃ，Ｄと比較してみると後者はＡの分割ロー
ル２６とＢの分割ロール２８とＣの分割ロール３
２およびＤの分割ロール３４等のそれぞれのロー
ル間隔を前者に対して194mm広げただけであるの
で、700×300から900×300への切換えはオンライ
ンにおける分割ロールの位置変更のみでロール交
換の必要はなかつた。また、第１３図Ａ，Ｂ，
Ｃ，Ｄの方法で700×300を圧延した後、第１３図
Ｂの分割ロールで上下方向の間隔を50mm狭くする
変更のみで、別途に700×250も圧延できた。 実施例 ２ 第２表に示す寸法のロールを使用して第２発明
によりロール交換することなしに、同一ロールで
呼称寸法700×300と900×300のＨ形鋼を製造し
た。すなわち、700×300の場合を第１５図Ａ，
Ｂ，Ｃ、900×300の場合を第１６

〔発明の効果〕

本発明は上記実施例からも明らかな如く、１次
粗ユニバーサル圧延機、エツジヤー圧延機、２次
粗ユニバーサル圧延機および仕上ユニバーサル圧
延機等において、軸方向の位置が可変の運割ロー
ルを使用して圧延することによつて、ロール交換
頻度および、ロール保有数の削減、製品寸法精度
と歩留の向上、および圧延能率の向上等多くの効
果をあげることができた。

【図面の簡単な説明】

第１図Ａ，ＢはいずれもＨ形鋼熱間圧延の工程
図、第２図Ａ，Ｂ，ＣはいずれもＨ形鋼熱間圧延
素材の形状を示す断面図、第３図Ａ，Ｂはロール
孔形を示すロールの断面図、第４図Ａ，Ｂ，Ｃは
いずれもＨ形鋼の熱間圧延の過程を示す断面図、
第５図は従来の粗ユニバーサル圧延機水平ロール
の側面部の摩耗を示す断面図、第６図はＨ形鋼の
寸法を示す断面図、第７図Ａ，Ｂ，Ｃはいずれも
先願技術の粗ユニバーサル圧延機Ａ、エツジヤー
圧延機Ｂおよび仕上ユニバーサル圧延機Ｃのそれ
ぞれのロール形状を示す断面図、第８図Ａ，Ｂは
いずれも本発明のＨ形鋼熱間圧延を示す工程図で
Ａは第１発明、Ｂは第２発明を示す。第９図は本
発明実施例の１次粗ユニバーサル圧延機のロール
形状を示す断面図、第１０図は第１発明実施例の
エツジヤー圧延機のロール形状を示す断面図、第
１１図は第１発明実施例の２次粗ユニバーサル圧
延機のロール形状を示す断面図、第１２図は第２
発明実施例の２次粗ユニバーサル圧延機のロール
形状を示す断面図、第１３図Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄはい
ずれも第１発明による700×300H形鋼の実施例の
圧延過程を示す断面図、第１４図Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ
はいずれも第１発明による900×300H形鋼の実施
例の圧延過程を示す断面図、第１５図Ａ，Ｂ，Ｃ
はいずれも第２発明による700×300H形鋼に実施
例の圧延過程を示す断面図、第１６図Ａ，Ｂ，Ｃ
はいずれも第２発明による900×300H形鋼の圧延
過程を示す断面図である。 １２……ブレークダウン圧延機、１４−１……
１次粗ユニバーサル圧延機、１４−２，１４−２
Ａ……２次粗ユニバーサル圧延機、１６−１……
エツジヤー圧延機、１８……仕上ユニバーサル圧
延機、２６……分割ロール（１次粗ユニバーサル
圧延機用）、２８……分割ロール（エツジヤー圧
延機用）、３０……固定ロール（２次粗ユニバー
サル圧延機用）、３２，３２Ａ……分割ロール
（２次粗ユニバーサル圧延機用）、３４……分割ロ
ール（仕上ユニバーサル圧延機用）。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ スラブ、矩形鋼片およびＨ形鋼用鋼片を素材
   とし、ブレークダウン圧延機、粗ユニバーサル圧
   延機、エツジヤー圧延機および仕上げユニバーサ
   ル圧延機を用いて熱間圧延するＨ形鋼の製造方法
   において、前記ブレークダウン圧延終了後の鋼片
   をロール軸方向の位置がパス毎に可変な分割ロー
   ルを用いて圧延を行うに際し、 １次粗ユニバーサル圧延機における前記分割ロ
   ールによるウエブ両側の部分圧延と該分割ロール
   および縦ロールによるフランジ圧延を繰返す段階
   と、 エツジヤー圧延機における前記分割ロールによ
   るフランジ端部圧延を繰返す段階と、 ２次粗ユニバーサル圧延機における固定ロール
   による前記ウエブ中央の未圧下部の部分圧延と前
   記分割ロールおよび縦ロールによる前記ウエブ端
   部の部分圧延とフランジ圧延を繰返す段階と、 仕上ユニバーサル圧延機における前記分割ロー
   ルおよび縦ロールによる仕上圧延の段階と、 を有することを特徴とするＨ形鋼の熱間圧延方
   法。 ２ スラブ、矩形鋼片およびＨ形鋼片を素材と
   し、ブレークダウン圧延機、粗ユニバーサル圧延
   機、エチジヤー圧延機および仕上げユニバーサル
   圧延機を用いて熱間圧延するＨ形鋼の製造方法に
   おいて、前記ブレークダウン圧延終了後の鋼片を
   ロール軸方向の位置がパス毎に可変な分割ロール
   を用いて圧延を行うに際し、 １次粗ユニバーサル圧延機における前記分割ロ
   ールによるウエブ両側の部分圧延と該分割ロール
   および縦ロールによるフランジ圧延を繰返す段階
   と、 ２次粗ユニバーサル圧延機における固定ロール
   による前記ウエブ中央の未圧下部の部分圧延と前
   記分割ロールおよび縦ロールによるフランジ圧延
   と該分割ロールによるフランジ端部の圧延を繰返
   す段階と、 仕上ユニバーサル圧延機における前記分割ロー
   ルおよび縦ロールによる仕上圧延の段階と、 を有することを特徴とするＨ形鋼の熱間圧延方
   法。