JPS5848634A - 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造法 - Google Patents
深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造法Info
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- JPS5848634A JPS5848634A JP14634981A JP14634981A JPS5848634A JP S5848634 A JPS5848634 A JP S5848634A JP 14634981 A JP14634981 A JP 14634981A JP 14634981 A JP14634981 A JP 14634981A JP S5848634 A JPS5848634 A JP S5848634A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本光明は冷間圧延性能が優れ、かつ深絞り性の愛れた耐
遮鋼板馨遅続焼鈍で製危する方法に関するものである。
遮鋼板馨遅続焼鈍で製危する方法に関するものである。
従来、良加工性冷延鋼：淑の装態は鋼板の材質特性に主
眼ｆおき、鋼の成分糸、装態条件が決定されていた。近
年冷間圧延の高速化、ホットストリップ圧延（Ｑ貞′エ
ネルギー、高生産性２計るため黙遮板厚増の傾向Ｃ：あ
り、成品の材質特性と冷延時の圧延消費エネルギー低下
、冷延時の板破断の低いことン兼備した鋼板の装量法の
開発が望まれている。
眼ｆおき、鋼の成分糸、装態条件が決定されていた。近
年冷間圧延の高速化、ホットストリップ圧延（Ｑ貞′エ
ネルギー、高生産性２計るため黙遮板厚増の傾向Ｃ：あ
り、成品の材質特性と冷延時の圧延消費エネルギー低下
、冷延時の板破断の低いことン兼備した鋼板の装量法の
開発が望まれている。
一万、連続焼鈍による深絞り用３＃１４板の製塩法は種
々報告されているが、下記の三方法（二大別゛Ｃきる。
々報告されているが、下記の三方法（二大別゛Ｃきる。
（イ）極低Ｃ６ＡにＴｉ 、 Ｎｌ）等の炭窒化物元素
？珈υＩ］ した侵入型元素フリースティール（ロ）
極低 ０ 鋼 ？９ 通常の極軟鋼成分で黙処時に尚温俺取ビしたも
の 。
？珈υＩ］ した侵入型元素フリースティール（ロ）
極低 ０ 鋼 ？９ 通常の極軟鋼成分で黙処時に尚温俺取ビしたも
の 。
まずくイ】では極低０ （０＊００５％程度）にするた
め真窒脱ガス寺の特殊な工程？必要とし、刃口えてＴｉ
、 Ｎｂ 寺の除垢のため合金式に必要とするため、
必然同に装造コストが高くなる。（口］ではやほり極低
Ｃ！ （０，００４％程反りまでＣ重ビ低下するため（
イ）と同様に−の精錬１寺に真！脱ガス寺′／）特殊な
工程を必要とするため、やはりコストアップとなる。（
ハ）の高温捲取Ｃ二よる方法は、高温・４取時、ニコイ
ルの位置による冷却速度り差に！起因−９−るコイル長
手方間、巾万回の材質バラツキが大さくなり、深絞り性
の艮好な鋼板を製竜する場合は歩留りが低下”［る。ま
た高？ｌｌ Ａ取りＣ二より酸化皮膜が厚くなり、熱延
板の酸洗性が低下するという問題がある。
め真窒脱ガス寺の特殊な工程？必要とし、刃口えてＴｉ
、 Ｎｂ 寺の除垢のため合金式に必要とするため、
必然同に装造コストが高くなる。（口］ではやほり極低
Ｃ！ （０，００４％程反りまでＣ重ビ低下するため（
イ）と同様に−の精錬１寺に真！脱ガス寺′／）特殊な
工程を必要とするため、やはりコストアップとなる。（
ハ）の高温捲取Ｃ二よる方法は、高温・４取時、ニコイ
ルの位置による冷却速度り差に！起因−９−るコイル長
手方間、巾万回の材質バラツキが大さくなり、深絞り性
の艮好な鋼板を製竜する場合は歩留りが低下”［る。ま
た高？ｌｌ Ａ取りＣ二より酸化皮膜が厚くなり、熱延
板の酸洗性が低下するという問題がある。
本発明省らは冷間圧延性能が良好で、しかも深絞り性の
浸れ且つ上記欠点乞解決した冷延鋼板乞、連続焼鈍（二
より製ｆｉする方法ン種々研究した結果、本発明を完成
Ｌ７た。
浸れ且つ上記欠点乞解決した冷延鋼板乞、連続焼鈍（二
より製ｆｉする方法ン種々研究した結果、本発明を完成
Ｌ７た。
即ち本発明の骨子は電、ｔ％としてｃ ： ０．０７％
以下、Ｍｎ ： ０．４０％以下、ｈｔ ： ０．００
５〜０．０５０慢、Ｎ ： ｌ）、００２５％以下、ｐ
： ０．０１０％以下とし刀）つＰ ＋ ５ Ｎ ：
０．０２０％以下、必要に応じてＢ／Ｎ ： １．５
、ＬＪ下Ｏｒ ： ｏ、ｌｏ％以下の１ｍ又は２種、
残部が鉄および不可避同不純物からなる組成のｍぞＡｒ
５点以上で熱同圧姑し、かつ５７５℃以上で桶取り、こ
れ乞５０％以上の冷結率で冷延１７た後、遅玩＃、鈍法
で再結晶温度以上、Ａ３点以下の温度範囲で５分以下の
再結晶焼鈍し、急冷して過時効処理を行なうことｔｒｊ
徴とする、深絞り性の丁ぐれた１″？延鋼板の製塩法に
ある。
以下、Ｍｎ ： ０．４０％以下、ｈｔ ： ０．００
５〜０．０５０慢、Ｎ ： ｌ）、００２５％以下、ｐ
： ０．０１０％以下とし刀）つＰ ＋ ５ Ｎ ：
０．０２０％以下、必要に応じてＢ／Ｎ ： １．５
、ＬＪ下Ｏｒ ： ｏ、ｌｏ％以下の１ｍ又は２種、
残部が鉄および不可避同不純物からなる組成のｍぞＡｒ
５点以上で熱同圧姑し、かつ５７５℃以上で桶取り、こ
れ乞５０％以上の冷結率で冷延１７た後、遅玩＃、鈍法
で再結晶温度以上、Ａ３点以下の温度範囲で５分以下の
再結晶焼鈍し、急冷して過時効処理を行なうことｔｒｊ
徴とする、深絞り性の丁ぐれた１″？延鋼板の製塩法に
ある。
以下本発明Ｃ二ついて詳細に説明する。
先ず本発明乞博収する＠成分について説明丁Ｃｌ＝ま従
来から宮有社が低いほど＠仮は軟質化し、加工性が同上
することが知られている。しかし０．０１０係程ｐｉ以
下也二Ｏ’Ｊｚ−低くするため（：は浴鋼−？真突脱ガ
ス処理などの処理が必要でコスト土昇乞もたら丁。叫た
がってＣ庁有量の下限は０．０１％で・ある。Ｃ含有量
が０．０７％を超えるとＣにより硬質化１７、本発明の
せ質問な特徴お上び冷１司圧延性能が失われる。好まし
い範囲は０、Ｏ１〜０．０５％である。
来から宮有社が低いほど＠仮は軟質化し、加工性が同上
することが知られている。しかし０．０１０係程ｐｉ以
下也二Ｏ’Ｊｚ−低くするため（：は浴鋼−？真突脱ガ
ス処理などの処理が必要でコスト土昇乞もたら丁。叫た
がってＣ庁有量の下限は０．０１％で・ある。Ｃ含有量
が０．０７％を超えるとＣにより硬質化１７、本発明の
せ質問な特徴お上び冷１司圧延性能が失われる。好まし
い範囲は０、Ｏ１〜０．０５％である。
本発明”ｘ ｍ ：戎する鋼粗戎２〕中で戒も夏安なイ
戊す件は、ＰおよびＮｉ密接不町分の関係に特定するこ
とでめる〇 まずＰおよ゛びＮ童をそれぞれＰ ＜ ０．０１０％以
０．００２５％以下Ｃ二特定し、ｐ ＋５ 、Ｎ≦０．
０２％の条件式乞清足しなければならない。これらの条
件は深絞り性および冷間圧延性能？同時（二艮好ならし
めるためのものである。以下これンより詳細（二説明す
る。
戊す件は、ＰおよびＮｉ密接不町分の関係に特定するこ
とでめる〇 まずＰおよ゛びＮ童をそれぞれＰ ＜ ０．０１０％以
０．００２５％以下Ｃ二特定し、ｐ ＋５ 、Ｎ≦０．
０２％の条件式乞清足しなければならない。これらの条
件は深絞り性および冷間圧延性能？同時（二艮好ならし
めるためのものである。以下これンより詳細（二説明す
る。
ＰおよびＮ童の限定は不発明では極めて夏姿な怠義乞・
汀Ｔる。第１区は１例としてｃ ： ０．０２〜０．０
４０％、Ｍｎ ａ ０ａｌＯ〜０＊２５％、Ａｚ ：
０．０２〜０．０４％の組成の鋼のＰ量、Ｎ量と誉値お
よび伸びの関係ン示したもので、第２図はＰ、Ｎ童と冷
間圧延性能の関保全示したもので１、いずれも多数の実
験の平均値の等高層で表示している。
汀Ｔる。第１区は１例としてｃ ： ０．０２〜０．０
４０％、Ｍｎ ａ ０ａｌＯ〜０＊２５％、Ａｚ ：
０．０２〜０．０４％の組成の鋼のＰ量、Ｎ量と誉値お
よび伸びの関係ン示したもので、第２図はＰ、Ｎ童と冷
間圧延性能の関保全示したもので１、いずれも多数の実
験の平均値の等高層で表示している。
他の製造条件なよ次の曲りである。
スラブＴＪＤ 熱ｉ１Ｍ度 １０５０〜１２５０
℃黙遮仕上温度 〉８５０℃ 催収温度 ５７５〜６５０℃令延率
７５〜ｂ 焼鈍条件 ７００℃ＸＩ分＋４００℃×３
分 調質圧延条件 、１．２％ ？！＆１１８ＩかられかるようにＰ ｉｔ ： ０．０
１０％以下Ｎ量： ０．００２５％以下かつＰ ＋５
Ｎ ＜ ０．０２％（二なれば、刀ロエ性と良い相関の
ある７値（実？１ｉＡ）、伸び（破嶽ンが良好となる。
℃黙遮仕上温度 〉８５０℃ 催収温度 ５７５〜６５０℃令延率
７５〜ｂ 焼鈍条件 ７００℃ＸＩ分＋４００℃×３
分 調質圧延条件 、１．２％ ？！＆１１８ＩかられかるようにＰ ｉｔ ： ０．０
１０％以下Ｎ量： ０．００２５％以下かつＰ ＋５
Ｎ ＜ ０．０２％（二なれば、刀ロエ性と良い相関の
ある７値（実？１ｉＡ）、伸び（破嶽ンが良好となる。
特ｔ＝ ｐ ： ０．００７％以下、Ｎ ： ０．００
２０％Ｊム下の領域で特に顕著な効果を示す。さらにＮ
が０．００１５％以下（ユなると、最高級の深絞り姓乞
発揮する。捲取温度が５７５〜６５０℃と比較的低温捲
取にもかかわらず、Ｔ値、伸びの絶対値も高くなってい
る。
２０％Ｊム下の領域で特に顕著な効果を示す。さらにＮ
が０．００１５％以下（ユなると、最高級の深絞り姓乞
発揮する。捲取温度が５７５〜６５０℃と比較的低温捲
取にもかかわらず、Ｔ値、伸びの絶対値も高くなってい
る。
第２図η為られかるようＣ二装置： ０．０１０優、Ｎ
童： ０．００２５％以下、かつＰ ＋ ５ Ｎ ＜
０．０２％の領域は冷間圧延時の板破断が極めて少なく
なる。
童： ０．００２５％以下、かつＰ ＋ ５ Ｎ ＜
０．０２％の領域は冷間圧延時の板破断が極めて少なく
なる。
また実施例に示したよう（：、冷痣渕費エネルギーも従
来法より小さい。本発明では後述のように冷延時の圧延
率は従来より高い万が好ましいので、この冷延特避が優
れていることの工呆的怠義は大きい。特（二凶中１：示
したようにＰ：０．００７％以下、ｐ ＠ ： ０．０
０２０％以下で顕著である。
来法より小さい。本発明では後述のように冷延時の圧延
率は従来より高い万が好ましいので、この冷延特避が優
れていることの工呆的怠義は大きい。特（二凶中１：示
したようにＰ：０．００７％以下、ｐ ＠ ： ０．０
０２０％以下で顕著である。
なお板破面特性は実験室坩間圧延關を用いて板厚４．０
ｖｓの熱延板の端部に切欠ノンテ乞入れ板厚０．６＋＋
＋ｍ（冷地軍８５チノまで圧延できる圧姑不数（′合計
２０本）で評価した。
ｖｓの熱延板の端部に切欠ノンテ乞入れ板厚０．６＋＋
＋ｍ（冷地軍８５チノまで圧延できる圧姑不数（′合計
２０本）で評価した。
従ってＰ置およびＮｉｌは鋼板の刀ロエ１午および冷間
圧延１生能の両特性？考慮して上述のとおりＭ’ｎ
は黙闇圧延時のＳによる熱間脆性ン防止するため０．０
５％程曳は必矢であるが、０．４０％”２超えると０と
同様に本発明の特徴ンそこなう。
圧延１生能の両特性？考慮して上述のとおりＭ’ｎ
は黙闇圧延時のＳによる熱間脆性ン防止するため０．０
５％程曳は必矢であるが、０．４０％”２超えると０と
同様に本発明の特徴ンそこなう。
深絞り性のより優れた一′＃、を得たい場合は、０．３
０％以下にすることが好ましいＯＡｔ の規定は特（二
厘要でないが、キルド鋼とするため少なくとも０．００
５％必要である。−万Ａｔ量が０．０５％ン超えると鋼
板が若干硬質（１１Ｓ’１゜またコスト上昇ンもたら丁
。好ましい範囲は０．０１０〜０．０４０％である。
０％以下にすることが好ましいＯＡｔ の規定は特（二
厘要でないが、キルド鋼とするため少なくとも０．００
５％必要である。−万Ａｔ量が０．０５％ン超えると鋼
板が若干硬質（１１Ｓ’１゜またコスト上昇ンもたら丁
。好ましい範囲は０．０１０〜０．０４０％である。
なわれているよう≦’：、、 、 Ｍｎ／Ｓ ＞ １０
とするが、加工性の点からＳは０．０１５％以下とする
ことが好ましい。
とするが、加工性の点からＳは０．０１５％以下とする
ことが好ましい。
不発明の成分系は上記の通りであるが、不発明の特徴２
判上させるためＢ、Ｏｒ 等の炭窒化物形成兄索ン、通
常行われる範囲内で適宜添加しても艮い。
“ ・ 鋼の那工性ン同上のため、 Ａｔキルド鋼にＢン除
加する万、云も報告されているが（峙公５１−２９６９
６号公報］本発明の効果χ失ノよりず、より一層の、叩
工性回土と冷間圧延院能の同上ン可能どする。Ｂン浄加
する場合はＢ／Ｎ＜１．５以下個−−曜し とする。
判上させるためＢ、Ｏｒ 等の炭窒化物形成兄索ン、通
常行われる範囲内で適宜添加しても艮い。
“ ・ 鋼の那工性ン同上のため、 Ａｔキルド鋼にＢン除
加する万、云も報告されているが（峙公５１−２９６９
６号公報］本発明の効果χ失ノよりず、より一層の、叩
工性回土と冷間圧延院能の同上ン可能どする。Ｂン浄加
する場合はＢ／Ｎ＜１．５以下個−−曜し とする。
またＣｒ 泳那の場合は通常行なわれるように０．１
０％α下とする。
０％α下とする。
不発明の鋼は通常行なわれる転炉等で溶製される。溶製
された溶鋼は造塊、分塊または逸続闘逍されて一片とさ
れる。熱間圧延条件は黒延仕−ヒ温度が鋼のＡｒ３点以
上であれば本発明の特徴？失わない。したがって熱延・
９ためのスラブ加熱温度は省エネルギーのため低くして
もさしつかえない。また遅統碕遣よたは分塊圧延された
熱鋼片ｙ直送熱間圧延しても艮い。また遵硫鋳造−ｔた
は分塊圧延された熱鋼片ン卯黙炉に装入する“ホットチ
ャーシン行っても艮い。
された溶鋼は造塊、分塊または逸続闘逍されて一片とさ
れる。熱間圧延条件は黒延仕−ヒ温度が鋼のＡｒ３点以
上であれば本発明の特徴？失わない。したがって熱延・
９ためのスラブ加熱温度は省エネルギーのため低くして
もさしつかえない。また遅統碕遣よたは分塊圧延された
熱鋼片ｙ直送熱間圧延しても艮い。また遵硫鋳造−ｔた
は分塊圧延された熱鋼片ン卯黙炉に装入する“ホットチ
ャーシン行っても艮い。
不発、明の深絞り性が良好であるという特徴ンより発揮
するためＣ：は：、仕上熱延苓’ １００Ｏｃ以下Ａｒ
３点以上で行なσ１、熱延終了後板）に加℃ＡｅＣ以上
の強制冷却をすることか好ましい。仕上入口ｍ度＆ １
０００℃以下二丁れば＠板の７値が同上する。この効果
をより発揮するため（二はスラブ加熱温度＆ １１００
℃以下とすることが好ましい。
するためＣ：は：、仕上熱延苓’ １００Ｏｃ以下Ａｒ
３点以上で行なσ１、熱延終了後板）に加℃ＡｅＣ以上
の強制冷却をすることか好ましい。仕上入口ｍ度＆ １
０００℃以下二丁れば＠板の７値が同上する。この効果
をより発揮するため（二はスラブ加熱温度＆ １１００
℃以下とすることが好ましい。
深絞り用＃板（二必要とされるｐｍｘ、４以上を確保す
るためには本発明方法では捲取ｍ度は５７５℃以上であ
れば艮い。第３図にｃ ： ｏ、ｏａ％Ｍｎ ： ０．
２０％、Ｐ： ０．００７％、Ｎ ： Ｑ、００１５％
、Ａｔ ： ０．０３０％の岬の捲取温度とｆ値の関係
な示す。
るためには本発明方法では捲取ｍ度は５７５℃以上であ
れば艮い。第３図にｃ ： ｏ、ｏａ％Ｍｎ ： ０．
２０％、Ｐ： ０．００７％、Ｎ ： Ｑ、００１５％
、Ａｔ ： ０．０３０％の岬の捲取温度とｆ値の関係
な示す。
なお焼鈍は？’Ｊ（１℃Ｘ １分＋４００℃×３分であ
る。
る。
第３図かられかるように鰯取温度が５７５℃以下艦−な
ると本発明の特徴の゛一つであるテ値が低下する。−万
俺取温曳が５７５Ｃ工り高くなるとＦ値もより両くなる
。゛ また従！米のように７００℃程夏
の高Ｔｍ’Ｆ４Ａ取の必要性は必ずしもなく、６３０℃
未満の捲取でも艮好な深絞り性をｎする。また実施例で
詳述するよう（二高： ＠捲取（例えば７５０ ｔ：捲
取ノでも従来法に比厳してコイル長手方向、巾方向の材
質パジッギ・バ憾めて少なくなる。
ると本発明の特徴の゛一つであるテ値が低下する。−万
俺取温曳が５７５Ｃ工り高くなるとＦ値もより両くなる
。゛ また従！米のように７００℃程夏
の高Ｔｍ’Ｆ４Ａ取の必要性は必ずしもなく、６３０℃
未満の捲取でも艮好な深絞り性をｎする。また実施例で
詳述するよう（二高： ＠捲取（例えば７５０ ｔ：捲
取ノでも従来法に比厳してコイル長手方向、巾方向の材
質パジッギ・バ憾めて少なくなる。
熱延されたコイルは硯い゛で月見スケールされ、冷間圧
延に供される。冷間圧延率は従来行なわれているように
５０％以−ヒの冷間圧延が施されるが、本発明調では冷
間圧延ｆが、１皇常のりΔより高い方がカロエ性が同上
することか確認された。この舖果ン第４区（二示す。
延に供される。冷間圧延率は従来行なわれているように
５０％以−ヒの冷間圧延が施されるが、本発明調では冷
間圧延ｆが、１皇常のりΔより高い方がカロエ性が同上
することか確認された。この舖果ン第４区（二示す。
第４区の供試材の化学成分および熱延条件？第１表（二
示す。
示す。
第１表
なお信遮鋼・慣は７５０℃Ｘ １’＋４００℃×３１の
再、債晶焼鋪を行った。
再、債晶焼鋪を行った。
第４図刀）られかるよう白、不発明法のＡ鋼上ｉ値も尚
く、Ｔ値が厳島となる冷延率が、約８７％程度にあるこ
とがわかる。冷延率が７す５ｂα、上ｆ二なれば１．４
ＪＵ−辷のＦ ｉｔがイ尋られる。したがってへ発明
の特徴の−っである高τ値を得るためにはめ延千乞７ｏ
チ、（ゑよ、 ９０％以下とテることが好ましい。
く、Ｔ値が厳島となる冷延率が、約８７％程度にあるこ
とがわかる。冷延率が７す５ｂα、上ｆ二なれば１．４
ＪＵ−辷のＦ ｉｔがイ尋られる。したがってへ発明
の特徴の−っである高τ値を得るためにはめ延千乞７ｏ
チ、（ゑよ、 ９０％以下とテることが好ましい。
従５１：令延革と７値の関係について多数の報告がある
が、 ８０％以上の冷延率で〒値が最大となるツバ、ｔ
ｌ）極低Ｃ！＠ （０： ０．０１０％以下）（２）極
低Ｃ鋼部Ｔ’Ｌ 又はＮｂ を６加したもの、（３
）低０− Ａｔ−キルド鋼の７５０’Ｃ程度の高＠催取
したものがめる。Ｐ、Ｎｉ低くした低０− Ａｔ −キ
ルド鋼で６００℃哩１支の庵月又遍度で、７１直の最大
となる帝＠￥が８０％以上になるのは新しい発宛である
。
が、 ８０％以上の冷延率で〒値が最大となるツバ、ｔ
ｌ）極低Ｃ！＠ （０： ０．０１０％以下）（２）極
低Ｃ鋼部Ｔ’Ｌ 又はＮｂ を６加したもの、（３
）低０− Ａｔ−キルド鋼の７５０’Ｃ程度の高＠催取
したものがめる。Ｐ、Ｎｉ低くした低０− Ａｔ −キ
ルド鋼で６００℃哩１支の庵月又遍度で、７１直の最大
となる帝＠￥が８０％以上になるのは新しい発宛である
。
一万不発明法以外の鋼Ｅ、Ｏ，Ｄは７値の絶対類も低く
、τ値の最大となる冷延￥も７５％捏度である。
、τ値の最大となる冷延￥も７５％捏度である。
不光明法の場合冷間圧延性能が丁ぐれているので、冷間
８Ｅ延軍乞７０〜９０％に尚めてもなんら文障をきたさ
ない。
８Ｅ延軍乞７０〜９０％に尚めてもなんら文障をきたさ
ない。
焼鈍は連続焼鈍法により再結晶温度以１１．Ａ３点以下
で均黙し、急冷して過時効処理を流子が通常１丁なわれ
る連続焼鈍法に丁べて虐用可能である。代表的屍鈍条件
は６５０ ＝ ８５０℃で５分以下の再結晶処理をした
後崎却し、２００〜４５０℃で１０分以下の過時効処理
が瑚される。深絞り性乞より同上させる場合は、再結晶
温度７１／７００℃以上にすることが好ましい。
で均黙し、急冷して過時効処理を流子が通常１丁なわれ
る連続焼鈍法に丁べて虐用可能である。代表的屍鈍条件
は６５０ ＝ ８５０℃で５分以下の再結晶処理をした
後崎却し、２００〜４５０℃で１０分以下の過時効処理
が瑚される。深絞り性乞より同上させる場合は、再結晶
温度７１／７００℃以上にすることが好ましい。
焼鈍された鋼板は必要（：応じて調質圧延され成品に供
される。
される。
また不発明９方法で製埴さλしたｍ板は、表開処理され
ても不発明の特徴ｔなんら損わないので、ブリキ、 Ｚ
ｎメッキ、ターンメッキ鋼板（二も週１目される。
ても不発明の特徴ｔなんら損わないので、ブリキ、 Ｚ
ｎメッキ、ターンメッキ鋼板（二も週１目される。
実施例１
−Ａ１表（二示Ｔ鋼馨転炉にて俗製し、遅玩萄造によっ
てスラブにされ、 １０５０〜１２００″Ｃで加燕後第
１表に示す条件で４．０ｍｍまでｐＰ４延し、ついで脱
スケール後、０．８＋、刃まで冷間圧延し、連続焼鈍二
より７００℃×１分の再結晶焼鈍後急冷し４００℃×１
分の過時効処理耐流した後１．３％の調質圧延ンした。
てスラブにされ、 １０５０〜１２００″Ｃで加燕後第
１表に示す条件で４．０ｍｍまでｐＰ４延し、ついで脱
スケール後、０．８＋、刃まで冷間圧延し、連続焼鈍二
より７００℃×１分の再結晶焼鈍後急冷し４００℃×１
分の過時効処理耐流した後１．３％の調質圧延ンした。
製造された鋼快の機械同性質および冷間圧延時の冷間圧
延性能を第１表に示した。冷間圧延ｉ＝を能で冷間圧延
消費エネルギー１′ｓ、、従来法（通常の低炭Ａｔ
キルド鋼ノの平均値との比で示した。又板破断特性は別
途実験室冷間圧延機を用いて、黙遮板の端部に切欠きノ
ツチを入れて板厚０．６７例（冷延率８５チ〕まで圧延
できる圧延本数（合４ｔ２０本ンで評価した。
延性能を第１表に示した。冷間圧延ｉ＝を能で冷間圧延
消費エネルギー１′ｓ、、従来法（通常の低炭Ａｔ
キルド鋼ノの平均値との比で示した。又板破断特性は別
途実験室冷間圧延機を用いて、黙遮板の端部に切欠きノ
ツチを入れて板厚０．６７例（冷延率８５チ〕まで圧延
できる圧延本数（合４ｔ２０本ンで評価した。
引張試駁片はＪ工８５号試験片を用い、銅板の特性はコ
イル全長の平均値で示したが、τ値は一コ子ルのＭ都（
コイル長手方向の中心〕とコイル３部（コイル長手方向
の最後尾）の差＝７Ｍ −’ＦＢも示した。
イル全長の平均値で示したが、τ値は一コ子ルのＭ都（
コイル長手方向の中心〕とコイル３部（コイル長手方向
の最後尾）の差＝７Ｍ −’ＦＢも示した。
不発明の範囲内のものは降伏点が低く、伸びが高く、し
かも７Ｍが島＜、刀ロエ１生が潰れており、今間王延性
能が丁ぐれていることがわかる。
かも７Ｍが島＜、刀ロエ１生が潰れており、今間王延性
能が丁ぐれていることがわかる。
コイルＮＯ，ＥとＦはｐＰ４延の仕上圧延条件以外は同
一であるが、：Ａ延仕を入ロ温度Ｚ−低いコイルＮＯ，
Ｆ ＵＪ ｊ値か丁ぐれていることがわかる。
一であるが、：Ａ延仕を入ロ温度Ｚ−低いコイルＮＯ，
Ｆ ＵＪ ｊ値か丁ぐれていることがわかる。
比較材のづ聾収温、’ｆ ： ７５／ＩＪ：のコイルＮ
Ｏ，Ｎは〒値も動く、伸びも良好であるが、ｒＭ−ｒＢ
が大きく、コイル長手刀同力材質ベラツキが大きくなっ
ている。
Ｏ，Ｎは〒値も動く、伸びも良好であるが、ｒＭ−ｒＢ
が大きく、コイル長手刀同力材質ベラツキが大きくなっ
ている。
一万不発明法の一取温度が７５０℃であるコイルＮＯ，
ＨはＹ値の絶対値も高くなり、（コイルＮＯ，，Ａと比
較）、７Ｍ−７Ｂ も小さくなっており不発明では潅収
輻度ン高くしても従、理法のようにコイル内の材質バラ
ツキが人さくないことがわかる。
ＨはＹ値の絶対値も高くなり、（コイルＮＯ，，Ａと比
較）、７Ｍ−７Ｂ も小さくなっており不発明では潅収
輻度ン高くしても従、理法のようにコイル内の材質バラ
ツキが人さくないことがわかる。
弔１区はＰ、Ｎ菫と鋼板・υ７値、伸びの閃係乞示す図
、第２図はＰ、ＮＪｉとＩ′？間圧延性能の関係ン示す
図、ｍ３図は、宛取瀧度と鋼板の７値力関係乞示す囚、
５ｆ１４図は伶姐軍とＹ値の関係と示Ｔ凶である。 第１回 θ ｃｏｏノＯａｏ０２１）
０ｍ３θ ｏＤＤ＃Ａ／量（劉 第２回 Ｏθ〃に ａｎｙ θ嘘 σθ＾
ψＡ／壷（幻 第３図 ５Ｑ２イク５＋！１５’Ｘ）カ 、ＩＩ！取雇庚（て） ′＋升牟（’Ａ） 手続補正書（自発） 昭和５７年９月 １０日 特許庁長官若 杉 和 夫・ 殿 １事件の表示 昭和５６ 年特許願第１４６３４９
号２発明の名称 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造法
（３補正をする者 事件との関係 特許出願人性 所
東京都千代田区大手町２丁目６番３号名 称 （６
６５） 新日本製鐵株式食紅代表者 武 １）
豊 ４代 理 人 住 所 東京都中央区日本橋３丁目３番３号５補正命
令の日付 昭和 年 月 日（発送日）６補正に
より増加する発明の数 ７補正。対１ 明細書の発明の詳細な説明の欄８補正
の内容 １、明細書５頁１５行ｒｐ＜０．０１０％以下」をｒＰ
：ｏ、０１０％以下」に訂正する。 ２、同 ５頁１６行ｒＮ＜ｏ、００２５％以下」をｒ
Ｎ：０．００２５％以下」に訂正する。 ３、同 ７頁１６行「まで圧延できる圧延」を「まで
圧延した時の板破断圧延」に訂正する。 ４、同 ８頁３行全文を次の様に訂正する。 「するため０．０５ ％程度は必要であるが、通常行な
われているＭｎ／Ｓ≧１０の条件を安定して満足するた
めに、下限を０．１０％とすることが好ましい。一方０
．４０％を」 ５゜同 ８頁７行全文なｒＡｔはキルド鋼と」に訂正
する。 ６、同 １２頁１行「７５０℃ＸＩ ＋４００℃×３」
を７５０℃×１分＋４００℃×３分に訂正する。 ７ 同 １３頁１１行「再結晶温度コを「均熱温度」
に訂正する。 ８、同 １４頁加行「本発明の範囲内のものは」の次
に・、［捲取温度が６３０℃未満でも」を挿入する。
、第２図はＰ、ＮＪｉとＩ′？間圧延性能の関係ン示す
図、ｍ３図は、宛取瀧度と鋼板の７値力関係乞示す囚、
５ｆ１４図は伶姐軍とＹ値の関係と示Ｔ凶である。 第１回 θ ｃｏｏノＯａｏ０２１）
０ｍ３θ ｏＤＤ＃Ａ／量（劉 第２回 Ｏθ〃に ａｎｙ θ嘘 σθ＾
ψＡ／壷（幻 第３図 ５Ｑ２イク５＋！１５’Ｘ）カ 、ＩＩ！取雇庚（て） ′＋升牟（’Ａ） 手続補正書（自発） 昭和５７年９月 １０日 特許庁長官若 杉 和 夫・ 殿 １事件の表示 昭和５６ 年特許願第１４６３４９
号２発明の名称 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造法
（３補正をする者 事件との関係 特許出願人性 所
東京都千代田区大手町２丁目６番３号名 称 （６
６５） 新日本製鐵株式食紅代表者 武 １）
豊 ４代 理 人 住 所 東京都中央区日本橋３丁目３番３号５補正命
令の日付 昭和 年 月 日（発送日）６補正に
より増加する発明の数 ７補正。対１ 明細書の発明の詳細な説明の欄８補正
の内容 １、明細書５頁１５行ｒｐ＜０．０１０％以下」をｒＰ
：ｏ、０１０％以下」に訂正する。 ２、同 ５頁１６行ｒＮ＜ｏ、００２５％以下」をｒ
Ｎ：０．００２５％以下」に訂正する。 ３、同 ７頁１６行「まで圧延できる圧延」を「まで
圧延した時の板破断圧延」に訂正する。 ４、同 ８頁３行全文を次の様に訂正する。 「するため０．０５ ％程度は必要であるが、通常行な
われているＭｎ／Ｓ≧１０の条件を安定して満足するた
めに、下限を０．１０％とすることが好ましい。一方０
．４０％を」 ５゜同 ８頁７行全文なｒＡｔはキルド鋼と」に訂正
する。 ６、同 １２頁１行「７５０℃ＸＩ ＋４００℃×３」
を７５０℃×１分＋４００℃×３分に訂正する。 ７ 同 １３頁１１行「再結晶温度コを「均熱温度」
に訂正する。 ８、同 １４頁加行「本発明の範囲内のものは」の次
に・、［捲取温度が６３０℃未満でも」を挿入する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 厘駄％トＬ、テＯ： ０．０７％以下、Ｍｎ ：
０．４０％以下、ｈｔ ： ０．００５〜０．０５０％
、Ｎ ： ０．００２℃％ｊ曳下、ｐ ： ０．０１０
％菰下とし、刀）っＰ ＋５Ｎ： ０．０２０％１り下
、必要に応じてＢ／Ｎ：１．５以下、Ｃ！ｒ ： ０．
１０％以下のｌ榎又は２種、残部が秩および不ｂ■避的
不純物かりなる構成の鋼乞Ａｒｌ ４点以上で熱間圧延
し、かつ５７５℃以上で４取り、これ？５０優以−ｔの
〆寸越率で冷延した後、遅・玩焼鈍法で再、結晶温度以
上、Ａ３点以下の温度範囲で５分以下の１４帖晶焼捕し
：ゑ帝して過１１・″？効シ↓理ン行なうことを特慎と
する深絞り性の丁ぐれた冷延鋼板の表層法。 ２ ■Ｍ％として、ｃ ： ０．０５０％以下、Ｍｎ：
０．３０％以下、Ａｔ ： ０．００５〜０．０５０％
、Ｎ：Ｊ 、 （Ｊ０２０％以下、ｐ ： ０．０１０
％呟下どじ、必要（１允じて８７ｍ：１．５ａ下、Ｏｒ
： ０．１０％以下の１Ｍ又は２種、残部が鉄および
不Ｉ＝Ｊ避トー不純物からなる季且成〕〕鋼？Ａｒ３点
以、ヒで熱間圧延し、かつ５７５℃以上で焼取り、これ
乞７０％以上９０％以下の冷延率で勺姑した後、遅洸焼
鈍法で６５０〜８５０℃の謳７３ｃ範囲で５分以下の得
結晶焼鈍と施した後急耐して、２００−４５０℃の温度
祠ｄで１０分以下の過時効処理２行なうことを特徴とす
る深絞り性の優れた冷延鋼板の膚愈法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14634981A JPS5848634A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造法 |
| EP82108598A EP0075292B2 (en) | 1981-09-18 | 1982-09-17 | Method for producing a cold rolled steel sheet |
| DE8282108598T DE3271669D1 (en) | 1981-09-18 | 1982-09-17 | Method for producing a cold rolled steel sheet |
| US06/776,097 US4627881A (en) | 1981-09-18 | 1985-09-16 | Cold rolled steel sheet having excellent press formability and method for producing the same |
| US06/894,255 US4678522A (en) | 1981-09-18 | 1986-08-07 | Cold rolled steel sheet having excellent press formability and method for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14634981A JPS5848634A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5848634A true JPS5848634A (ja) | 1983-03-22 |
| JPS6152217B2 JPS6152217B2 (ja) | 1986-11-12 |
Family
ID=15405693
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14634981A Granted JPS5848634A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5848634A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59173222A (ja) * | 1983-03-24 | 1984-10-01 | Nippon Steel Corp | 軟質表面処理用原板の製造法 |
| JPS6130628A (ja) * | 1984-07-23 | 1986-02-12 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 低炭素アルミキルド鋼帯の製造方法 |
-
1981
- 1981-09-18 JP JP14634981A patent/JPS5848634A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59173222A (ja) * | 1983-03-24 | 1984-10-01 | Nippon Steel Corp | 軟質表面処理用原板の製造法 |
| JPS6330969B2 (ja) * | 1983-03-24 | 1988-06-21 | Nippon Steel Corp | |
| JPS6130628A (ja) * | 1984-07-23 | 1986-02-12 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 低炭素アルミキルド鋼帯の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6152217B2 (ja) | 1986-11-12 |
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