JPS59173222A - 軟質表面処理用原板の製造法 - Google Patents
軟質表面処理用原板の製造法Info
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- JPS59173222A JPS59173222A JP4799883A JP4799883A JPS59173222A JP S59173222 A JPS59173222 A JP S59173222A JP 4799883 A JP4799883 A JP 4799883A JP 4799883 A JP4799883 A JP 4799883A JP S59173222 A JPS59173222 A JP S59173222A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
間圧延性能に優れ、また連続焼鈍法により加工性の富ん
だ軟質表面処理用原板、なかんずくテンパー族T−1の
軟質表面処理用原板の製造法に関するものである。
だ軟質表面処理用原板、なかんずくテンパー族T−1の
軟質表面処理用原板の製造法に関するものである。
鋼板に錫メッキを施したブリキ鋼板あるいはクロム酸処
理を施したティン・フリー・スティール(以下T.F.
Sと称す)の如き表面処理鋼板が食缶やエアゾール缶,
イージーオープン缶に多用されている。
理を施したティン・フリー・スティール(以下T.F.
Sと称す)の如き表面処理鋼板が食缶やエアゾール缶,
イージーオープン缶に多用されている。
これら表面処理銅板はその用途に応じて強度。
延性,その他の諸性質が適宜選択できる目安として調質
度(テン・や一度)が規定されてお9、このテンパー族
はロソクウエル表面硬度(HR30T)で表示され、軟
質なものからT − 1 ( HR30T:46〜52
)、T−2(HR30T:50〜56)、T 3(HR
30T:54〜60)、T−4(Hn30T:58〜6
4) 、T−5(HR30T:62〜68)、T 6(
HR30T:67〜73)、DR−8,DR−9および
DR−10に規定されているが、急速加熱,短時間加熱
の連続焼鈍では、連続鋳造材全素材とした場合、軟質な
原板が得られず、従来T−1の軟質表面処理原板は箱焼
鈍で製造されていた。しかし、箱焼鈍では連続焼鈍に比
し、形状が劣シ、コイル長手方向の機械的性質が不均一
、かつ生産性が劣るという欠点を有し、しかも製造コス
トが高い。
度(テン・や一度)が規定されてお9、このテンパー族
はロソクウエル表面硬度(HR30T)で表示され、軟
質なものからT − 1 ( HR30T:46〜52
)、T−2(HR30T:50〜56)、T 3(HR
30T:54〜60)、T−4(Hn30T:58〜6
4) 、T−5(HR30T:62〜68)、T 6(
HR30T:67〜73)、DR−8,DR−9および
DR−10に規定されているが、急速加熱,短時間加熱
の連続焼鈍では、連続鋳造材全素材とした場合、軟質な
原板が得られず、従来T−1の軟質表面処理原板は箱焼
鈍で製造されていた。しかし、箱焼鈍では連続焼鈍に比
し、形状が劣シ、コイル長手方向の機械的性質が不均一
、かつ生産性が劣るという欠点を有し、しかも製造コス
トが高い。
これらブリキ、T、F、Sは板厚が0.2〜0.30
mm程度の極薄材が主流であシ、この場合、必然的に冷
間圧延では高圧下率冷延となる。そのため冷延時の圧延
負荷が大きくなり、しかも冷延時の板破断の発生も多く
なり、冷延の生産性を阻害する原因となっている。
mm程度の極薄材が主流であシ、この場合、必然的に冷
間圧延では高圧下率冷延となる。そのため冷延時の圧延
負荷が大きくなり、しかも冷延時の板破断の発生も多く
なり、冷延の生産性を阻害する原因となっている。
さらに近年ブリキ、T、F、Sは多段絞り加工あるいは
深絞シ加工後にしごき加工が施こされるなど、きびしい
加工が行なわれるようになり、単に耐食性のみならず、
帰れた加工性をも具備す乙必値がある。
深絞シ加工後にしごき加工が施こされるなど、きびしい
加工が行なわれるようになり、単に耐食性のみならず、
帰れた加工性をも具備す乙必値がある。
本発明者らは従来法の上記欠点を克服すべく、種々研究
した結果、冷延時の板破断の心配もなく、かつ冷延時の
消費重力低減が可能で、しかも連続焼鈍による加工性の
優れた軟質表面処理鋼板、なかんずく、テンパ一度T−
1の製造法を完成した。
した結果、冷延時の板破断の心配もなく、かつ冷延時の
消費重力低減が可能で、しかも連続焼鈍による加工性の
優れた軟質表面処理鋼板、なかんずく、テンパ一度T−
1の製造法を完成した。
本発明の要旨とするところは、重31%としてC;00
5%以下、 Mn: 0.40%以下、 At: 0.
010〜0、080%、N:0.0020チ以下、P:
0.010多以下。
5%以下、 Mn: 0.40%以下、 At: 0.
010〜0、080%、N:0.0020チ以下、P:
0.010多以下。
かツp+5−N< 0.018%、O:00040%以
下、残部鉄2よび不i’J避的不N4カIからなる低炭
素アルミキルド鋼を熱間圧延し、次いで圧下率が80%
以上の冷間圧延を行った後、連続焼鈍法により再結晶温
度〜850℃の温度域で5秒〜3分間の短時間再結晶焼
鈍を施すことを特徴とするテン・や一度T−1の軟質表
面処理用原板の製造法にある。
下、残部鉄2よび不i’J避的不N4カIからなる低炭
素アルミキルド鋼を熱間圧延し、次いで圧下率が80%
以上の冷間圧延を行った後、連続焼鈍法により再結晶温
度〜850℃の温度域で5秒〜3分間の短時間再結晶焼
鈍を施すことを特徴とするテン・や一度T−1の軟質表
面処理用原板の製造法にある。
以下本発明の詳細な説明する。
先ず本発明全構成する鏑成分について説明する。
Cは9面を硬質化するので、その上限全0.050%と
する。C量をよシ少なくすることによジ本発明の特徴を
顕現するので、下限値は現在の製鉄技術で可能な000
1%程度まで包含するが、Cを0,01チ以下にするた
めには〕(窒脱ガス処理等の特殊処理が必要となり、コ
スト上外音まねくので、工業的観8点からは0.015
%以上とすることが好ましい。
する。C量をよシ少なくすることによジ本発明の特徴を
顕現するので、下限値は現在の製鉄技術で可能な000
1%程度まで包含するが、Cを0,01チ以下にするた
めには〕(窒脱ガス処理等の特殊処理が必要となり、コ
スト上外音まねくので、工業的観8点からは0.015
%以上とすることが好ましい。
Mnは不可避的不純物であるSによる熱間脆性を防止す
るため0.05%以上含有させる必要があるが、040
%を超えるとCと同様に鋼を硬質化し、本発明の特徴を
失う。好ましい範囲は0,1〜0,3チである。
るため0.05%以上含有させる必要があるが、040
%を超えるとCと同様に鋼を硬質化し、本発明の特徴を
失う。好ましい範囲は0,1〜0,3チである。
Atは加工性に有害である酸化物系介在物を低減するた
め、脱酸剤として、また鋼中のN固定を辿して、表面処
理時の歪時効による硬質化を抑制するため、少なくとも
0.010%含有させる必要がある。しかし008%を
超えると鋼を硬質化し、また表面疵も増加する。好まし
い範囲は0015〜0.05%である。
め、脱酸剤として、また鋼中のN固定を辿して、表面処
理時の歪時効による硬質化を抑制するため、少なくとも
0.010%含有させる必要がある。しかし008%を
超えると鋼を硬質化し、また表面疵も増加する。好まし
い範囲は0015〜0.05%である。
NとPは本発明の最も重要な構成要件である。
PとNを共に低くすることによシ従来考えられていた以
上の顕著な軟質化の効果と冷間圧延性能力が著しく向上
する効果が得られた。すなわちブリキ原板のように高圧
延率の冷間圧延をしても加工性が良好で、しかも板破断
が少なく、冷延Ill費電力も少なく、加えて連続焼鈍
によりテンパ一度T−1の軟質表面処理原板の製造が可
能である。
上の顕著な軟質化の効果と冷間圧延性能力が著しく向上
する効果が得られた。すなわちブリキ原板のように高圧
延率の冷間圧延をしても加工性が良好で、しかも板破断
が少なく、冷延Ill費電力も少なく、加えて連続焼鈍
によりテンパ一度T−1の軟質表面処理原板の製造が可
能である。
第1図〜第3図はC: 0.02〜0.04%+ Mn
:010〜030%、At:0015〜0040係の鋼
についてp 敬、 N量とブリキ板の硬度の関係(第1
図9゜P量、N時と冷延時の板破断の関係(第2図)。
:010〜030%、At:0015〜0040係の鋼
についてp 敬、 N量とブリキ板の硬度の関係(第1
図9゜P量、N時と冷延時の板破断の関係(第2図)。
およびり、I加工後のフランジ成形性の関係(第3図)
を示す。第1.2図は多数の実験の平均値の等高銀で示
した。
を示す。第1.2図は多数の実験の平均値の等高銀で示
した。
第1図〜第2図の製造条件は次のとおりである。
スシグ加熱濡度: 105υ〜1255℃熱延仕上温度
:870〜890℃ 捲取 温 度:550〜650℃ 冷間圧延率:87〜90% 焼 鈍 条 件ニア00℃×30秒+400℃X60秒
スキンパス;15% メ ッ キ :電気スズメッキ後リフロー処理
第1図の図中数字はロックウェル表面(HR30T)で
ある。第1図よりわかるようにP量0.010%。
:870〜890℃ 捲取 温 度:550〜650℃ 冷間圧延率:87〜90% 焼 鈍 条 件ニア00℃×30秒+400℃X60秒
スキンパス;15% メ ッ キ :電気スズメッキ後リフロー処理
第1図の図中数字はロックウェル表面(HR30T)で
ある。第1図よりわかるようにP量0.010%。
N< 2 Q ppmかつP+5N<0.018%とす
ルコとにより始めて軟質なT−1のブリキ原板が製造可
能であることがわかる。
ルコとにより始めて軟質なT−1のブリキ原板が製造可
能であることがわかる。
第2図の板破断特性は実験室冷間圧延機を用いて、板厚
32市の熱延板の端部に切欠ノツチ金入れ板厚0.32
mm(冷延率90%)まで冷延し、板破断した本数(試
験数20本)で評価した。図中の数字は板破断本数であ
る。したがって数字の多いほど冷延性能が悪いことを意
味する。P:0.010チ以下、N : 0.0020
%以下、かつP+5・N≦0018チになれば冷間圧延
時の板破断が小さくなシ、本発明範囲では冷延性能がす
ぐれていることがわかる。
32市の熱延板の端部に切欠ノツチ金入れ板厚0.32
mm(冷延率90%)まで冷延し、板破断した本数(試
験数20本)で評価した。図中の数字は板破断本数であ
る。したがって数字の多いほど冷延性能が悪いことを意
味する。P:0.010チ以下、N : 0.0020
%以下、かつP+5・N≦0018チになれば冷間圧延
時の板破断が小さくなシ、本発明範囲では冷延性能がす
ぐれていることがわかる。
第3図はP酸とり、I加工後のフランジ成形性を示す。
第3図のフランジ加工性はり、l710工後に円すい状
のポンチで上部よシ押広げ、クラック発生時の最大拡管
率で示した。A条件は第1図、第2図と同じ素材音用い
た場合であり、P量によってテンパ一度が変っている。
のポンチで上部よシ押広げ、クラック発生時の最大拡管
率で示した。A条件は第1図、第2図と同じ素材音用い
た場合であり、P量によってテンパ一度が変っている。
B条件は箱焼鈍も含め焼鈍条件を変え、T−1′!!−
製造した時のものである。どちらもPo、010%以下
でフランツ成形性が優れていることがわかる。
製造した時のものである。どちらもPo、010%以下
でフランツ成形性が優れていることがわかる。
P、N量の下限は上記の硬度、冷間圧延性能。
加工性の点から規定した。さらにP≦0008%。
Nく0.0017%、P+5−N60016%とするこ
とによシ、本発明の効果は80.現される。
とによシ、本発明の効果は80.現される。
Sは鋼中の介在物となシ、表面処理鋼板の表面欠陥、加
工時のワレ発生の起因となるので、0015チ以下とす
ることが好ましい。
工時のワレ発生の起因となるので、0015チ以下とす
ることが好ましい。
0はり、I加工性およびDI加工後のフランジ成形性に
著しい影響を与え、40 ppm f超えると、これら
の特性を著しく劣化させる。好捷しい範囲は30ppm
以下である詐発明の鋼片(スラブ)は転炉等の通常の溶
解炉で溶製され、必要に応じて真空脱ガス処理され、造
塊し分塊され、または連続鋳造し、製造される。
著しい影響を与え、40 ppm f超えると、これら
の特性を著しく劣化させる。好捷しい範囲は30ppm
以下である詐発明の鋼片(スラブ)は転炉等の通常の溶
解炉で溶製され、必要に応じて真空脱ガス処理され、造
塊し分塊され、または連続鋳造し、製造される。
熱魅のだめの加熱温度によって本発明の特徴を損うこと
はない。したがって、連続鋳造された鋳片または分塊圧
延されたスラブを直接圧延しても、また加熱炉に装入す
る鋼片(スラブ)の温度によっても影響を受けない。
はない。したがって、連続鋳造された鋳片または分塊圧
延されたスラブを直接圧延しても、また加熱炉に装入す
る鋼片(スラブ)の温度によっても影響を受けない。
熱延仕上温度は830℃以上にする必要がある。
仕上温度が830℃以下になると銅帯の形状が悪くなシ
、安定な操業を行うのがむつかしくなり、しかも成品の
面内異方性が大きくなる。
、安定な操業を行うのがむつかしくなり、しかも成品の
面内異方性が大きくなる。
捲取温歴は連続焼鈍制の材質特性に影響することが知ら
れている。深絞り用冷延鋼板を連続焼鈍で製造する場合
は高温捲取によシ炭化物が塊状化し、成品の加工性(r
値、伸び)の向上を計っているが、ブリキT、F、Sの
ように板厚が薄いものはかえって加工時のワレが発生し
やすくなる。したがって熱延板の炭化物の形状1分布の
関係から捲取温度は680℃以下にすることが好ましい
。また捲取温度を余り低下させると鋼板を硬質化する。
れている。深絞り用冷延鋼板を連続焼鈍で製造する場合
は高温捲取によシ炭化物が塊状化し、成品の加工性(r
値、伸び)の向上を計っているが、ブリキT、F、Sの
ように板厚が薄いものはかえって加工時のワレが発生し
やすくなる。したがって熱延板の炭化物の形状1分布の
関係から捲取温度は680℃以下にすることが好ましい
。また捲取温度を余り低下させると鋼板を硬質化する。
好ましい捲取温度範囲は560〜680℃である。
ついで脱スケール処理を行い、冷間圧延に供される。冷
延率は通常の表面処理鋼板(ブリキ。
延率は通常の表面処理鋼板(ブリキ。
T、F、S )と同様に80係以上行なう。
焼鈍は従来法の箱焼鈍ではなく、連続焼鈍で行なう。焼
鈍サイクルは再結晶温度〜850℃の温度域で5秒〜3
分間の短時間再結晶焼鈍を施す。
鈍サイクルは再結晶温度〜850℃の温度域で5秒〜3
分間の短時間再結晶焼鈍を施す。
好ましい焼鈍温度範囲は680〜750’Cである。
必要に応じて250〜450℃X30秒〜5分の過時効
処理を行うが過時効処理を行なうことによって安定して
T−1のテンパ一度が得られる。ついでスキンパス圧延
され、表面処理に供される。
処理を行うが過時効処理を行なうことによって安定して
T−1のテンパ一度が得られる。ついでスキンパス圧延
され、表面処理に供される。
本発明の方法では連続焼鈍でT−1グレードが容易に製
造可能である。したがって、焼鈍後にスキンパス率を変
えて表面処理原板のテンパ一度を調整する方法(特公昭
51−’4116号公報)が提案されているが、本発明
と組合せれば鋼成分、熱延。
造可能である。したがって、焼鈍後にスキンパス率を変
えて表面処理原板のテンパ一度を調整する方法(特公昭
51−’4116号公報)が提案されているが、本発明
と組合せれば鋼成分、熱延。
焼鈍条件を一定としてスキンパス率を変えることによp
、全グレードの表面処理原板(ブリキ。
、全グレードの表面処理原板(ブリキ。
T、F、S )の製造も可能である。
実施例
第1表に示す鋼を転炉で溶製し、造塊し、分塊圧延し、
または連続鋳造した鋼片を第1表記載の条件で27市ま
で熱間圧延し、酸洗し、続いて0.32mmまで冷間圧
延した。続いて第1表記載の焼鈍条件で焼鈍し、1.0
%のスキンパスを行ない、電気スズメッキあるいはクロ
ム酸処理を行なった。
または連続鋳造した鋼片を第1表記載の条件で27市ま
で熱間圧延し、酸洗し、続いて0.32mmまで冷間圧
延した。続いて第1表記載の焼鈍条件で焼鈍し、1.0
%のスキンパスを行ない、電気スズメッキあるいはクロ
ム酸処理を行なった。
同様に第1表に表面処理後の機械的性質を示した。
本発明の範囲で製造されたものは、T−1の軟質ブリキ
、軟質T、F、Sが製造可能であることがわかる。−力
木発明範囲外の方法で製造されたコイルA I 1〜1
4はT−1の規格を満足していないことがわかる。
、軟質T、F、Sが製造可能であることがわかる。−力
木発明範囲外の方法で製造されたコイルA I 1〜1
4はT−1の規格を満足していないことがわかる。
なお本発明の範囲内の鋼の冷延時の消費電力は本発明外
のそれの83〜87係であった。
のそれの83〜87係であった。
第1図はP月、、N量とブリキ板の硬度(HR30T)
の関係を示す図、第2図1dPi、Niと冷延時の板破
断の関係を示す図、第3図はP Rのり、I加工後の拡
管率の関係を示す図である。 1 8′1 N、すpm) 1 升2閉
の関係を示す図、第2図1dPi、Niと冷延時の板破
断の関係を示す図、第3図はP Rのり、I加工後の拡
管率の関係を示す図である。 1 8′1 N、すpm) 1 升2閉
Claims (1)
- 重量%としてC:0.05%以下、 Mn : 0.4
0%以下、A/、 : 0.010〜008%、N:0
.0020%以下、P:0.010%以下かつP+5・
N≦0.018%、 o : 0.0040チ以下、残
部が鉄および不可避的不純物からなる低炭素アルミ・キ
ルド@を熱間圧延し、次いで圧下率が80%以上の冷間
圧延を行なった後、連続焼鈍法により再結晶温度〜85
0℃の温度域で5秒〜3分間の短時間再結晶焼鈍を施す
ことを%徴とするテンツヤ一度T−1の軟質表面処理用
原板の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4799883A JPS59173222A (ja) | 1983-03-24 | 1983-03-24 | 軟質表面処理用原板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4799883A JPS59173222A (ja) | 1983-03-24 | 1983-03-24 | 軟質表面処理用原板の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59173222A true JPS59173222A (ja) | 1984-10-01 |
JPS6330969B2 JPS6330969B2 (ja) | 1988-06-21 |
Family
ID=12790983
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4799883A Granted JPS59173222A (ja) | 1983-03-24 | 1983-03-24 | 軟質表面処理用原板の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59173222A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61291922A (ja) * | 1985-06-20 | 1986-12-22 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による軟質表面処理原板の製造法 |
JPS6254058A (ja) * | 1985-09-02 | 1987-03-09 | Kawasaki Steel Corp | 高延性を有する冷延鋼板およびその製造方法 |
JPS6296649A (ja) * | 1985-10-23 | 1987-05-06 | Kawasaki Steel Corp | イ−ジ−オ−プン蓋およびその製造方法 |
JPS6296648A (ja) * | 1985-10-23 | 1987-05-06 | Kawasaki Steel Corp | イ−ジ−オ−プン蓋およびその製造方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56116855A (en) * | 1980-02-15 | 1981-09-12 | Kawasaki Steel Corp | A -killed steel plate for can by continuous casting |
JPS57114618A (en) * | 1981-01-08 | 1982-07-16 | Kawasaki Steel Corp | Production of mild tin plate by continuous annealing |
JPS5842752A (ja) * | 1981-09-07 | 1983-03-12 | Nippon Steel Corp | プレス成形性の優れた冷延鋼板 |
JPS5848634A (ja) * | 1981-09-18 | 1983-03-22 | Nippon Steel Corp | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造法 |
-
1983
- 1983-03-24 JP JP4799883A patent/JPS59173222A/ja active Granted
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56116855A (en) * | 1980-02-15 | 1981-09-12 | Kawasaki Steel Corp | A -killed steel plate for can by continuous casting |
JPS57114618A (en) * | 1981-01-08 | 1982-07-16 | Kawasaki Steel Corp | Production of mild tin plate by continuous annealing |
JPS5842752A (ja) * | 1981-09-07 | 1983-03-12 | Nippon Steel Corp | プレス成形性の優れた冷延鋼板 |
JPS5848634A (ja) * | 1981-09-18 | 1983-03-22 | Nippon Steel Corp | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造法 |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61291922A (ja) * | 1985-06-20 | 1986-12-22 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による軟質表面処理原板の製造法 |
JPH0210854B2 (ja) * | 1985-06-20 | 1990-03-09 | Nippon Steel Corp | |
JPS6254058A (ja) * | 1985-09-02 | 1987-03-09 | Kawasaki Steel Corp | 高延性を有する冷延鋼板およびその製造方法 |
JPS6296649A (ja) * | 1985-10-23 | 1987-05-06 | Kawasaki Steel Corp | イ−ジ−オ−プン蓋およびその製造方法 |
JPS6296648A (ja) * | 1985-10-23 | 1987-05-06 | Kawasaki Steel Corp | イ−ジ−オ−プン蓋およびその製造方法 |
JPH0371501B2 (ja) * | 1985-10-23 | 1991-11-13 | Kawasaki Steel Co | |
JPH0371500B2 (ja) * | 1985-10-23 | 1991-11-13 | Kawasaki Steel Co |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6330969B2 (ja) | 1988-06-21 |
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