JPS59173222A - 軟質表面処理用原板の製造法 - Google Patents
軟質表面処理用原板の製造法Info
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- JPS59173222A JPS59173222A JP4799883A JP4799883A JPS59173222A JP S59173222 A JPS59173222 A JP S59173222A JP 4799883 A JP4799883 A JP 4799883A JP 4799883 A JP4799883 A JP 4799883A JP S59173222 A JPS59173222 A JP S59173222A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
間圧延性能に優れ、また連続焼鈍法により加工性の富ん
だ軟質表面処理用原板、なかんずくテンパー族Ｔ−１の
軟質表面処理用原板の製造法に関するものである。
だ軟質表面処理用原板、なかんずくテンパー族Ｔ−１の
軟質表面処理用原板の製造法に関するものである。
鋼板に錫メッキを施したブリキ鋼板あるいはクロム酸処
理を施したティン・フリー・スティール（以下Ｔ．Ｆ．
Ｓと称す）の如き表面処理鋼板が食缶やエアゾール缶，
イージーオープン缶に多用されている。
理を施したティン・フリー・スティール（以下Ｔ．Ｆ．
Ｓと称す）の如き表面処理鋼板が食缶やエアゾール缶，
イージーオープン缶に多用されている。
これら表面処理銅板はその用途に応じて強度。
延性，その他の諸性質が適宜選択できる目安として調質
度（テン・や一度）が規定されてお９、このテンパー族
はロソクウエル表面硬度（ＨＲ３０Ｔ）で表示され、軟
質なものからＴ − １ （ ＨＲ３０Ｔ：４６〜５２
）、Ｔ−２（ＨＲ３０Ｔ：５０〜５６）、Ｔ ３（ＨＲ
３０Ｔ：５４〜６０）、Ｔ−４（Ｈｎ３０Ｔ：５８〜６
４） 、Ｔ−５（ＨＲ３０Ｔ：６２〜６８）、Ｔ ６（
ＨＲ３０Ｔ：６７〜７３）、ＤＲ−８，ＤＲ−９および
ＤＲ−１０に規定されているが、急速加熱，短時間加熱
の連続焼鈍では、連続鋳造材全素材とした場合、軟質な
原板が得られず、従来Ｔ−１の軟質表面処理原板は箱焼
鈍で製造されていた。しかし、箱焼鈍では連続焼鈍に比
し、形状が劣シ、コイル長手方向の機械的性質が不均一
、かつ生産性が劣るという欠点を有し、しかも製造コス
トが高い。
度（テン・や一度）が規定されてお９、このテンパー族
はロソクウエル表面硬度（ＨＲ３０Ｔ）で表示され、軟
質なものからＴ − １ （ ＨＲ３０Ｔ：４６〜５２
）、Ｔ−２（ＨＲ３０Ｔ：５０〜５６）、Ｔ ３（ＨＲ
３０Ｔ：５４〜６０）、Ｔ−４（Ｈｎ３０Ｔ：５８〜６
４） 、Ｔ−５（ＨＲ３０Ｔ：６２〜６８）、Ｔ ６（
ＨＲ３０Ｔ：６７〜７３）、ＤＲ−８，ＤＲ−９および
ＤＲ−１０に規定されているが、急速加熱，短時間加熱
の連続焼鈍では、連続鋳造材全素材とした場合、軟質な
原板が得られず、従来Ｔ−１の軟質表面処理原板は箱焼
鈍で製造されていた。しかし、箱焼鈍では連続焼鈍に比
し、形状が劣シ、コイル長手方向の機械的性質が不均一
、かつ生産性が劣るという欠点を有し、しかも製造コス
トが高い。
これらブリキ、Ｔ、Ｆ、Ｓは板厚が０．２〜０．３０
ｍｍ程度の極薄材が主流であシ、この場合、必然的に冷
間圧延では高圧下率冷延となる。そのため冷延時の圧延
負荷が大きくなり、しかも冷延時の板破断の発生も多く
なり、冷延の生産性を阻害する原因となっている。
ｍｍ程度の極薄材が主流であシ、この場合、必然的に冷
間圧延では高圧下率冷延となる。そのため冷延時の圧延
負荷が大きくなり、しかも冷延時の板破断の発生も多く
なり、冷延の生産性を阻害する原因となっている。
さらに近年ブリキ、Ｔ、Ｆ、Ｓは多段絞り加工あるいは
深絞シ加工後にしごき加工が施こされるなど、きびしい
加工が行なわれるようになり、単に耐食性のみならず、
帰れた加工性をも具備す乙必値がある。
深絞シ加工後にしごき加工が施こされるなど、きびしい
加工が行なわれるようになり、単に耐食性のみならず、
帰れた加工性をも具備す乙必値がある。
本発明者らは従来法の上記欠点を克服すべく、種々研究
した結果、冷延時の板破断の心配もなく、かつ冷延時の
消費重力低減が可能で、しかも連続焼鈍による加工性の
優れた軟質表面処理鋼板、なかんずく、テンパ一度Ｔ−
１の製造法を完成した。
した結果、冷延時の板破断の心配もなく、かつ冷延時の
消費重力低減が可能で、しかも連続焼鈍による加工性の
優れた軟質表面処理鋼板、なかんずく、テンパ一度Ｔ−
１の製造法を完成した。
本発明の要旨とするところは、重３１％としてＣ；００
５％以下、 Ｍｎ： ０．４０％以下、 Ａｔ： ０．
０１０〜０、０８０％、Ｎ：０．００２０チ以下、Ｐ：
０．０１０多以下。
５％以下、 Ｍｎ： ０．４０％以下、 Ａｔ： ０．
０１０〜０、０８０％、Ｎ：０．００２０チ以下、Ｐ：
０．０１０多以下。
かツｐ＋５−Ｎ＜ ０．０１８％、Ｏ：０００４０％以
下、残部鉄２よび不ｉ’Ｊ避的不Ｎ４カＩからなる低炭
素アルミキルド鋼を熱間圧延し、次いで圧下率が８０％
以上の冷間圧延を行った後、連続焼鈍法により再結晶温
度〜８５０℃の温度域で５秒〜３分間の短時間再結晶焼
鈍を施すことを特徴とするテン・や一度Ｔ−１の軟質表
面処理用原板の製造法にある。
下、残部鉄２よび不ｉ’Ｊ避的不Ｎ４カＩからなる低炭
素アルミキルド鋼を熱間圧延し、次いで圧下率が８０％
以上の冷間圧延を行った後、連続焼鈍法により再結晶温
度〜８５０℃の温度域で５秒〜３分間の短時間再結晶焼
鈍を施すことを特徴とするテン・や一度Ｔ−１の軟質表
面処理用原板の製造法にある。
以下本発明の詳細な説明する。
先ず本発明全構成する鏑成分について説明する。
Ｃは９面を硬質化するので、その上限全０．０５０％と
する。Ｃ量をよシ少なくすることによジ本発明の特徴を
顕現するので、下限値は現在の製鉄技術で可能な０００
１％程度まで包含するが、Ｃを０，０１チ以下にするた
めには〕（窒脱ガス処理等の特殊処理が必要となり、コ
スト上外音まねくので、工業的観８点からは０．０１５
％以上とすることが好ましい。
する。Ｃ量をよシ少なくすることによジ本発明の特徴を
顕現するので、下限値は現在の製鉄技術で可能な０００
１％程度まで包含するが、Ｃを０，０１チ以下にするた
めには〕（窒脱ガス処理等の特殊処理が必要となり、コ
スト上外音まねくので、工業的観８点からは０．０１５
％以上とすることが好ましい。
Ｍｎは不可避的不純物であるＳによる熱間脆性を防止す
るため０．０５％以上含有させる必要があるが、０４０
％を超えるとＣと同様に鋼を硬質化し、本発明の特徴を
失う。好ましい範囲は０，１〜０，３チである。
るため０．０５％以上含有させる必要があるが、０４０
％を超えるとＣと同様に鋼を硬質化し、本発明の特徴を
失う。好ましい範囲は０，１〜０，３チである。
Ａｔは加工性に有害である酸化物系介在物を低減するた
め、脱酸剤として、また鋼中のＮ固定を辿して、表面処
理時の歪時効による硬質化を抑制するため、少なくとも
０．０１０％含有させる必要がある。しかし００８％を
超えると鋼を硬質化し、また表面疵も増加する。好まし
い範囲は００１５〜０．０５％である。
め、脱酸剤として、また鋼中のＮ固定を辿して、表面処
理時の歪時効による硬質化を抑制するため、少なくとも
０．０１０％含有させる必要がある。しかし００８％を
超えると鋼を硬質化し、また表面疵も増加する。好まし
い範囲は００１５〜０．０５％である。
ＮとＰは本発明の最も重要な構成要件である。
ＰとＮを共に低くすることによシ従来考えられていた以
上の顕著な軟質化の効果と冷間圧延性能力が著しく向上
する効果が得られた。すなわちブリキ原板のように高圧
延率の冷間圧延をしても加工性が良好で、しかも板破断
が少なく、冷延Ｉｌｌ費電力も少なく、加えて連続焼鈍
によりテンパ一度Ｔ−１の軟質表面処理原板の製造が可
能である。
上の顕著な軟質化の効果と冷間圧延性能力が著しく向上
する効果が得られた。すなわちブリキ原板のように高圧
延率の冷間圧延をしても加工性が良好で、しかも板破断
が少なく、冷延Ｉｌｌ費電力も少なく、加えて連続焼鈍
によりテンパ一度Ｔ−１の軟質表面処理原板の製造が可
能である。
第１図〜第３図はＣ： ０．０２〜０．０４％＋ Ｍｎ
：０１０〜０３０％、Ａｔ：００１５〜００４０係の鋼
についてｐ 敬、 Ｎ量とブリキ板の硬度の関係（第１
図９゜Ｐ量、Ｎ時と冷延時の板破断の関係（第２図）。
：０１０〜０３０％、Ａｔ：００１５〜００４０係の鋼
についてｐ 敬、 Ｎ量とブリキ板の硬度の関係（第１
図９゜Ｐ量、Ｎ時と冷延時の板破断の関係（第２図）。
およびり、Ｉ加工後のフランジ成形性の関係（第３図）
を示す。第１．２図は多数の実験の平均値の等高銀で示
した。
を示す。第１．２図は多数の実験の平均値の等高銀で示
した。
第１図〜第２図の製造条件は次のとおりである。
スシグ加熱濡度： １０５υ〜１２５５℃熱延仕上温度
：８７０〜８９０℃ 捲取 温 度：５５０〜６５０℃ 冷間圧延率：８７〜９０％ 焼 鈍 条 件ニア００℃×３０秒＋４００℃Ｘ６０秒
スキンパス；１５％ メ ッ キ ：電気スズメッキ後リフロー処理
第１図の図中数字はロックウェル表面（ＨＲ３０Ｔ）で
ある。第１図よりわかるようにＰ量０．０１０％。
：８７０〜８９０℃ 捲取 温 度：５５０〜６５０℃ 冷間圧延率：８７〜９０％ 焼 鈍 条 件ニア００℃×３０秒＋４００℃Ｘ６０秒
スキンパス；１５％ メ ッ キ ：電気スズメッキ後リフロー処理
第１図の図中数字はロックウェル表面（ＨＲ３０Ｔ）で
ある。第１図よりわかるようにＰ量０．０１０％。
Ｎ＜ ２ Ｑ ｐｐｍかつＰ＋５Ｎ＜０．０１８％とす
ルコとにより始めて軟質なＴ−１のブリキ原板が製造可
能であることがわかる。
ルコとにより始めて軟質なＴ−１のブリキ原板が製造可
能であることがわかる。
第２図の板破断特性は実験室冷間圧延機を用いて、板厚
３２市の熱延板の端部に切欠ノツチ金入れ板厚０．３２
ｍｍ（冷延率９０％）まで冷延し、板破断した本数（試
験数２０本）で評価した。図中の数字は板破断本数であ
る。したがって数字の多いほど冷延性能が悪いことを意
味する。Ｐ：０．０１０チ以下、Ｎ ： ０．００２０
％以下、かつＰ＋５・Ｎ≦００１８チになれば冷間圧延
時の板破断が小さくなシ、本発明範囲では冷延性能がす
ぐれていることがわかる。
３２市の熱延板の端部に切欠ノツチ金入れ板厚０．３２
ｍｍ（冷延率９０％）まで冷延し、板破断した本数（試
験数２０本）で評価した。図中の数字は板破断本数であ
る。したがって数字の多いほど冷延性能が悪いことを意
味する。Ｐ：０．０１０チ以下、Ｎ ： ０．００２０
％以下、かつＰ＋５・Ｎ≦００１８チになれば冷間圧延
時の板破断が小さくなシ、本発明範囲では冷延性能がす
ぐれていることがわかる。
第３図はＰ酸とり、Ｉ加工後のフランジ成形性を示す。
第３図のフランジ加工性はり、ｌ７１０工後に円すい状
のポンチで上部よシ押広げ、クラック発生時の最大拡管
率で示した。Ａ条件は第１図、第２図と同じ素材音用い
た場合であり、Ｐ量によってテンパ一度が変っている。
のポンチで上部よシ押広げ、クラック発生時の最大拡管
率で示した。Ａ条件は第１図、第２図と同じ素材音用い
た場合であり、Ｐ量によってテンパ一度が変っている。
Ｂ条件は箱焼鈍も含め焼鈍条件を変え、Ｔ−１′！！−
製造した時のものである。どちらもＰｏ、０１０％以下
でフランツ成形性が優れていることがわかる。
製造した時のものである。どちらもＰｏ、０１０％以下
でフランツ成形性が優れていることがわかる。
Ｐ、Ｎ量の下限は上記の硬度、冷間圧延性能。
加工性の点から規定した。さらにＰ≦０００８％。
Ｎく０．００１７％、Ｐ＋５−Ｎ６００１６％とするこ
とによシ、本発明の効果は８０．現される。
とによシ、本発明の効果は８０．現される。
Ｓは鋼中の介在物となシ、表面処理鋼板の表面欠陥、加
工時のワレ発生の起因となるので、００１５チ以下とす
ることが好ましい。
工時のワレ発生の起因となるので、００１５チ以下とす
ることが好ましい。
０はり、Ｉ加工性およびＤＩ加工後のフランジ成形性に
著しい影響を与え、４０ ｐｐｍ ｆ超えると、これら
の特性を著しく劣化させる。好捷しい範囲は３０ｐｐｍ
以下である詐発明の鋼片（スラブ）は転炉等の通常の溶
解炉で溶製され、必要に応じて真空脱ガス処理され、造
塊し分塊され、または連続鋳造し、製造される。
著しい影響を与え、４０ ｐｐｍ ｆ超えると、これら
の特性を著しく劣化させる。好捷しい範囲は３０ｐｐｍ
以下である詐発明の鋼片（スラブ）は転炉等の通常の溶
解炉で溶製され、必要に応じて真空脱ガス処理され、造
塊し分塊され、または連続鋳造し、製造される。
熱魅のだめの加熱温度によって本発明の特徴を損うこと
はない。したがって、連続鋳造された鋳片または分塊圧
延されたスラブを直接圧延しても、また加熱炉に装入す
る鋼片（スラブ）の温度によっても影響を受けない。
はない。したがって、連続鋳造された鋳片または分塊圧
延されたスラブを直接圧延しても、また加熱炉に装入す
る鋼片（スラブ）の温度によっても影響を受けない。
熱延仕上温度は８３０℃以上にする必要がある。
仕上温度が８３０℃以下になると銅帯の形状が悪くなシ
、安定な操業を行うのがむつかしくなり、しかも成品の
面内異方性が大きくなる。
、安定な操業を行うのがむつかしくなり、しかも成品の
面内異方性が大きくなる。
捲取温歴は連続焼鈍制の材質特性に影響することが知ら
れている。深絞り用冷延鋼板を連続焼鈍で製造する場合
は高温捲取によシ炭化物が塊状化し、成品の加工性（ｒ
値、伸び）の向上を計っているが、ブリキＴ、Ｆ、Ｓの
ように板厚が薄いものはかえって加工時のワレが発生し
やすくなる。したがって熱延板の炭化物の形状１分布の
関係から捲取温度は６８０℃以下にすることが好ましい
。また捲取温度を余り低下させると鋼板を硬質化する。
れている。深絞り用冷延鋼板を連続焼鈍で製造する場合
は高温捲取によシ炭化物が塊状化し、成品の加工性（ｒ
値、伸び）の向上を計っているが、ブリキＴ、Ｆ、Ｓの
ように板厚が薄いものはかえって加工時のワレが発生し
やすくなる。したがって熱延板の炭化物の形状１分布の
関係から捲取温度は６８０℃以下にすることが好ましい
。また捲取温度を余り低下させると鋼板を硬質化する。
好ましい捲取温度範囲は５６０〜６８０℃である。
ついで脱スケール処理を行い、冷間圧延に供される。冷
延率は通常の表面処理鋼板（ブリキ。
延率は通常の表面処理鋼板（ブリキ。
Ｔ、Ｆ、Ｓ ）と同様に８０係以上行なう。
焼鈍は従来法の箱焼鈍ではなく、連続焼鈍で行なう。焼
鈍サイクルは再結晶温度〜８５０℃の温度域で５秒〜３
分間の短時間再結晶焼鈍を施す。
鈍サイクルは再結晶温度〜８５０℃の温度域で５秒〜３
分間の短時間再結晶焼鈍を施す。
好ましい焼鈍温度範囲は６８０〜７５０’Ｃである。
必要に応じて２５０〜４５０℃Ｘ３０秒〜５分の過時効
処理を行うが過時効処理を行なうことによって安定して
Ｔ−１のテンパ一度が得られる。ついでスキンパス圧延
され、表面処理に供される。
処理を行うが過時効処理を行なうことによって安定して
Ｔ−１のテンパ一度が得られる。ついでスキンパス圧延
され、表面処理に供される。
本発明の方法では連続焼鈍でＴ−１グレードが容易に製
造可能である。したがって、焼鈍後にスキンパス率を変
えて表面処理原板のテンパ一度を調整する方法（特公昭
５１−’４１１６号公報）が提案されているが、本発明
と組合せれば鋼成分、熱延。
造可能である。したがって、焼鈍後にスキンパス率を変
えて表面処理原板のテンパ一度を調整する方法（特公昭
５１−’４１１６号公報）が提案されているが、本発明
と組合せれば鋼成分、熱延。
焼鈍条件を一定としてスキンパス率を変えることによｐ
、全グレードの表面処理原板（ブリキ。
、全グレードの表面処理原板（ブリキ。
Ｔ、Ｆ、Ｓ ）の製造も可能である。
実施例
第１表に示す鋼を転炉で溶製し、造塊し、分塊圧延し、
または連続鋳造した鋼片を第１表記載の条件で２７市ま
で熱間圧延し、酸洗し、続いて０．３２ｍｍまで冷間圧
延した。続いて第１表記載の焼鈍条件で焼鈍し、１．０
％のスキンパスを行ない、電気スズメッキあるいはクロ
ム酸処理を行なった。
または連続鋳造した鋼片を第１表記載の条件で２７市ま
で熱間圧延し、酸洗し、続いて０．３２ｍｍまで冷間圧
延した。続いて第１表記載の焼鈍条件で焼鈍し、１．０
％のスキンパスを行ない、電気スズメッキあるいはクロ
ム酸処理を行なった。
同様に第１表に表面処理後の機械的性質を示した。
本発明の範囲で製造されたものは、Ｔ−１の軟質ブリキ
、軟質Ｔ、Ｆ、Ｓが製造可能であることがわかる。−力
木発明範囲外の方法で製造されたコイルＡ Ｉ １〜１
４はＴ−１の規格を満足していないことがわかる。
、軟質Ｔ、Ｆ、Ｓが製造可能であることがわかる。−力
木発明範囲外の方法で製造されたコイルＡ Ｉ １〜１
４はＴ−１の規格を満足していないことがわかる。
なお本発明の範囲内の鋼の冷延時の消費電力は本発明外
のそれの８３〜８７係であった。
のそれの８３〜８７係であった。
第１図はＰ月、、Ｎ量とブリキ板の硬度（ＨＲ３０Ｔ）
の関係を示す図、第２図１ｄＰｉ、Ｎｉと冷延時の板破
断の関係を示す図、第３図はＰ Ｒのり、Ｉ加工後の拡
管率の関係を示す図である。 １ ８′１ Ｎ、すｐｍ） １ 升２閉
の関係を示す図、第２図１ｄＰｉ、Ｎｉと冷延時の板破
断の関係を示す図、第３図はＰ Ｒのり、Ｉ加工後の拡
管率の関係を示す図である。 １ ８′１ Ｎ、すｐｍ） １ 升２閉
Claims (1)
- 重量％としてＣ：０．０５％以下、 Ｍｎ ： ０．４
０％以下、Ａ／、 ： ０．０１０〜００８％、Ｎ：０
．００２０％以下、Ｐ：０．０１０％以下かつＰ＋５・
Ｎ≦０．０１８％、 ｏ ： ０．００４０チ以下、残
部が鉄および不可避的不純物からなる低炭素アルミ・キ
ルド＠を熱間圧延し、次いで圧下率が８０％以上の冷間
圧延を行なった後、連続焼鈍法により再結晶温度〜８５
０℃の温度域で５秒〜３分間の短時間再結晶焼鈍を施す
ことを％徴とするテンツヤ一度Ｔ−１の軟質表面処理用
原板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4799883A JPS59173222A (ja) | 1983-03-24 | 1983-03-24 | 軟質表面処理用原板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4799883A JPS59173222A (ja) | 1983-03-24 | 1983-03-24 | 軟質表面処理用原板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59173222A true JPS59173222A (ja) | 1984-10-01 |
| JPS6330969B2 JPS6330969B2 (ja) | 1988-06-21 |
Family
ID=12790983
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4799883A Granted JPS59173222A (ja) | 1983-03-24 | 1983-03-24 | 軟質表面処理用原板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59173222A (ja) |
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-
1983
- 1983-03-24 JP JP4799883A patent/JPS59173222A/ja active Granted
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| JPS6296648A (ja) * | 1985-10-23 | 1987-05-06 | Kawasaki Steel Corp | イ−ジ−オ−プン蓋およびその製造方法 |
| JPH0371501B2 (ja) * | 1985-10-23 | 1991-11-13 | Kawasaki Steel Co | |
| JPH0371500B2 (ja) * | 1985-10-23 | 1991-11-13 | Kawasaki Steel Co |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6330969B2 (ja) | 1988-06-21 |
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