JPS58224139A - 高耐食性ジルコニウム合金 - Google Patents
高耐食性ジルコニウム合金Info
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- JPS58224139A JPS58224139A JP57105403A JP10540382A JPS58224139A JP S58224139 A JPS58224139 A JP S58224139A JP 57105403 A JP57105403 A JP 57105403A JP 10540382 A JP10540382 A JP 10540382A JP S58224139 A JPS58224139 A JP S58224139A
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- zirconium alloy
- alloy
- corrosion resistance
- corrosion
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/186—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of zirconium or alloys based thereon
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(発明の対象)
本発明は新規なジルコニウム合金に係シ、特に高温高圧
水中で使用される原子炉炉内構造部材として好適な高耐
食性ジルコニウム合金に関する。
水中で使用される原子炉炉内構造部材として好適な高耐
食性ジルコニウム合金に関する。
(従来技術)
ジルコニウム合金は、優れた耐食性と小さい中性子吸収
断面積とを有しているため第1図に示す如く原子カプラ
ント炉内構造部材である燃料被覆管17、燃料集合体チ
ャンネルボックス11等に使用される。これらの用途に
使用されているジルコニウム合金として、ジルカロイ−
2(重量で、Sn約1.5%、Fe約0.15%、Cr
約0.1%、Ni約0.05%、残ジルコニウム)及び
ジルカロイ−4(重量で、Sn約165%、Fe約0.
2%、Cr約0.1%、残ジルコニウム)が知られてい
る。
断面積とを有しているため第1図に示す如く原子カプラ
ント炉内構造部材である燃料被覆管17、燃料集合体チ
ャンネルボックス11等に使用される。これらの用途に
使用されているジルコニウム合金として、ジルカロイ−
2(重量で、Sn約1.5%、Fe約0.15%、Cr
約0.1%、Ni約0.05%、残ジルコニウム)及び
ジルカロイ−4(重量で、Sn約165%、Fe約0.
2%、Cr約0.1%、残ジルコニウム)が知られてい
る。
10は燃料集合体、14核燃料要素、18端栓、19植
込ボルト、20空間、24核燃料物質支持手段である。
込ボルト、20空間、24核燃料物質支持手段である。
耐食性の優れたジルコニウム合金においても、炉内で長
時間にわたり烏湛高圧の水あるいは水蒸気にさらされる
と酸化層の厚膜化あるいけ局所に集中したノジュール状
の腐食(以後ノジュラ腐食と略記)が生じ、非酸化部の
肉厚が減少するために構造部材の強度低下の原因となる
。
時間にわたり烏湛高圧の水あるいは水蒸気にさらされる
と酸化層の厚膜化あるいけ局所に集中したノジュール状
の腐食(以後ノジュラ腐食と略記)が生じ、非酸化部の
肉厚が減少するために構造部材の強度低下の原因となる
。
原子力燃料の高燃焼変化、運転期間の長期化をはかるた
めKは、従来のジルコニウム合金の耐食性をさらに向上
させる必要がある。
めKは、従来のジルコニウム合金の耐食性をさらに向上
させる必要がある。
前述のジルコニウム合金の耐食性を向上するためにジル
コニウム合金の金属組瞬として、金属間化合物相(Zr
(Fe+ Cr l! 、Zr(Nl、Fe)。
コニウム合金の金属組瞬として、金属間化合物相(Zr
(Fe+ Cr l! 、Zr(Nl、Fe)。
あるいFiZr、 (Ni、 re))の分布形態を熱
処理によシ変化させる方法が公知である。特開昭51−
110412 には、粒内及び粒界に均一に分散してい
庭金属間化合物相を〔α+β〕相温度範囲から、比較的
ゆるやかな冷却速度(30r〜200tT/11
S)で冷却させる方法、特開昭52−70917
には、β相単相となる温度範囲から急冷(冷却速度>8
0 Or/8 ) L、金属間化合物相を完全に固溶さ
せた後α相温度範囲で焼鈍して、金属間化合物相を粒界
に選択的に析出させる方法が示されている。
処理によシ変化させる方法が公知である。特開昭51−
110412 には、粒内及び粒界に均一に分散してい
庭金属間化合物相を〔α+β〕相温度範囲から、比較的
ゆるやかな冷却速度(30r〜200tT/11
S)で冷却させる方法、特開昭52−70917
には、β相単相となる温度範囲から急冷(冷却速度>8
0 Or/8 ) L、金属間化合物相を完全に固溶さ
せた後α相温度範囲で焼鈍して、金属間化合物相を粒界
に選択的に析出させる方法が示されている。
しかし、これらの方法によりFe、CrあるいはNjを
金属間化合物相として粒界に析出させると粒内のFe、
CrあるいはN1の固溶量が低下し、粒内の耐食性が劣
化し、粒内を起点とするノジュラ腐食が発生する場合が
あることを見い出した。
金属間化合物相として粒界に析出させると粒内のFe、
CrあるいはN1の固溶量が低下し、粒内の耐食性が劣
化し、粒内を起点とするノジュラ腐食が発生する場合が
あることを見い出した。
(発明の要点)
(発明の目的)
本発明の目的は、旨温高王水あるいは高温高圧水蒸気中
で長期間使用しても、ノジュラ腐食が発生せず、かつ酸
化被膜の厚膜化あるいは剥離が生じない高耐食性ジルコ
ニウム合金を提供するにある。
で長期間使用しても、ノジュラ腐食が発生せず、かつ酸
化被膜の厚膜化あるいは剥離が生じない高耐食性ジルコ
ニウム合金を提供するにある。
(発明の説明)
本発明は、ジルコニウムに対して固溶量以上の少量のS
nと、同じく固溶量以上の少量のpe及びCrの1種以
上を含み、α相とβ相とを含む温度で溶体化処理後焼鈍
してなるジルコニウム合金忙おいて、該合金は該合金へ
の前記Fe及びCrの1種以上の合計の固溶W/kが0
.28%以上であることを特徴とする高耐食性ジルコニ
ウム合金にある。
nと、同じく固溶量以上の少量のpe及びCrの1種以
上を含み、α相とβ相とを含む温度で溶体化処理後焼鈍
してなるジルコニウム合金忙おいて、該合金は該合金へ
の前記Fe及びCrの1種以上の合計の固溶W/kが0
.28%以上であることを特徴とする高耐食性ジルコニ
ウム合金にある。
本発明によれば、zrより青な電位を有するFe、Cr
あるいはN1をマトリックス中如固溶させ、酸化被膜を
介して酸化被膜表面とジルコニウム合金との間に発生す
る電位差を小さくすることによシ、酸化速度を低下させ
ると共に、ノジュラ腐食の発生を防止することができる
。
あるいはN1をマトリックス中如固溶させ、酸化被膜を
介して酸化被膜表面とジルコニウム合金との間に発生す
る電位差を小さくすることによシ、酸化速度を低下させ
ると共に、ノジュラ腐食の発生を防止することができる
。
(ジルコニウム合金)
ジルコニウム合金は、重量でsnt〜2%と、Fe0.
05〜0.3%及びCr0.05〜0.2%の1橿以上
と、NiO〜0.1%を含む組成の合金が好ましい。N
lは0.01〜0.08%が好ましい。
05〜0.3%及びCr0.05〜0.2%の1橿以上
と、NiO〜0.1%を含む組成の合金が好ましい。N
lは0.01〜0.08%が好ましい。
(製法)
α相とβ相を含む温度で加熱し急冷する溶体化処理はβ
相でのそれよシ加工性が高いので、その後の冷間塑性加
工が容易であり、その温度での溶体化処理が必要である
。この溶体化処理によって軟い粒状のα相とそれよシ硬
い針状のα′相が形成される。α′相はβ相から急冷し
て得られたものである。溶体化処理温度は825〜96
5Cが好ましく、10分以下の短時間の加熱が好ましい
。
相でのそれよシ加工性が高いので、その後の冷間塑性加
工が容易であり、その温度での溶体化処理が必要である
。この溶体化処理によって軟い粒状のα相とそれよシ硬
い針状のα′相が形成される。α′相はβ相から急冷し
て得られたものである。溶体化処理温度は825〜96
5Cが好ましく、10分以下の短時間の加熱が好ましい
。
焼鈍は溶体化処理後、冷間塑性加工を行い、その軟化の
ために行われ、冷間加工後に最終焼鈍が施されて最終製
品が得られる。この焼鈍温度と時間を調整して合金中の
pe及びCrの1種以上の固溶量を0.28%以上に保
つことが必要である。
ために行われ、冷間加工後に最終焼鈍が施されて最終製
品が得られる。この焼鈍温度と時間を調整して合金中の
pe及びCrの1種以上の固溶量を0.28%以上に保
つことが必要である。
これらの固溶lが0.28%未満ではノジュラ腐食が起
シ、良好な耐食性が得られない。焼鈍温度は400〜7
00Cが好ましく、その加熱時間は1〜5時間が好まし
い。特に、400〜640C以下が好ましい。
シ、良好な耐食性が得られない。焼鈍温度は400〜7
00Cが好ましく、その加熱時間は1〜5時間が好まし
い。特に、400〜640C以下が好ましい。
実施例 1
第1図は、酸化被膜の表面及びジルコニウム合金(ジル
カロイ−4)板材に白金電極を接続し、外部電源によシ
所定の電圧を付加しつつ、温度500C圧力105胸f
/+ジの水蒸気中に20h保持した後の酸化被膜1の厚
さ変化を示すものである。ジルコニウム合金は、重着で
S n t、 s ’AF e O,20%、Cr01
10%を含むものであシ、アーク溶解によってインゴッ
トを形成し、インゴットを鍛造し、β相にて溶体化処理
したものである。図より、著しく酸化が促進されるのは
、ジルカロイ−4板材の電位が酸化被嗅の表面に対し負
になる場合であること、及び前記電位差が小さくなると
共に階化が抑制されることがわかる。
カロイ−4)板材に白金電極を接続し、外部電源によシ
所定の電圧を付加しつつ、温度500C圧力105胸f
/+ジの水蒸気中に20h保持した後の酸化被膜1の厚
さ変化を示すものである。ジルコニウム合金は、重着で
S n t、 s ’AF e O,20%、Cr01
10%を含むものであシ、アーク溶解によってインゴッ
トを形成し、インゴットを鍛造し、β相にて溶体化処理
したものである。図より、著しく酸化が促進されるのは
、ジルカロイ−4板材の電位が酸化被嗅の表面に対し負
になる場合であること、及び前記電位差が小さくなると
共に階化が抑制されることがわかる。
表は、Fe及qCrのマ) IJソックス中の固溶度を
変化させるために、ジルカロイ−4の焼鈍材(600t
r、5h)に施した熱処理を示す。熱処理A1は、焼鈍
を完全にするために、650c。
変化させるために、ジルカロイ−4の焼鈍材(600t
r、5h)に施した熱処理を示す。熱処理A1は、焼鈍
を完全にするために、650c。
5hの焼鈍を追加して施しp6及びCrを金属間化合物
相として)”L #”[’完全に析出させたものである
熱処理A2〜7は、溶体化処理温度を847 C。
相として)”L #”[’完全に析出させたものである
熱処理A2〜7は、溶体化処理温度を847 C。
900C及び943Cの3s類としてFe及び4
C,rの固溶度を変化させたもの(42,JP6
4 >及び溶体化処理後600r及び6501:’にて
焼鈍することによシ固溶したFe及びOrの一部を再析
出させたもの[43,765〜7)である。かがる・、
I62〜7の熱処理によりて、Fe及びCrのマト
リックス中への固溶度を、60〜99%の範囲で変化さ
せた。
C,rの固溶度を変化させたもの(42,JP6
4 >及び溶体化処理後600r及び6501:’にて
焼鈍することによシ固溶したFe及びOrの一部を再析
出させたもの[43,765〜7)である。かがる・、
I62〜7の熱処理によりて、Fe及びCrのマト
リックス中への固溶度を、60〜99%の範囲で変化さ
せた。
表
表に記載の各熱処理材の金属組織を10.000倍に拡
大して観察し析出物の粒径及び個数を測定すること罠よ
り、析出物の体積率fvol:を求めた。
大して観察し析出物の粒径及び個数を測定すること罠よ
り、析出物の体積率fvol:を求めた。
屋2〜7の熱処理材における、Fe及びCrのマトリッ
クス中への固溶度C〔%〕は、完全焼鈍材(熱処理41
)Kおける析出物の体積率fvolを基準(100%析
出)として(1)式を用いて算出した。
クス中への固溶度C〔%〕は、完全焼鈍材(熱処理41
)Kおける析出物の体積率fvolを基準(100%析
出)として(1)式を用いて算出した。
式においてfvolは42〜7の熱処理材における析出
物の体積率である。
物の体積率である。
第3図は、表に記載のA1〜7の各熱処理材を温度50
0C,圧力105に4f/Crntの水蒸気中に60h
保持した後の酸化による腐食増量に及ぼす析出物の体積
率fvolより求めたFe+Crのマトリックス中への
固溶量の影響を示すものである。図中・印はノジュラ腐
食が発生したものである。図より、Fe及びCrtの固
溶量が0.28重量%以上でノジュラ腐食が発生せず、
腐食量が顕著に少ないことがわかる。
0C,圧力105に4f/Crntの水蒸気中に60h
保持した後の酸化による腐食増量に及ぼす析出物の体積
率fvolより求めたFe+Crのマトリックス中への
固溶量の影響を示すものである。図中・印はノジュラ腐
食が発生したものである。図より、Fe及びCrtの固
溶量が0.28重量%以上でノジュラ腐食が発生せず、
腐食量が顕著に少ないことがわかる。
実施例 2
次に、本発明のジルコニウム合金からなる原子炉用核燃
料被覆管の製造への適用例について説明する。
料被覆管の製造への適用例について説明する。
第4図は燃料破覆管の製造方法を示すフロー図である。
所定の組成のジルコニウム合金はアーク溶解によってイ
ンゴットされ、更にβ相の温度領域で鍛造される。この
鍛造後、α相とβ相とを含む温度領域で加熱保持し、そ
の温度よシ水冷する溶体化処理が施される。次いで所定
形状の角筒にしたものを熱間押出しによって細くかつ薄
肉にした後、所定温度で焼なましを施し、更に冷間加工
及び焼なましの換返しによって薄肉かつ細くされ、最終
焼なましを行って、製品となる。これらの溶体化処理後
の加熱は前述したpe及びCrの合計の固溶量が0.2
8重量%以上になるようにコントロールされる。その固
溶量は合金の組織から前述のように計算によって求めら
れる。
ンゴットされ、更にβ相の温度領域で鍛造される。この
鍛造後、α相とβ相とを含む温度領域で加熱保持し、そ
の温度よシ水冷する溶体化処理が施される。次いで所定
形状の角筒にしたものを熱間押出しによって細くかつ薄
肉にした後、所定温度で焼なましを施し、更に冷間加工
及び焼なましの換返しによって薄肉かつ細くされ、最終
焼なましを行って、製品となる。これらの溶体化処理後
の加熱は前述したpe及びCrの合計の固溶量が0.2
8重量%以上になるようにコントロールされる。その固
溶量は合金の組織から前述のように計算によって求めら
れる。
第5図は原子炉用核燃料被覆管の他の製造方法を示すフ
ロー図である。熱間押出しによる熱間加工後で冷間加工
前にα相とβ相とを含む温度領域で加熱し、水冷する溶
体化処理を行うこと以外は第4図と同じである。なお、
β鍛造後の溶体化処理は省略することができる。
ロー図である。熱間押出しによる熱間加工後で冷間加工
前にα相とβ相とを含む温度領域で加熱し、水冷する溶
体化処理を行うこと以外は第4図と同じである。なお、
β鍛造後の溶体化処理は省略することができる。
以上の本発明によれば、耐食性の高い燃料被横管が得ら
れる。
れる。
以上の製造工程について詳細に説明する。
(1)溶解:原料のジルコニウムスポンジに所定の合金
元素(Sn、 Fe、Cr、Niなど)を配合して、ブ
レス忙よシ圧縮成形して円柱状ブリケットを作る。これ
を不活性雰囲気下で溶接し電極に仕上げ、これを消耗電
極式アーク溶接炉で2回くシかえし真空溶解してインゴ
ットとする。
元素(Sn、 Fe、Cr、Niなど)を配合して、ブ
レス忙よシ圧縮成形して円柱状ブリケットを作る。これ
を不活性雰囲気下で溶接し電極に仕上げ、これを消耗電
極式アーク溶接炉で2回くシかえし真空溶解してインゴ
ットとする。
(2)β鍛造:インゴットをβ領域温度まで予備加熱(
通常約1000tl:’ ) L、成形のために鍛造を
行う。
通常約1000tl:’ ) L、成形のために鍛造を
行う。
(3)溶体化処理:β鍛造後又は後述する熱間押出し後
、α+β相の温度領域まで加熱後急冷(通常水冷)する
。この溶体化処理により、偏在していた合金元素が均一
化され、金属組織は改善イ される・ (4) α鍛造:溶体化処理によって生じた表面酸化
膜の除去及び寸法調整のために、700C前後のα領域
温度範囲内で予備加熱後鍛造を行う。
、α+β相の温度領域まで加熱後急冷(通常水冷)する
。この溶体化処理により、偏在していた合金元素が均一
化され、金属組織は改善イ される・ (4) α鍛造:溶体化処理によって生じた表面酸化
膜の除去及び寸法調整のために、700C前後のα領域
温度範囲内で予備加熱後鍛造を行う。
(5)機械加工、銅被覆:α#造後のブルームは機械切
削および孔あけ加工して中空ビレットにされ、これに酸
化、ガス吸収防止及び潤滑向上のために銅被禰をほどこ
す。
削および孔あけ加工して中空ビレットにされ、これに酸
化、ガス吸収防止及び潤滑向上のために銅被禰をほどこ
す。
(6)熱間押出しニア00C近辺のα領域温度の銅被覆
ビレットをプレス匠よりダイスを通して押出し、押出し
素管を作る。
ビレットをプレス匠よりダイスを通して押出し、押出し
素管を作る。
(7)中間焼鈍:焼鈍は加工による歪を除去させるため
に、通常10−’〜10−” To r rO嵩高真空
下00〜700t:’で実施される。
に、通常10−’〜10−” To r rO嵩高真空
下00〜700t:’で実施される。
(8)中間圧延:室温における圧延加工によυ、外径を
絞υ肉厚を薄くする。所定の寸法に達するまで中間に焼
鈍をはさみ数回圧延を繰返す。
絞υ肉厚を薄くする。所定の寸法に達するまで中間に焼
鈍をはさみ数回圧延を繰返す。
(9)最終焼鈍:通常10−’ 〜10−”Torrの
高真空下で、580C前後の再結晶化焼鈍を行う。
高真空下で、580C前後の再結晶化焼鈍を行う。
ジルコニウム基合金より成る燃料チャンネルボックス、
燃料スペーサ等は、形状が異なるが基本的には同様の加
工方法、つまり溶解、β鍛造、溶体化処理、熱間塑性加
工、中間焼なましをはさみ室温での塑性加工、帰路の塑
性加工の後最終焼なましが行なわれる。
燃料スペーサ等は、形状が異なるが基本的には同様の加
工方法、つまり溶解、β鍛造、溶体化処理、熱間塑性加
工、中間焼なましをはさみ室温での塑性加工、帰路の塑
性加工の後最終焼なましが行なわれる。
(発明の効果)
本発明によれば、ノジュラー腐食が発生しない耐食性の
優れたジルコニウム合金が得られる。かかるジルコニウ
ム合金を用いた原子カプラント炉内構造部材は、酸化が
抑制され、ノジュラー腐食の発生が防止できるので構造
部材の肉厚減少あるいは、酸化被膜の剥離が防止できる
。よって、部材の信頼性が向上し、炉内滞在寿命が長期
化できるので、原子力燃料の高燃焼度化が可能となる。
優れたジルコニウム合金が得られる。かかるジルコニウ
ム合金を用いた原子カプラント炉内構造部材は、酸化が
抑制され、ノジュラー腐食の発生が防止できるので構造
部材の肉厚減少あるいは、酸化被膜の剥離が防止できる
。よって、部材の信頼性が向上し、炉内滞在寿命が長期
化できるので、原子力燃料の高燃焼度化が可能となる。
第1図は原子炉燃料集合体の部分切断断面図、第2図は
耐食性に及ぼすジルコニウム合金の酸化被膜表面とジル
コニウム合金との間の電位差の影響を示す線図、第3図
は、ジルコニウム合金の耐食性に及ぼす析出物の体積率
の影響を示す線図、第4図及び第5図はジルコニウム合
金よりなる原子炉用核燃料被覆管の製造工程を示すフロ
ー図である。 10・・・核燃料集合体、11・・・チャンネル、14
・・・電イ立タト (V) 第3図 Fe十Cビの固3宕・量(%) 手続補正書(方式) 昭和5’41〜2に 特許庁長官若杉和夫殿 事件の表示 昭和57年特許願第105403 号発明の名称 高耐食性ジルコニウム合金 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内−丁目5番1号名
称(5101株式会社 日 立 製 作 所代表名
三 1)勝 茂 代 理 人 居 所 東京都千代田区丸の内−丁目5番1号補正の
内容別紙のとおシ。 れかに記載の高耐食性ジルコニウム合金。 発明の詳細な説明 (発明の対象J 本発明は新規なジルコニウム合金に係シ、特に高温高圧
水中で使用される原子炉炉内構造部材として好適な高耐
食性ジルコニウム合金に関する。 (従来技術2 ジルコニウム合金は、優れた耐食性と小さい中性子吸収
断面積とを有しているため第1図に示す如く原子カプラ
ント炉内構造部材である燃料被覆管17、燃料集合体チ
ャンネルボックス11等に使用される。これらの用途に
使用されているジルコニウム合金として、ジルカロイ−
2(重量で、8n約1.5%、Fe約0.15%、Cr
約0.1%、NIIO205%、残ジルコニウムノ及び
ジルカロイ−4(重量で、Sn約1.5%、Fe約0゜
2%、Cr約0.1%、残ジルコニウム)が知られてい
る。10は燃料集合体、14核燃料要素、18端栓、1
9植込ボルト、20空間、24核燃料物質支持手段であ
る。
耐食性に及ぼすジルコニウム合金の酸化被膜表面とジル
コニウム合金との間の電位差の影響を示す線図、第3図
は、ジルコニウム合金の耐食性に及ぼす析出物の体積率
の影響を示す線図、第4図及び第5図はジルコニウム合
金よりなる原子炉用核燃料被覆管の製造工程を示すフロ
ー図である。 10・・・核燃料集合体、11・・・チャンネル、14
・・・電イ立タト (V) 第3図 Fe十Cビの固3宕・量(%) 手続補正書(方式) 昭和5’41〜2に 特許庁長官若杉和夫殿 事件の表示 昭和57年特許願第105403 号発明の名称 高耐食性ジルコニウム合金 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内−丁目5番1号名
称(5101株式会社 日 立 製 作 所代表名
三 1)勝 茂 代 理 人 居 所 東京都千代田区丸の内−丁目5番1号補正の
内容別紙のとおシ。 れかに記載の高耐食性ジルコニウム合金。 発明の詳細な説明 (発明の対象J 本発明は新規なジルコニウム合金に係シ、特に高温高圧
水中で使用される原子炉炉内構造部材として好適な高耐
食性ジルコニウム合金に関する。 (従来技術2 ジルコニウム合金は、優れた耐食性と小さい中性子吸収
断面積とを有しているため第1図に示す如く原子カプラ
ント炉内構造部材である燃料被覆管17、燃料集合体チ
ャンネルボックス11等に使用される。これらの用途に
使用されているジルコニウム合金として、ジルカロイ−
2(重量で、8n約1.5%、Fe約0.15%、Cr
約0.1%、NIIO205%、残ジルコニウムノ及び
ジルカロイ−4(重量で、Sn約1.5%、Fe約0゜
2%、Cr約0.1%、残ジルコニウム)が知られてい
る。10は燃料集合体、14核燃料要素、18端栓、1
9植込ボルト、20空間、24核燃料物質支持手段であ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、 ジルコニウムに対して固溶量以上の少量の8nと
、同じく固溶量以上の少量のF’e及びCrの1種以上
を含み、α相とβ相とを含む温度で溶体化処理後焼鈍し
てなるジルコニウム合金において、該合金は該合金への
前記pe及びCrの1種以上の合計の固溶量が0.28
%以上であることを特徴とする高耐食性ジルコニウム合
金。 2、前記ジルコニウム合金は、重量でsnt〜2%と、
F e O,05〜0.3%及びCr 0.05〜0.
2%の1種以上と、NiO〜0.1%を含む特許請求の
範囲第1項に記載の高耐食性ジルコニウム合金。 3、 前記溶体化処理は825〜965Cで10分間以
下加熱し、該温度よシ急冷されてなる特許請求の範囲第
1項又は第2項に記載の高耐食性ジルコニウム合金。 4、 前記焼鈍は400〜700rで1〜5時間加熱し
てなる特許請求の範囲第1項〜第3項のいずれかに記載
の高耐食性ジルコニウム合金。
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