JPS58209103A - 軟質磁性材料の製造方法 - Google Patents
軟質磁性材料の製造方法Info
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- JPS58209103A JPS58209103A JP57091377A JP9137782A JPS58209103A JP S58209103 A JPS58209103 A JP S58209103A JP 57091377 A JP57091377 A JP 57091377A JP 9137782 A JP9137782 A JP 9137782A JP S58209103 A JPS58209103 A JP S58209103A
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（１）発明の技術分野
本発明（ば非自己保持型リードスイッチに適する軟質磁
性合金の製造方法に関するものであり。
性合金の製造方法に関するものであり。
更に詳しく述べるならば電気抵抗率が低いＧｏ −Ｆｅ
系を本とした軟質磁性合金の製造方法に関するものであ
る。
系を本とした軟質磁性合金の製造方法に関するものであ
る。
（２）技術の背景
磁性材料の中で透磁率の’ｌ？に高い合金は磁什がされ
やすいという意味から軟質磁性材料とよはれる。このよ
うな高透磁率の軟質磁性材料の製造に際し、材料的には
第１に高純妾材料を用いることが重要であり、そのため
に原料として高純度にもの金用い、型造方法としては不
紳物や介在物グ：入らない真空溶解や粉末冶金を利用し
、水素気流中で焼鈍して純化をはかったり歪を除去する
ことＶＣ＠める。第２は焼鈍、冷間加工によって集合組
織を作り、容易軸を儂えて磁性の同上をはかることであ
る。
やすいという意味から軟質磁性材料とよはれる。このよ
うな高透磁率の軟質磁性材料の製造に際し、材料的には
第１に高純妾材料を用いることが重要であり、そのため
に原料として高純度にもの金用い、型造方法としては不
紳物や介在物グ：入らない真空溶解や粉末冶金を利用し
、水素気流中で焼鈍して純化をはかったり歪を除去する
ことＶＣ＠める。第２は焼鈍、冷間加工によって集合組
織を作り、容易軸を儂えて磁性の同上をはかることであ
る。
（３）従来技術の問題点
従来非自己保持型のリードスイッチに適する軟質磁性材
料としてＮｉ−Ｆｅ系合金（パーマロイのうちの１つで
ある５２７０イ（５２％Ｎｉ −４８％Ｆｅ合金）が用
いら汎ている。この５２７コイは電気抵抗率が３７〜４
１μＱ−Ｃｍとスイッチ等に用いられる通常の導に材料
に比しより高い。従って通常使用さｎる電流値の０．５
Ａ８度の場合けり−ドの発熱のにおいて問題とならない
が今後感温リードスイノチモートロニクス機器等におい
て要求される使用電流値、例えば５Ａ以上の大電流を流
すリードスイッチを作ろうとするとリード材自体の大き
な発熱の之めにリードスイッチの動作が全く不可能とな
るか又Ｕ ｌ）−ドスイッチを通常の３倍程度に大きく
しなければならないという欠点があった。
料としてＮｉ−Ｆｅ系合金（パーマロイのうちの１つで
ある５２７０イ（５２％Ｎｉ −４８％Ｆｅ合金）が用
いら汎ている。この５２７コイは電気抵抗率が３７〜４
１μＱ−Ｃｍとスイッチ等に用いられる通常の導に材料
に比しより高い。従って通常使用さｎる電流値の０．５
Ａ８度の場合けり−ドの発熱のにおいて問題とならない
が今後感温リードスイノチモートロニクス機器等におい
て要求される使用電流値、例えば５Ａ以上の大電流を流
すリードスイッチを作ろうとするとリード材自体の大き
な発熱の之めにリードスイッチの動作が全く不可能とな
るか又Ｕ ｌ）−ドスイッチを通常の３倍程度に大きく
しなければならないという欠点があった。
（４）発明の目的
上記欠点を鑑み本発明の目的は電気抵抗率か１５μΩ・
ｃＷＬ以下であるリードスイッチ用炊質磁性合金の製造
方法を提供することである。
ｃＷＬ以下であるリードスイッチ用炊質磁性合金の製造
方法を提供することである。
本発明の他の目的は従来自己保持型リードスイッチとし
て用いらｎている半硬質磁性材料ニプコロイ（８５％−
１２％Ｆｅ −３％Ｎｂ）と熱膨張係数がはソ向じであ
るリードスインチ用軟質磁性合金の製造方法を提供する
０とである。
て用いらｎている半硬質磁性材料ニプコロイ（８５％−
１２％Ｆｅ −３％Ｎｂ）と熱膨張係数がはソ向じであ
るリードスインチ用軟質磁性合金の製造方法を提供する
０とである。
（５）発明の構成
本発明の目的は軟質磁性材料の製造方法において；
Ｃｏ−１０〜１８％Ｆｅ合金を溶融し、鋳造直前に該溶
融された合金中に１重量係で０．５チ以下のＭｎ又は０
．３チ以下のＭｎ ＋ ０．０５ ％以下のミツシュメ
タル（４５＜Ｏｅ ＜ ５５．２５＜Ｌａ ＜ ３５．
１０＜Ｎａ＜２０゜〕 ２＜ｐｒ＜ｔｏ） を添加し１次に該合金を鋳造しイ
ンゴットを形成し１次に前記インゴットを熱間加工し１
次に冷間ηロエを施し、中藺暁鈍後帝終的に７０係以上
の減面率で冷間加工し、そｎを８００ ’Ｃ以上の温度
で熱処理することを特徴とする軟質磁性材料のＭ遣方法
によって達成される。
融された合金中に１重量係で０．５チ以下のＭｎ又は０
．３チ以下のＭｎ ＋ ０．０５ ％以下のミツシュメ
タル（４５＜Ｏｅ ＜ ５５．２５＜Ｌａ ＜ ３５．
１０＜Ｎａ＜２０゜〕 ２＜ｐｒ＜ｔｏ） を添加し１次に該合金を鋳造しイ
ンゴットを形成し１次に前記インゴットを熱間加工し１
次に冷間ηロエを施し、中藺暁鈍後帝終的に７０係以上
の減面率で冷間加工し、そｎを８００ ’Ｃ以上の温度
で熱処理することを特徴とする軟質磁性材料のＭ遣方法
によって達成される。
上記軟磁性材料の基本と々っている取分（はコバルトで
ある。従って本発明の材料は後述の４処卵状態で面心立
方格子を呈する。
ある。従って本発明の材料は後述の４処卵状態で面心立
方格子を呈する。
（６）発明の実施例
以下本発明を、比較例を含んだ実施例に基づいて説明す
る。
る。
Ｃｏ −１０〜１８％Ｆｅに０．５％Ｍｎ ’Ｑ説詔剤
として添加した合金を真空高周波炉にて溶夷し、鋳型に
鋳込みインゴットを作製する。このインゴットを熱間加
工及び散開の冷間加工を行ない１１００′Ｃで中間焼鈍
を行・２った。中間焼鈍の後、最終的に９０係の減面率
にて冷間加工を施し０．６胴φの線材を供試材として種
々の試験を行なった。
として添加した合金を真空高周波炉にて溶夷し、鋳型に
鋳込みインゴットを作製する。このインゴットを熱間加
工及び散開の冷間加工を行ない１１００′Ｃで中間焼鈍
を行・２った。中間焼鈍の後、最終的に９０係の減面率
にて冷間加工を施し０．６胴φの線材を供試材として種
々の試験を行なった。
第１図から第４回道にその試験結果のデータをポす。
第１図はＦｅ量と熱膨張係数との嘆係を示したものであ
るっ・印に本発明に関連した組成の材料のデータである
が○印は半硬質材料として公知のニブコロイ（Ｃｏ−３
チＮｂ−Ｆｅ系）ので−夕である。第１図から０．５％
Ｍｎが添力０さｆ″したＣＯ−１２％〜１８１Ｆｅの組
成における熱膨張係数がＦｅ含有着１２％のニブコロイ
（８５’％Ｃｏ −３％Ｎｂ−１２％ Ｆｅ）の熱膨張
係数とはソ同じであることがわかる。このことはニプコ
ロイをリードスイッチとして用いた場合の従来のニプコ
ロイ用封入ガラス Ｊ ＥＮＡ８５１５（***、 ５Ｃ
ＨＯＴＴ社甚）を本発明の材料に使用可能であることを
意味する。
るっ・印に本発明に関連した組成の材料のデータである
が○印は半硬質材料として公知のニブコロイ（Ｃｏ−３
チＮｂ−Ｆｅ系）ので−夕である。第１図から０．５％
Ｍｎが添力０さｆ″したＣＯ−１２％〜１８１Ｆｅの組
成における熱膨張係数がＦｅ含有着１２％のニブコロイ
（８５’％Ｃｏ −３％Ｎｂ−１２％ Ｆｅ）の熱膨張
係数とはソ同じであることがわかる。このことはニプコ
ロイをリードスイッチとして用いた場合の従来のニプコ
ロイ用封入ガラス Ｊ ＥＮＡ８５１５（***、 ５Ｃ
ＨＯＴＴ社甚）を本発明の材料に使用可能であることを
意味する。
第２図はＯｎ −Ｆｅ合金の電気抵抗率に対する焼鈍温
度の依存性を示したものであ−る。第２図から明らかな
ように全データにおいて電気抵抗率は１５μΩ・備以下
であり１従米の軟磁性材料の電気抵抗３７〜４１μＱ”
Ｃｍに比しｖ２以下である。
度の依存性を示したものであ−る。第２図から明らかな
ように全データにおいて電気抵抗率は１５μΩ・備以下
であり１従米の軟磁性材料の電気抵抗３７〜４１μＱ”
Ｃｍに比しｖ２以下である。
第３図は０ｆ１−Ｆｅ合金の保磁力に対する焼鈍温度の
依存性を示したものであり、第４図・はＯｎ −Ｆｅ合
金の磁束密度に対する幣鈍温度の依存性を示したもので
ある。ｐまり第３濶、第４図では本願シて関連し念Ｆｅ
−Ｃｏ合金の磁気特性と焼鈍温度の４係を調べたもの
であり１第３図及び第４図に２いてともに焼鈍温度が８
００ ゛Ｃ以上の場合に良好な軟質磁気特性を得ること
が出来た。つまり保磁力として３０ｅ以下〜、磁束密ず
として１６ ＫＧ以上の！［を示した。
依存性を示したものであり、第４図・はＯｎ −Ｆｅ合
金の磁束密度に対する幣鈍温度の依存性を示したもので
ある。ｐまり第３濶、第４図では本願シて関連し念Ｆｅ
−Ｃｏ合金の磁気特性と焼鈍温度の４係を調べたもの
であり１第３図及び第４図に２いてともに焼鈍温度が８
００ ゛Ｃ以上の場合に良好な軟質磁気特性を得ること
が出来た。つまり保磁力として３０ｅ以下〜、磁束密ず
として１６ ＫＧ以上の！［を示した。
次に０．５ Ｔｏ Ｍｎ ｆ添加したＧｏ −１２％Ｆ
ｅ、１８９６ｒｅ合金材料を前述と同様に熱間力０工、
及び散髪の冷間加工を行ない、１１０’Ｏ℃で中間焼鈍
を行った。その後最終冷間ａｎ工において減面率を５０
゜６０．７０，８０．そして９０％Ｖ） ５ 種類ｖｃ
ｚ化させた試料の５００ｅにおける磁束密度’３ｓｏ
を測定した。その些果を第５図に示す。第５図かられか
るように減面率が７０％以上の時８５０が１４ＫＧとな
りリードスイッチ用として適用な特性を得る。
ｅ、１８９６ｒｅ合金材料を前述と同様に熱間力０工、
及び散髪の冷間加工を行ない、１１０’Ｏ℃で中間焼鈍
を行った。その後最終冷間ａｎ工において減面率を５０
゜６０．７０，８０．そして９０％Ｖ） ５ 種類ｖｃ
ｚ化させた試料の５００ｅにおける磁束密度’３ｓｏ
を測定した。その些果を第５図に示す。第５図かられか
るように減面率が７０％以上の時８５０が１４ＫＧとな
りリードスイッチ用として適用な特性を得る。
次に、 Ｃｏ−１２％ＦｅＣ’、み、Ｃｎ−１２％Ｆｅ
＋Ｏ−５％Ｍｎ 。
＋Ｏ−５％Ｍｎ 。
Ｃｏ−１２％Ｆｅ ＋ ０．２５％Ｍｎ ＋ ０．０５
％、 ミツシュメタル（組成Ｃｅ５２％、Ｌａ３２％、
Ｎｄ１Ｑ％。
％、 ミツシュメタル（組成Ｃｅ５２％、Ｌａ３２％、
Ｎｄ１Ｑ％。
Ｐｒ４％他にＳｍ、 Ｇｄ、 ｒ、 ｆｉｉｕ、 Ｆｅ
、 ＣＢ、 ＡＩ）、、Ｍｙ襄が微ｔ）、Ｇｏ−１２％
Ｆ’ ｅ ＋ ０．３４ｔｈ＋ ＋０．０５％ＭＭ。
、 ＣＢ、 ＡＩ）、、Ｍｙ襄が微ｔ）、Ｇｏ−１２％
Ｆ’ ｅ ＋ ０．３４ｔｈ＋ ＋０．０５％ＭＭ。
Ｃｏ−１２％Ｆｅ＋０．４％Ｍｎ ＋ Ｑ、Ｑ ５％Ｍ
Ｍ及びＧｏ７１２％Ｆｅ＋０．７％Ｍｎの６種の合金を
前述と全く同じ方法で炸裂し焼鈍温度と３気抵抗主を測
した゛。そ・Ｄ結果ｙ！！：第６１に示す。
Ｍ及びＧｏ７１２％Ｆｅ＋０．７％Ｍｎの６種の合金を
前述と全く同じ方法で炸裂し焼鈍温度と３気抵抗主を測
した゛。そ・Ｄ結果ｙ！！：第６１に示す。
第６図から次グ）ことがわかる。
（イ） Ｃｏ−１２Ｌ４Ｆｅり）組成のみの試料にお
ける電気抵抗率がはソ１０μＱ ’ Ｃｍと最も低い。
ける電気抵抗率がはソ１０μＱ ’ Ｃｍと最も低い。
（ロ） Ｃｏ−１２％Ｆｅに脱酸剤として０．５％Ｍ
ｎ又は０．７％Ｍｎを添加するとそれぞ′ｎ１２〜１３
μΩ’Ｃｍ＋約１４μΩ・ＣｍＫ亀気損気抵抗率昇する
ものの従来の５２７０イの電気抵抗率に比し約禍となる
。
ｎ又は０．７％Ｍｎを添加するとそれぞ′ｎ１２〜１３
μΩ’Ｃｍ＋約１４μΩ・ＣｍＫ亀気損気抵抗率昇する
ものの従来の５２７０イの電気抵抗率に比し約禍となる
。
（ハ） ｃｏ−１２％Ｆｅそれぞれ０．２５４ Ｍｎ、
又は０，３チＭｎ、又けＯ−４チＭｎを添加し更にそｎ
ぞｎに０．０５％ＭＭ を添ｖＯしたものの電気抵抗
率ははソ１３μＱ−ｃＷＬＩＪ下の低い値が得らｎる。
又は０，３チＭｎ、又けＯ−４チＭｎを添加し更にそｎ
ぞｎに０．０５％ＭＭ を添ｖＯしたものの電気抵抗
率ははソ１３μＱ−ｃＷＬＩＪ下の低い値が得らｎる。
に）脱酸剤であるマンガン又はミノ／ユメタルを入れた
Ｏｏ−１２Ｆｅ系合金は熱間加工、冷間クロ工は容易で
あった。しかしＣｏ−１２％Ｆｅ のみの試料はイン
ゴットを順次熱間ｊＪＤ工する過程において割ｎを生じ
た。Ｃｏ−１２％Ｆｅ ” ０．７ｆｙ Ｍｎ の場
合は“１Ｉｌｆ″Ｌヲ生ずることなく加工できたが第６
”ａｒｖこ示すように電気抵抗率９が高くなった。
Ｏｏ−１２Ｆｅ系合金は熱間加工、冷間クロ工は容易で
あった。しかしＣｏ−１２％Ｆｅ のみの試料はイン
ゴットを順次熱間ｊＪＤ工する過程において割ｎを生じ
た。Ｃｏ−１２％Ｆｅ ” ０．７ｆｙ Ｍｎ の場
合は“１Ｉｌｆ″Ｌヲ生ずることなく加工できたが第６
”ａｒｖこ示すように電気抵抗率９が高くなった。
以上の実施少１を吉む実験結果から良好なＣｔ）−Ｆｅ
系の軟質伍性合金を型、宜するには下記の点が重要であ
ることがわかる。
系の軟質伍性合金を型、宜するには下記の点が重要であ
ることがわかる。
（イ） なんらかの脱酸剤が必要である。
（ロ）脱酸剤としてＭｎ’ｚ添加すやと電気抵抗を上昇
させるので添加量は少ない方が良い。Ｍｎ巣独０．５％
以下、１１！に０．３〜０．５％において熱間加工性及
び電気抵抗の面から好ましい。
させるので添加量は少ない方が良い。Ｍｎ巣独０．５％
以下、１１！に０．３〜０．５％において熱間加工性及
び電気抵抗の面から好ましい。
（ハ） Ｍｎを０．３％以下及びミソシュメタルを０．
０５％以下特にＭｎを０．２〜０．３％及びミノ７、−
メタルを０．０３〜０．０５％添加した場合熱間加工性
も良好であり電気抵抗の低い合金が得られる。
０５％以下特にＭｎを０．２〜０．３％及びミノ７、−
メタルを０．０３〜０．０５％添加した場合熱間加工性
も良好であり電気抵抗の低い合金が得られる。
に）最終的な冷間加工（冷間引抜き）において減面率が
７０％以上で且つ最終熱処理温度８００℃以上の時にリ
ードスイッチ用として良好な磁気特性が得られた。
７０％以上で且つ最終熱処理温度８００℃以上の時にリ
ードスイッチ用として良好な磁気特性が得られた。
（７）発明の効果
以上の説明から木発盟、：（よれば電気抵抗が１５μＱ
−ｃｍｌ’Ｊ−下でｈす、且つ従来リードスイッチとし
て利用されている半硬質磁性材料であるニブコロイとは
ソ同じ熱膨張係数を可する軟質−タ性材料を得ることが
出来る。
−ｃｍｌ’Ｊ−下でｈす、且つ従来リードスイッチとし
て利用されている半硬質磁性材料であるニブコロイとは
ソ同じ熱膨張係数を可する軟質−タ性材料を得ることが
出来る。
第１・辺から第４１迄に０ｎ−１０〜１８チＦＣに０．
５１Ｍｎ’ｉ添加した合金についてのそｎぞｎ、熱膨張
係数に対するＦｅ睦依存性、電気抵抗に対する焼鈍温変
依存性、保持力に対する焼鈍温度依存性、及び磁束密度
に対する。焼鈍温度依存性を示したグラフでちり、第５
図に０．５％Ｍｎが添加さ【た（ｊ＋ −１８％Ｆｅ及
びＣｏ−１２％Ｆｅ、合金の５００ｅにおける磁束密度
１３ｓｏに対する減面率の依存性を示したグラフであり
、第６１灯脱酸方法を異にしたＧｏ−Ｐｅ系合金の電気
抵抗に対する焼鈍＠宜依存性を示したグラフである。 特許出願人 雀士通！を大会社 特許出種代浬人 弁理士 ！ 木 朗 弁理士 −１舘 和 ２ 弁理士 内 １）幸 男 弁理士 山 口 昭 之 竿 １ を 声２′？ 焼鈍温度 （０ｃ） 、パ３′７′ 焼鈍温度 （０Ｃ） ギ４１゛ 焼鈍温度 （０ｃ）
５１Ｍｎ’ｉ添加した合金についてのそｎぞｎ、熱膨張
係数に対するＦｅ睦依存性、電気抵抗に対する焼鈍温変
依存性、保持力に対する焼鈍温度依存性、及び磁束密度
に対する。焼鈍温度依存性を示したグラフでちり、第５
図に０．５％Ｍｎが添加さ【た（ｊ＋ −１８％Ｆｅ及
びＣｏ−１２％Ｆｅ、合金の５００ｅにおける磁束密度
１３ｓｏに対する減面率の依存性を示したグラフであり
、第６１灯脱酸方法を異にしたＧｏ−Ｐｅ系合金の電気
抵抗に対する焼鈍＠宜依存性を示したグラフである。 特許出願人 雀士通！を大会社 特許出種代浬人 弁理士 ！ 木 朗 弁理士 −１舘 和 ２ 弁理士 内 １）幸 男 弁理士 山 口 昭 之 竿 １ を 声２′？ 焼鈍温度 （０ｃ） 、パ３′７′ 焼鈍温度 （０Ｃ） ギ４１゛ 焼鈍温度 （０ｃ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 軟質磁性材料の型造方法において； Ｃｏ’−１０〜１８チＦｅ合金を溶融し、鋳造直前に該
溶融された合金中に１重量％で０．５％以下のＭｎ又は
０．３チ以下のＭｎ ＋ ０．０５チ以下のミツシュメ
タＡ／（４５＜Ｃ’ｅ ＜５５＋ ２５＜ Ｌａ ＜３
５゜１０ ＜ Ｎｄ ＜２０．２ ＜ Ｐｒ ＜１０
） を添加し、次に該合金を憫造しインゴットを形成
し１次に前記インゴットを熱間加工し５次に冷間ηロエ
を施し。 中間焼鈍後最終的に７０％以上の減面率で冷間加工し、
それをを８００°ｃＢ上の温度で熱処理することを特徴
とする軟質磁性材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57091377A JPS58209103A (ja) | 1982-05-31 | 1982-05-31 | 軟質磁性材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57091377A JPS58209103A (ja) | 1982-05-31 | 1982-05-31 | 軟質磁性材料の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58209103A true JPS58209103A (ja) | 1983-12-06 |
| JPS6119085B2 JPS6119085B2 (ja) | 1986-05-15 |
Family
ID=14024676
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57091377A Granted JPS58209103A (ja) | 1982-05-31 | 1982-05-31 | 軟質磁性材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58209103A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0678878A1 (en) * | 1994-04-22 | 1995-10-25 | Kawasaki Steel Corporation | Non-oriented electromagnetic steel sheet with low iron loss after stress relief annealing, and core of motor or transformer |
| WO2017014000A1 (ja) * | 2015-07-17 | 2017-01-26 | 住友電気工業株式会社 | リードスイッチ用線材、リードスイッチ用リード片及びリードスイッチ |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01164370U (ja) * | 1988-04-28 | 1989-11-16 |
-
1982
- 1982-05-31 JP JP57091377A patent/JPS58209103A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0678878A1 (en) * | 1994-04-22 | 1995-10-25 | Kawasaki Steel Corporation | Non-oriented electromagnetic steel sheet with low iron loss after stress relief annealing, and core of motor or transformer |
| KR100373871B1 (ko) * | 1994-04-22 | 2003-05-09 | 가와사끼 세이데쓰 가부시키가이샤 | 응력제거소둔후의철손이낮은무방향성전자강판및모터또는트랜스용코어 |
| WO2017014000A1 (ja) * | 2015-07-17 | 2017-01-26 | 住友電気工業株式会社 | リードスイッチ用線材、リードスイッチ用リード片及びリードスイッチ |
| JP2017025364A (ja) * | 2015-07-17 | 2017-02-02 | 住友電気工業株式会社 | リードスイッチ用線材、リードスイッチ用リード片及びリードスイッチ |
| US10731235B2 (en) | 2015-07-17 | 2020-08-04 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Wire for reed switch, reed piece for reed switch, and reed switch |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6119085B2 (ja) | 1986-05-15 |
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