JPS63149356A - リ−ド片用軟質磁性合金およびその製造法ならびにリ−ドスイツチ - Google Patents
リ−ド片用軟質磁性合金およびその製造法ならびにリ−ドスイツチInfo
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- JPS63149356A JPS63149356A JP61296680A JP29668086A JPS63149356A JP S63149356 A JPS63149356 A JP S63149356A JP 61296680 A JP61296680 A JP 61296680A JP 29668086 A JP29668086 A JP 29668086A JP S63149356 A JPS63149356 A JP S63149356A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/007—Heat treatment of ferrous alloys containing Co
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、Co、 Cr、 Mo、 V、 Nb、 W
、 TaおよびFeよりなるリード片用軟質磁性合金お
よびCo、 Cr。
、 TaおよびFeよりなるリード片用軟質磁性合金お
よびCo、 Cr。
Mo、 V、 Nb、 W、 TaおよびFeを主成
分として、Ti。
分として、Ti。
A j!、 Si、 Zr、 Ge、 In、 Snお
よびsbのそれぞれ3%以下、Ni、 Cu、 Hfお
よびMnのそれぞれ5%以下、Be、 Au+ Ag+
白金族元素および希土類元素のそれぞれ2%以下の1
種又は2種以上を0.01〜10%含有するリード片用
軟質磁性合金およびその製造法ならびにこれを用いたリ
ードスイッチに関するもので、その目的とするところは
鍛造、熱間および冷間加工が容易で、50エルステッド
の磁界における磁束密度B、。が16キロガウス以上で
、且つ保磁力Hcが2エルステッド以下で比電気抵抗(
好ましくは30μΩ・1以下)および熱膨張係数(好ま
しくは90〜110 xlO−’)が小さいリードスイ
ッチのリード片に適した軟質磁性合金を得るにある。更
に本発明はこれら軟fiff性合金をリード片に用いた
リードスイッチに関するものである。
よびsbのそれぞれ3%以下、Ni、 Cu、 Hfお
よびMnのそれぞれ5%以下、Be、 Au+ Ag+
白金族元素および希土類元素のそれぞれ2%以下の1
種又は2種以上を0.01〜10%含有するリード片用
軟質磁性合金およびその製造法ならびにこれを用いたリ
ードスイッチに関するもので、その目的とするところは
鍛造、熱間および冷間加工が容易で、50エルステッド
の磁界における磁束密度B、。が16キロガウス以上で
、且つ保磁力Hcが2エルステッド以下で比電気抵抗(
好ましくは30μΩ・1以下)および熱膨張係数(好ま
しくは90〜110 xlO−’)が小さいリードスイ
ッチのリード片に適した軟質磁性合金を得るにある。更
に本発明はこれら軟fiff性合金をリード片に用いた
リードスイッチに関するものである。
(従来の技術)
非自己保持型リードスイッチのリード片には、保磁力が
小さくて外部磁界によって磁化し易く、且つ対抗するリ
ード片間の吸引力が大きくて容易にスイッチ動作が行う
ことができる、比電気抵抗が小さく導電性が良好な軟質
磁性合金が必要であり、またリード片は細線となした後
、さらに高度な加工を必要とするため、加工性にすぐれ
た軟質磁性合金であることが望まれる。従来このような
特性を有する軟質磁性合金としては、主として52合金
(52%Ni−Fe合金)が用いられている。しかし5
2合金は加工性が容易で保磁力が小さいが、磁束密度B
、。が15キロガウスしかなく、最近のリードスイッチ
の用途拡大に伴う小型化、高性能化に対応するためには
、より一層大きな磁束密度B、。
小さくて外部磁界によって磁化し易く、且つ対抗するリ
ード片間の吸引力が大きくて容易にスイッチ動作が行う
ことができる、比電気抵抗が小さく導電性が良好な軟質
磁性合金が必要であり、またリード片は細線となした後
、さらに高度な加工を必要とするため、加工性にすぐれ
た軟質磁性合金であることが望まれる。従来このような
特性を有する軟質磁性合金としては、主として52合金
(52%Ni−Fe合金)が用いられている。しかし5
2合金は加工性が容易で保磁力が小さいが、磁束密度B
、。が15キロガウスしかなく、最近のリードスイッチ
の用途拡大に伴う小型化、高性能化に対応するためには
、より一層大きな磁束密度B、。
を有し、保磁力および比電気抵抗および熱膨張係数の小
さい軟質磁性合金が望まれている。
さい軟質磁性合金が望まれている。
(発明が解決しようとする問題点)
0020〜65%を含むFe−Co2元系合金はf3s
oが非常に高く比電気抵抗および熱膨張係数が小さいが
、規則格子が生成するため保磁力が比較的大きく、且つ
加工が著しく困難であり、したがってリード片用軟質磁
性合金として用いることはできない。
oが非常に高く比電気抵抗および熱膨張係数が小さいが
、規則格子が生成するため保磁力が比較的大きく、且つ
加工が著しく困難であり、したがってリード片用軟質磁
性合金として用いることはできない。
(問題点を解決するための手段)
“ 本、発゛明はFe−20〜65%Co系にCr、
Mo、 W、 V。
Mo、 W、 V。
NbおよびTaを添加した合金の磁気特性を改善し、5
0エルステッドの磁界〆おける磁束密度B5゜が16キ
ロガウス以上、保磁力Hcが2、エルステッド以下で比
電気抵抗および熱膨張係数が小さく、加工の容易なリー
ド片用軟質磁性合金を得ようとするものである。
0エルステッドの磁界〆おける磁束密度B5゜が16キ
ロガウス以上、保磁力Hcが2、エルステッド以下で比
電気抵抗および熱膨張係数が小さく、加工の容易なリー
ド片用軟質磁性合金を得ようとするものである。
Cr、 Mo、 W、 V、 Nb、およびTaの各
元素の結晶構造は、Fe−20〜65%CO合金と同様
に体心立方格子であるので、これらの元素を添加したF
e −Co系合金は均質な固溶体を形成し、またこれら
の元素は規則格子の生成を抑制するので、磁壁の移動が
容易となり、保磁力の小さい軟質磁性合金が得られるも
のと考えられる。
元素の結晶構造は、Fe−20〜65%CO合金と同様
に体心立方格子であるので、これらの元素を添加したF
e −Co系合金は均質な固溶体を形成し、またこれら
の元素は規則格子の生成を抑制するので、磁壁の移動が
容易となり、保磁力の小さい軟質磁性合金が得られるも
のと考えられる。
一般に合金は、結晶方位によって磁化し易い容易方向と
磁化の困難な方向とがあり、結晶異方性が存在すること
が知られている。Cr、 Mo、 W、 V。
磁化の困難な方向とがあり、結晶異方性が存在すること
が知られている。Cr、 Mo、 W、 V。
NbおよびTaを添加したFe −Co系合金において
も結晶方位によって磁化の難易が存在することが知られ
ているが、本発明者らはこれを冷間加工することによっ
て加工方向に磁化の容易方向をもった集合組織を形成さ
せて、これを加熱して加工歪を除去するとともに磁化容
易な再結晶集合組織を発達させると加工方向が磁化し易
くなり、50エルステッドの磁界における磁束密度B、
。が大きくなるとともに保磁力Hcが小さくなることを
見出した。すなわち、Fe−20〜65%CO合金にC
r、 fWo、 W、 V。
も結晶方位によって磁化の難易が存在することが知られ
ているが、本発明者らはこれを冷間加工することによっ
て加工方向に磁化の容易方向をもった集合組織を形成さ
せて、これを加熱して加工歪を除去するとともに磁化容
易な再結晶集合組織を発達させると加工方向が磁化し易
くなり、50エルステッドの磁界における磁束密度B、
。が大きくなるとともに保磁力Hcが小さくなることを
見出した。すなわち、Fe−20〜65%CO合金にC
r、 fWo、 W、 V。
NbおよびTaを添加した合金を加工率50%以上の冷
間加工を施した後、700℃以上の温度で加熱すること
によって、磁束密度B5゜が16キロガウス以上で保磁
力Hcが2エルステッド以下のリード片に適した軟質磁
性合金が得られるのである。
間加工を施した後、700℃以上の温度で加熱すること
によって、磁束密度B5゜が16キロガウス以上で保磁
力Hcが2エルステッド以下のリード片に適した軟質磁
性合金が得られるのである。
またCr、 FIo、 W、 V、 NbおよびTa
の添加は、加工を困難とする規則格子の生成を抑制し、
結晶粒のマトリックスおよび粒界を強固にするので、加
工性が著しく向上する。
の添加は、加工を困難とする規則格子の生成を抑制し、
結晶粒のマトリックスおよび粒界を強固にするので、加
工性が著しく向上する。
さらにこれらの合金の電気抵抗は比較的小さく導電性が
良いのでそれだけ通電による発熱も少なく、また熱膨張
係数も比較的小さいので、ガラス封着を必要とするリー
ドスイッチには好適である。
良いのでそれだけ通電による発熱も少なく、また熱膨張
係数も比較的小さいので、ガラス封着を必要とするリー
ドスイッチには好適である。
(作 用)
本発明の合金を造るには、C020〜65%、Cr、
Mo。
Mo。
V、Nbのそれぞれ5%以下およびW、Taのそれぞれ
10%以下の1種あるいは2種以上の合計0.01〜1
0%および残部Feの適当量を空気中、好ましくは水素
、アルゴン、窒素などの非酸化性雰囲気中あるいは真空
中において適当な溶解炉を用いて溶解する。或いは又、
上記合金に副成分として、Ti。
10%以下の1種あるいは2種以上の合計0.01〜1
0%および残部Feの適当量を空気中、好ましくは水素
、アルゴン、窒素などの非酸化性雰囲気中あるいは真空
中において適当な溶解炉を用いて溶解する。或いは又、
上記合金に副成分として、Ti。
An!、 Si、 Zr、 Ge、 In、 Snおよ
びsbのそれぞれ3%以下、Ni、 Cu、 Iffお
よびMnのそれぞれ5%以下、Be、 Au、 Ag、
白金族元素および希土類元素のそれぞれ2%以下の1種
又は2種以上の合計0.01〜10%の所定量を更に添
加する。必要に応じて鍛造性および加工性を改善するた
めにMn、 St、 Ti、 A 1゜マグネシウム
、ポロン、炭素、希土類元素およびカルシウムその他の
脱酸脱硫剤の適当量を添加してできるだけ不純物を取り
除き、十分に攪拌し、組成的に均一な溶融合金を得る。
びsbのそれぞれ3%以下、Ni、 Cu、 Iffお
よびMnのそれぞれ5%以下、Be、 Au、 Ag、
白金族元素および希土類元素のそれぞれ2%以下の1種
又は2種以上の合計0.01〜10%の所定量を更に添
加する。必要に応じて鍛造性および加工性を改善するた
めにMn、 St、 Ti、 A 1゜マグネシウム
、ポロン、炭素、希土類元素およびカルシウムその他の
脱酸脱硫剤の適当量を添加してできるだけ不純物を取り
除き、十分に攪拌し、組成的に均一な溶融合金を得る。
これらの添加物は磁気特性を損なわない程度(各0.1
%以下)ならば少量残存してもよい。次にこれを適当な
形および大きさの鋳型に注入して健全な鋳塊を得、さら
にこれに高温において鍛造、熱間加工ならびに冷間加工
を施して適当な形状のもの、例えば棒あるいは板となし
、高温で適当な時間加熱して焼鈍あるいは溶体化処理を
施す。次いでこれをスェージング、線引、圧延およびツ
ブシ加工などの方法によって加工率50%以上の冷間加
工を施し、目的の形状のもの例えば細線あるいは薄板に
する。さらにこれら冷間加工状態の成品を空気中、好ま
しくは非酸化性雰囲気中あるいは真空中で700℃以上
の温度で加熱することにより、50エルステッドの磁界
における磁束密度B、。が16キロガウス以上および保
磁力ticが2エルステッド以下を有するすぐれたリー
ド片用軟質磁性合金が得られる。
%以下)ならば少量残存してもよい。次にこれを適当な
形および大きさの鋳型に注入して健全な鋳塊を得、さら
にこれに高温において鍛造、熱間加工ならびに冷間加工
を施して適当な形状のもの、例えば棒あるいは板となし
、高温で適当な時間加熱して焼鈍あるいは溶体化処理を
施す。次いでこれをスェージング、線引、圧延およびツ
ブシ加工などの方法によって加工率50%以上の冷間加
工を施し、目的の形状のもの例えば細線あるいは薄板に
する。さらにこれら冷間加工状態の成品を空気中、好ま
しくは非酸化性雰囲気中あるいは真空中で700℃以上
の温度で加熱することにより、50エルステッドの磁界
における磁束密度B、。が16キロガウス以上および保
磁力ticが2エルステッド以下を有するすぐれたリー
ド片用軟質磁性合金が得られる。
上記の冷間加工は、合金の結晶の磁化容易方向を加工方
向に優先方位とする集合組織あるいは繊維組織を形成す
る効果があり、特に加工率50%以上の加工を施した場
合にこの効果が大きい。また上記の冷間加工に次いで行
われる加熱は、加工歪の除去および加工方向に磁化容易
方向をもった再結晶集合組織あるいは再結晶繊維組織を
形成し、磁束密度B、。を高め保磁力Hcを小さくする
効果があり、特に700℃以上の温度で加熱した場合に
この効果が大きい。
向に優先方位とする集合組織あるいは繊維組織を形成す
る効果があり、特に加工率50%以上の加工を施した場
合にこの効果が大きい。また上記の冷間加工に次いで行
われる加熱は、加工歪の除去および加工方向に磁化容易
方向をもった再結晶集合組織あるいは再結晶繊維組織を
形成し、磁束密度B、。を高め保磁力Hcを小さくする
効果があり、特に700℃以上の温度で加熱した場合に
この効果が大きい。
次に本発明の実施例について述べる。
原料としては99.9%純度の電解鉄と、電解ニオブお
よび99.8%純度のコバルトを用いた。試料を造るに
は原料を全重量800gでアルミナ坩堝に入れ、アルゴ
ン雰囲気中で高周波誘導電気炉によって溶かした後、M
n0.5%およびTie、 1%を加えよく攪拌して均
質な溶融合金とした。次にこれを直径25mm、高さ1
70龍の孔をもつ鋳型に注入し、得られた鋳塊を約12
00℃で鍛造して直径3璽麿の丸棒とし、1000℃で
1時間加熱した後、水冷し、次いで冷間線引きによって
直径0.5鉗の線とした。この場合の加工率(減面率)
は97%である。さらにこの線より長さ25cmを切り
とって試料とし、種々の熱処理を施した後50エルステ
ッドの磁界における磁束密度B、。および保磁力tic
O値を測定し、第1表に示すような特性が得られた。
よび99.8%純度のコバルトを用いた。試料を造るに
は原料を全重量800gでアルミナ坩堝に入れ、アルゴ
ン雰囲気中で高周波誘導電気炉によって溶かした後、M
n0.5%およびTie、 1%を加えよく攪拌して均
質な溶融合金とした。次にこれを直径25mm、高さ1
70龍の孔をもつ鋳型に注入し、得られた鋳塊を約12
00℃で鍛造して直径3璽麿の丸棒とし、1000℃で
1時間加熱した後、水冷し、次いで冷間線引きによって
直径0.5鉗の線とした。この場合の加工率(減面率)
は97%である。さらにこの線より長さ25cmを切り
とって試料とし、種々の熱処理を施した後50エルステ
ッドの磁界における磁束密度B、。および保磁力tic
O値を測定し、第1表に示すような特性が得られた。
第 1 表
原料としては99.9%純度の電解鉄、タングステン8
0%含有のフェロタングステン、99.8%純度のコバ
ルトおよびタンタルを用いた。試料を造るには原料の全
型1800 gをアルミナ坩堝に入れ、真空中で高周波
誘導電気炉によって熔かした後、Mn003%、 Si
0.1%、 C0,05%を加えよく攪拌して均質な
溶融合金とした。次にこれを直径25龍、高さ170
s鳳の孔をもつ鋳型に注入し、得られた鋳塊を約110
0°Cで鍛造して直径5鶴の丸棒とし、900℃で1時
間加熱した後空冷し、ついで冷間線引によって直径2龍
の線とした。さらにこれを900℃で1時間加熱した後
空冷し、ついで冷間線引によって直径0.5鶴の線とし
た。この場合の加工率(:$i面率)は94%である。
0%含有のフェロタングステン、99.8%純度のコバ
ルトおよびタンタルを用いた。試料を造るには原料の全
型1800 gをアルミナ坩堝に入れ、真空中で高周波
誘導電気炉によって熔かした後、Mn003%、 Si
0.1%、 C0,05%を加えよく攪拌して均質な
溶融合金とした。次にこれを直径25龍、高さ170
s鳳の孔をもつ鋳型に注入し、得られた鋳塊を約110
0°Cで鍛造して直径5鶴の丸棒とし、900℃で1時
間加熱した後空冷し、ついで冷間線引によって直径2龍
の線とした。さらにこれを900℃で1時間加熱した後
空冷し、ついで冷間線引によって直径0.5鶴の線とし
た。この場合の加工率(:$i面率)は94%である。
この線より長さ20cmを切りとって試料とし、種々な
熱処理を施した後、50エルステッドの磁界の時の磁束
密度B、。および保磁力HcO値を測定し、第2表に示
すような特性が得られた。
熱処理を施した後、50エルステッドの磁界の時の磁束
密度B、。および保磁力HcO値を測定し、第2表に示
すような特性が得られた。
第2表
なお代表的な合金の磁気特性を第3表に示す。
第1図はCo40%、W2%、Ta2%および残部Fe
からなる合金(合金番号46)について、1000°C
で1時間加熱後、水冷し、ついで種々な加工率で冷間線
引を施し、さらに900℃で1時間加熱した場合の磁束
密度B、。および保磁力Hcと冷間加工率との関係を示
したものである。図に見るように、冷間加工率50%以
上では保磁力I(cは2エルステッド以下となる。
からなる合金(合金番号46)について、1000°C
で1時間加熱後、水冷し、ついで種々な加工率で冷間線
引を施し、さらに900℃で1時間加熱した場合の磁束
密度B、。および保磁力Hcと冷間加工率との関係を示
したものである。図に見るように、冷間加工率50%以
上では保磁力I(cは2エルステッド以下となる。
第2図は同じ合金について、加工率97%で冷間線引し
た後、種々な温度で1時間加熱した場合の磁束密度B、
。および保磁力Hcと加熱温度との関係を示したもので
ある。加熱温度が700℃以上の温度で保磁力Hcが2
エルステッド以下の特性値が得られる。然し700℃以
下の温度で加熱した場合、保磁力(Hc)が2工ルステ
ツド以上にあると共に、バネ特性が強すぎるのでリード
片間の吸引力が減殺されて、スイッチ動作が不良となる
。
た後、種々な温度で1時間加熱した場合の磁束密度B、
。および保磁力Hcと加熱温度との関係を示したもので
ある。加熱温度が700℃以上の温度で保磁力Hcが2
エルステッド以下の特性値が得られる。然し700℃以
下の温度で加熱した場合、保磁力(Hc)が2工ルステ
ツド以上にあると共に、バネ特性が強すぎるのでリード
片間の吸引力が減殺されて、スイッチ動作が不良となる
。
上記各実施例、第3表および図面かられかるように、0
020〜65%、Cr、 Mo、 W、 V、 Nb
およびTaの1種あるいは2種以上の合計0.1〜10
%および残部Feからなる合金およびこれを主成分とし
、副成分としてTi、 A E、 Si、 Zr、
Ge、 In、 Sn、 Sbのそれぞれ3%以下、N
i、 Cu、 Hf、 Mnのそれぞれ5%以下、Be
、 Au、 Ag、白金族元素および希土類元素のそれ
ぞれ2%以下の1種又は2種以上の合計0.01〜10
%を添加して得た本発明の製造法による合金は焼鈍ある
いは溶体化処理後50%以上の冷間加工を施した後、7
00℃以上の温度で加熱することにより、50エルステ
ッドの磁界における磁束密度B、。が16キロガウス以
上、保磁力Hcが2エルステッド以下のすぐれたリード
片用軟質磁性合金が得られる。
020〜65%、Cr、 Mo、 W、 V、 Nb
およびTaの1種あるいは2種以上の合計0.1〜10
%および残部Feからなる合金およびこれを主成分とし
、副成分としてTi、 A E、 Si、 Zr、
Ge、 In、 Sn、 Sbのそれぞれ3%以下、N
i、 Cu、 Hf、 Mnのそれぞれ5%以下、Be
、 Au、 Ag、白金族元素および希土類元素のそれ
ぞれ2%以下の1種又は2種以上の合計0.01〜10
%を添加して得た本発明の製造法による合金は焼鈍ある
いは溶体化処理後50%以上の冷間加工を施した後、7
00℃以上の温度で加熱することにより、50エルステ
ッドの磁界における磁束密度B、。が16キロガウス以
上、保磁力Hcが2エルステッド以下のすぐれたリード
片用軟質磁性合金が得られる。
以上本発明の製造方法において合金の特性は加工率50
%以上の冷間加工を行った後700℃以上の温度で加熱
することにより得られることを述べたが、この冷間加工
と加熱を操り返し行っても、更に良好な磁気特性が得ら
れる。
%以上の冷間加工を行った後700℃以上の温度で加熱
することにより得られることを述べたが、この冷間加工
と加熱を操り返し行っても、更に良好な磁気特性が得ら
れる。
なお、実施例および第3表に掲げた合金には比較的純度
の高い金属Nb、 Cr、 Mo、 W、 Mn、 V
、 Ti。
の高い金属Nb、 Cr、 Mo、 W、 Mn、 V
、 Ti。
AJ、Siおよび希土類元素を用いたが、これらの代わ
りに経済的に有利な一般市販のフェロアロイあるいは母
合金およびミツシュメタルを用いても溶解の際脱酸、脱
硫を充分行えば、これらの金属を用いる場合と同様な磁
気特性と加工性が得られる。
りに経済的に有利な一般市販のフェロアロイあるいは母
合金およびミツシュメタルを用いても溶解の際脱酸、脱
硫を充分行えば、これらの金属を用いる場合と同様な磁
気特性と加工性が得られる。
次に本発明において合金の組成をCo20〜65%、C
r、 Mo、 W、 V、 NbおよびTaの1種あ
るいは2種以上の合計0.1〜lO%および残部Feと
限定した理由は各実施例、第3表および図面から明らか
なようにその組成範囲の合金は加工が容易で、磁束密度
l3soが16キロガウス以上で保磁力が2エルステ・
7ド以下で比電気抵抗および熱膨張係数も比較的小さく
、ガラス封着を要するリードスイッチのリード片用乾湿
磁性合金として好適である。しかしCoが20%以下お
よび65%以上では熱膨張係数が大きく、ガラス封着の
際破損してリード片用軟質磁性合金として不適当となる
。一方Cr、 Mo、 W、 V。
r、 Mo、 W、 V、 NbおよびTaの1種あ
るいは2種以上の合計0.1〜lO%および残部Feと
限定した理由は各実施例、第3表および図面から明らか
なようにその組成範囲の合金は加工が容易で、磁束密度
l3soが16キロガウス以上で保磁力が2エルステ・
7ド以下で比電気抵抗および熱膨張係数も比較的小さく
、ガラス封着を要するリードスイッチのリード片用乾湿
磁性合金として好適である。しかしCoが20%以下お
よび65%以上では熱膨張係数が大きく、ガラス封着の
際破損してリード片用軟質磁性合金として不適当となる
。一方Cr、 Mo、 W、 V。
NbおよびTaの1種あるいは2種以上の合計が0.1
%以下では加工が困難となり、また10%以上では磁束
密度B5゜が16キロガウス以下、保磁力が2工ルステ
ツド以上となり、比電気抵抗も大きくなり不適当である
。また、副成分として添加するTi。
%以下では加工が困難となり、また10%以上では磁束
密度B5゜が16キロガウス以下、保磁力が2工ルステ
ツド以上となり、比電気抵抗も大きくなり不適当である
。また、副成分として添加するTi。
AJ2. Si、 Zr、 Ge、 In、 Snおよ
びsbの、それぞれ3%以下、Ni、 Cu、 Iff
、 Mnのそれぞれ5%以下、Be。
びsbの、それぞれ3%以下、Ni、 Cu、 Iff
、 Mnのそれぞれ5%以下、Be。
Au、 Ag、白金族元素および希土類元素のそれぞれ
2%以下の1種又は2種以上の合計0.01−10%と
限定した理由はこの組成範囲の合金は加工が容易で磁束
密度l3soが16キロガウス以上、保磁力が2エルス
テッド以下であるが、この範囲をはずれると、磁気特性
は劣化し、かつ加工が困難となりリード片用軟質磁性合
金として不適当となるからである。すなわちZr、 I
n、 Sn、 Sb、 Cu、 Iff、 Au、 A
g。
2%以下の1種又は2種以上の合計0.01−10%と
限定した理由はこの組成範囲の合金は加工が容易で磁束
密度l3soが16キロガウス以上、保磁力が2エルス
テッド以下であるが、この範囲をはずれると、磁気特性
は劣化し、かつ加工が困難となりリード片用軟質磁性合
金として不適当となるからである。すなわちZr、 I
n、 Sn、 Sb、 Cu、 Iff、 Au、 A
g。
白金族元素および希土類元素は特に保磁力を小さくする
効果が大きくNi、 Ti、 Aj!、 Si、 Ge
、 V。
効果が大きくNi、 Ti、 Aj!、 Si、 Ge
、 V。
Mnおよび希土類元素は熱間および冷間加工性を改善す
る効果が大きい。
る効果が大きい。
尚、Ca、 Mg、 Pb、 P、 Se、 Te、
O,N、 S、 CおよびBは快削性を高める
効果があり、本発明の特性および加工性を損なわない程
度の少量(各0.1%以下)含有しても差し支えない。
O,N、 S、 CおよびBは快削性を高める
効果があり、本発明の特性および加工性を損なわない程
度の少量(各0.1%以下)含有しても差し支えない。
(発明の効果)
要するに本発明合金は鍛造、熱間および冷間加工が容易
で、加工率50%以上の冷間加工を施した後700°C
以上の温度で加熱することにより、50エルステンドの
磁界における磁束密度B5゜が16キロガウス以上、保
磁力が2エルステッド以下で、比電気抵抗および熱膨張
係数が小さいので、リードスイッチのリード片用軟質磁
性合金として好適である。
で、加工率50%以上の冷間加工を施した後700°C
以上の温度で加熱することにより、50エルステンドの
磁界における磁束密度B5゜が16キロガウス以上、保
磁力が2エルステッド以下で、比電気抵抗および熱膨張
係数が小さいので、リードスイッチのリード片用軟質磁
性合金として好適である。
第1図はFe −40%Co−2%W−2%Ta合金の
磁気特性と冷間加工率との関係を示した特性図、第2図
はFe −40%Co−2%W−2%Ta合金の磁気特
性と加熱温度との関係を示した特性図である。 第1図 冷間加工率(%)
磁気特性と冷間加工率との関係を示した特性図、第2図
はFe −40%Co−2%W−2%Ta合金の磁気特
性と加熱温度との関係を示した特性図である。 第1図 冷間加工率(%)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、重量比にてコバルト20〜65%、クロム、モリブ
デン、バナジウムおよびニオブのそれぞれ5%以下、タ
ングステン、タンタルのそれぞれ10%以下の1種ある
いは2種以上の合計0.01〜10%および残部鉄と少
量の不純物とからなり、50エルステッドの磁界におけ
る磁束密度が16キロガウス以上および保磁力が2エル
ステッド以下であることを特徴とするリード片用軟質磁
性合金。 2、重量比にてコバルト20〜65%、クロム、モリブ
デン、バナジウムおよびニオブのそれぞれ5%以下、タ
ングステン、タンタルのそれぞれ10%以下の1種ある
いは2種以上の合計0.01〜10%および残部鉄を主
成分とし、副成分としてチタン、アルミニウム、珪素、
ジルコニウム、ゲルマニウム、インジウム、錫およびア
ンチモンのそれぞれ3%以下、ニッケル、銅、ハフニウ
ムおよびマンガンのそれぞれ5%以下、ベリリウム、金
、銀、白金族元素および希土類元素のそれぞれ2%以下
の1種あるいは2種以上の合計0.01〜10%と、少
量の不純物とからなり、50エルステッドの磁界におけ
る磁束密度が16キロガウス以上および保磁力が2エル
ステッド以下であることを特徴とするリード片用軟質磁
性合金。 3、重量比にてコバルト20〜65%、クロム、モリブ
デン、バナジウムおよびニオブのそれぞれ5%以下、タ
ングステン、タンタルのそれぞれ10%以下の1種ある
いは2種以上の合計0.01〜10%および残部鉄と少
量の不純物とからなる合金を加工率50%以上の冷間加
工を施した後700℃以上の温度で加熱することにより
、50エルステッドの磁界における磁束密度が16キロ
ガウス以上および保磁力が2エルステッド以下の合金を
得ることを特徴とするリード片用軟質磁性合金の製造法
。 4、重量比にてコバルト20〜65%、クロム、モリブ
デン、バナジウムおよびニオブのそれぞれ5%以下、タ
ングステン、タンタルのそれぞれ10%以下の1種ある
いは2種以上の合計0.01〜10におよび残部鉄を主
成分とし、副成分として、チタン、アルミニウム、珪素
、ジルコニウム、ゲルマニウム、インジウム、錫および
アンチモンのそれぞれ3%以下、ニッケル、銅、ハフニ
ウムおよびマンガンのそれぞれ5%以下、ベリリウム、
金、銀、白金族元素および希土類元素のそれぞれ2%以
下の1種あるいは2種以上の合計0.01〜10%と、
少量の不純物とからなる合金を、加工率50%以上の冷
間加工を施した後700℃以上の温度で加熱することに
より、50エルステッドの磁界における磁束密度が16
キロガウス以上および保磁力が2エルステッド以下を発
揮せしめることを特徴とするリード片用軟質磁性合金の
製造法。 5、重量比にてコバルト20〜65%、クロム、モリブ
デン、バナジウムおよびニオブのそれぞれ5%以下、タ
ングステン、タンタルのそれぞれ10%以下の1種ある
いは2種以上の合計0.01〜10%および残部鉄と少
量の不純物とからなり、50エルステッドの磁界におけ
る磁束密度が16キロガウス以上および保磁力が2エル
ステッド以下であるリード片用軟質磁性合金を用いたこ
とを特徴とするリードスイッチ。 6、重量比にてコバルト20〜65%、クロム、モリブ
デン、バナジウムおよびニオブのそれぞれ5%以下、タ
ングステン、タンタルのそれぞれ10%以下の1種ある
いは2種以上の合計0.01〜10%および残部鉄を主
成分とし、副成分として、チタン、アルミニウム、珪素
、ジルコニウム、ゲルマニウム、インジウム、錫および
アンチモンのそれぞれ3%以下、ニッケル、銅、ハフニ
ウムおよびマンガンのそれぞれ5%以下、ベリリウム、
金、銀、白金族元素および希土類元素のそれぞれ2%以
下の1種あるいは2種以上の合計0.01〜10%と、
少量の不純物とからなり、50エルステッドの磁界にお
ける磁束密度が16キロガウス以上および保磁力が2エ
ルステッド以下を有するリード片用軟質磁性合金を用い
たことを特徴とするリードスイッチ。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61296680A JPS63149356A (ja) | 1986-12-15 | 1986-12-15 | リ−ド片用軟質磁性合金およびその製造法ならびにリ−ドスイツチ |
JP2330626A JPH03179623A (ja) | 1986-12-15 | 1990-11-30 | リードスイッチ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61296680A JPS63149356A (ja) | 1986-12-15 | 1986-12-15 | リ−ド片用軟質磁性合金およびその製造法ならびにリ−ドスイツチ |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2330626A Division JPH03179623A (ja) | 1986-12-15 | 1990-11-30 | リードスイッチ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63149356A true JPS63149356A (ja) | 1988-06-22 |
Family
ID=17836686
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61296680A Pending JPS63149356A (ja) | 1986-12-15 | 1986-12-15 | リ−ド片用軟質磁性合金およびその製造法ならびにリ−ドスイツチ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63149356A (ja) |
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---|---|---|---|---|
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JPH03179623A (ja) * | 1986-12-15 | 1991-08-05 | Res Inst Electric Magnetic Alloys | リードスイッチ |
US5252940A (en) * | 1989-08-22 | 1993-10-12 | Seiko Epson Corporation | Soft magnetic material |
DE19928764A1 (de) * | 1999-06-23 | 2001-01-04 | Vacuumschmelze Gmbh | Eisen-Kobalt-Legierung mit geringer Koerzitivfeldstärke und Verfahren zur Herstellung von Halbzeug aus einer Eisen-Kobalt-Legierung |
WO2004109829A1 (en) * | 2003-06-06 | 2004-12-16 | Symyx Technologies, Inc. | Platinum-titanium-tungsten fuel cell catalyst |
US7422994B2 (en) | 2005-01-05 | 2008-09-09 | Symyx Technologies, Inc. | Platinum-copper-tungsten fuel cell catalyst |
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-
1986
- 1986-12-15 JP JP61296680A patent/JPS63149356A/ja active Pending
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