JPS581062A - 耐食耐摩耗鋳鋼 - Google Patents
耐食耐摩耗鋳鋼Info
- Publication number
- JPS581062A JPS581062A JP9934181A JP9934181A JPS581062A JP S581062 A JPS581062 A JP S581062A JP 9934181 A JP9934181 A JP 9934181A JP 9934181 A JP9934181 A JP 9934181A JP S581062 A JPS581062 A JP S581062A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ferrite
- corrosion
- steel
- cast steel
- wear
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋳造性に優れ、腐食環境下に於いて。
優れた耐食耐摩耗性を有するフェライト−オーステナイ
ト型二相ステ／レス鋳鋼に係るものである。
ト型二相ステ／レス鋳鋼に係るものである。
最近の省資源、省エネルギーの要求により低品位油や石
炭を応用する技術が増加し、排脱装置や重質油２石炭の
輸送／ステムのような中で。
炭を応用する技術が増加し、排脱装置や重質油２石炭の
輸送／ステムのような中で。
腐食性を有するスラリーを移動させるボｊグのような機
器は腐食と共に摩耗が問題になっている。従来かかる部
材用材料としては： ５Ｏ８１４（オーステナイト鋳
鋼）やＳＯ８１１オーステナイト−フェライト２相ステ
ンレス鋳鋼が使用されていたがこれら材料は耐食性の点
では問題は少ないが硬さが低く、耐摩耗性については全
く考慮されていないために、最近の腐食及び摩耗環境の
苛酷化により短時間の使用で摩耗による補修或いは廃却
が行なわれている。また高（］「鋳鉄のような耐摩耗材
料は腐食の方で減肉が進行し耐摩耗性と共に耐食性を備
えた材料が要求されている。従って、従来の腐食材料の
耐摩耗性向上の方法として、 ８０８１１のようなオ
ーステナイト−フェライト２相ステンレス鋳鋼について
は。
器は腐食と共に摩耗が問題になっている。従来かかる部
材用材料としては： ５Ｏ８１４（オーステナイト鋳
鋼）やＳＯ８１１オーステナイト−フェライト２相ステ
ンレス鋳鋼が使用されていたがこれら材料は耐食性の点
では問題は少ないが硬さが低く、耐摩耗性については全
く考慮されていないために、最近の腐食及び摩耗環境の
苛酷化により短時間の使用で摩耗による補修或いは廃却
が行なわれている。また高（］「鋳鉄のような耐摩耗材
料は腐食の方で減肉が進行し耐摩耗性と共に耐食性を備
えた材料が要求されている。従って、従来の腐食材料の
耐摩耗性向上の方法として、 ８０８１１のようなオ
ーステナイト−フェライト２相ステンレス鋳鋼について
は。
６００〜７００℃に加熱しフェライトの部分を（
ソゲＩ相化させることによって硬化させる材料が検討さ
れているが、材質的に非常に脆化するために機器部材と
しての適用が制限されると共脱落と共に進行するので硬
さが高い制には耐摩耗性の改善が少ない。
れているが、材質的に非常に脆化するために機器部材と
しての適用が制限されると共脱落と共に進行するので硬
さが高い制には耐摩耗性の改善が少ない。
本発明は以上のような従来の耐食材料に加え耐摩耗を賦
与した耐食耐摩耗鋳鋼に関する提案で、ｃｏ１％以下、
Ｓ、ｉ ０．５〜１．５％、Ｍｎ０．５−１５％ｌＣ
「２２〜２８％、Ｎ１６〜１１％、Ｍｏ１．５〜３５％
、 Ｏｕ ２． Ｏ〜５．０％、残部Ｆａ及び不純物か
ら成り、かつフェライトの体積率が５０〜６５チで、こ
れを９００〜１１００℃で溶体化処理後、４５０〜５５
０℃の析出硬化処理がなされてなることを特徴とする２
相ステ／レス系耐食耐摩耗鋳鋼で１本発明によって従来
のオーステナイト系鋳鋼（ＳＯ８−１４）或いは２相ス
テンレス鋳鋼（ｓｃｓ −１１）に比べ耐食性は同等で
耐摩耗性が２〜３倍優れる材料が得られた。
与した耐食耐摩耗鋳鋼に関する提案で、ｃｏ１％以下、
Ｓ、ｉ ０．５〜１．５％、Ｍｎ０．５−１５％ｌＣ
「２２〜２８％、Ｎ１６〜１１％、Ｍｏ１．５〜３５％
、 Ｏｕ ２． Ｏ〜５．０％、残部Ｆａ及び不純物か
ら成り、かつフェライトの体積率が５０〜６５チで、こ
れを９００〜１１００℃で溶体化処理後、４５０〜５５
０℃の析出硬化処理がなされてなることを特徴とする２
相ステ／レス系耐食耐摩耗鋳鋼で１本発明によって従来
のオーステナイト系鋳鋼（ＳＯ８−１４）或いは２相ス
テンレス鋳鋼（ｓｃｓ −１１）に比べ耐食性は同等で
耐摩耗性が２〜３倍優れる材料が得られた。
次に本発明に於ける限定理由について説明する。Ｃは出
来るだけ少ない方が耐食性を維持するために望ましく、
ｏ１％を越えると従来の材料と同様に耐食性を劣化させ
る。Ｓｉは有効な脱酸剤であり通常の製鋼過程に於いて
必然的に含有されるものであるがあまり多量に含有させ
るとジグＩ相の生成傾向を大にし、材料を脆化させるた
めに０５〜１５％とした。ＭｎもＳｉと同様製鋼過程に
於ける脱酸や鋳造過程の流動性を維持させる元素で通常
の範囲０５〜１５チである。
来るだけ少ない方が耐食性を維持するために望ましく、
ｏ１％を越えると従来の材料と同様に耐食性を劣化させ
る。Ｓｉは有効な脱酸剤であり通常の製鋼過程に於いて
必然的に含有されるものであるがあまり多量に含有させ
るとジグＩ相の生成傾向を大にし、材料を脆化させるた
めに０５〜１５％とした。ＭｎもＳｉと同様製鋼過程に
於ける脱酸や鋳造過程の流動性を維持させる元素で通常
の範囲０５〜１５チである。
Ｏｒは耐食性を維持させる重要元素で、耐食性を高める
だめには含有量が多い方が望ましいが２８チを越えると
溶体化処理時の冷却速度によってのおそれがない範囲で
出来るだけ多く、シかも。
だめには含有量が多い方が望ましいが２８チを越えると
溶体化処理時の冷却速度によってのおそれがない範囲で
出来るだけ多く、シかも。
Ｎｉ 、 Ｃｕ量とのかねあいで本発明の特徴であるフ
ェライト体積率５０〜６５％を維持する含有量として２
２〜２８チを限定した。狛は、優れた耐摩耗性を有する
フェライト体積率５０〜６５チを保つために先に示した
Ｃ「含有量とのかねあいで６〜１１チが必要である。Ｍ
ｏはＣ【との共存によって局部的耐食性を著るしく向上
させる元素で本発明も従来合金と同様１５〜３５％含有
するものである。Ｃｕは本発明合金の析出硬化性を与え
る元素でオーステナイト中には多量に含有するが、フェ
ライト相中には固溶度が少なく。
ェライト体積率５０〜６５％を維持する含有量として２
２〜２８チを限定した。狛は、優れた耐摩耗性を有する
フェライト体積率５０〜６５チを保つために先に示した
Ｃ「含有量とのかねあいで６〜１１チが必要である。Ｍ
ｏはＣ【との共存によって局部的耐食性を著るしく向上
させる元素で本発明も従来合金と同様１５〜３５％含有
するものである。Ｃｕは本発明合金の析出硬化性を与え
る元素でオーステナイト中には多量に含有するが、フェ
ライト相中には固溶度が少なく。
Ｃｕ−ｒｉｃｈ相（ｅ相）を析出し析出硬化を起す。
従って析出硬化による耐摩耗性を維持するためにはフェ
ライト量の影響が大きく２本発明に於けるフェライト体
積率５０〜６５％に於いて適当な析出硬化性と優れた耐
摩耗性が得られその範囲としてはＣｕ２〜５チで、２チ
以下では析出硬化能が充分でなく、捷だ５チ以上では＋
、 Ｏｕ ＋ｒｉｃｈ相が塊状に析出し靭性低下が大き
く孔食状に腐食及び摩耗が発生し耐摩耗性が低下する。
ライト量の影響が大きく２本発明に於けるフェライト体
積率５０〜６５％に於いて適当な析出硬化性と優れた耐
摩耗性が得られその範囲としてはＣｕ２〜５チで、２チ
以下では析出硬化能が充分でなく、捷だ５チ以上では＋
、 Ｏｕ ＋ｒｉｃｈ相が塊状に析出し靭性低下が大き
く孔食状に腐食及び摩耗が発生し耐摩耗性が低下する。
フェライト体積率は本発明合金の析出硬化能を決定し１
．耐摩耗性に大きな影響を与えるもので、フェライト量
が少ない場合充分な析出硬化能が得られないため耐摩耗
性が充分でなく、まヌ た多い場合は析出硬化と共に／グオ相化し脆弱になると
共に基地と析出相関が脆弱になり孔食状に摩耗が進み耐
摩耗性も低下するのでフェライト量４０〜７０チでも効
果があるが、その中でも最適量として５０〜６５チを限
定する。
．耐摩耗性に大きな影響を与えるもので、フェライト量
が少ない場合充分な析出硬化能が得られないため耐摩耗
性が充分でなく、まヌ た多い場合は析出硬化と共に／グオ相化し脆弱になると
共に基地と析出相関が脆弱になり孔食状に摩耗が進み耐
摩耗性も低下するのでフェライト量４０〜７０チでも効
果があるが、その中でも最適量として５０〜６５チを限
定する。
次に本発明の実施例を比較例と共にあげ２本発明合金の
特徴について詳述する。第１表は。
特徴について詳述する。第１表は。
実施例としてあげた本発明合金と比較例としてあげた従
来合金と参考合金の組成と、フェライト体積率の測定結
果及び熱処理条件を示し、第２表は第１表の合金につい
ての硬さ、靭性及びＰＨ３〜４．Ｏ４−１５００ｐｐｍ
、 Ｆ −５００ｐｐｍ。
来合金と参考合金の組成と、フェライト体積率の測定結
果及び熱処理条件を示し、第２表は第１表の合金につい
ての硬さ、靭性及びＰＨ３〜４．Ｏ４−１５００ｐｐｍ
、 Ｆ −５００ｐｐｍ。
フライアッシー０５チ、珪砂４０ ｗｔ％の硫酸性雰囲
気下に於けるスラリー循環回転式摩耗試験の結果を示す
。第１表の参考合金１〜５は本発明に近い合金であるが
フェライト量が限定範囲外のもので、第２表及び第１図
に示すように。
気下に於けるスラリー循環回転式摩耗試験の結果を示す
。第１表の参考合金１〜５は本発明に近い合金であるが
フェライト量が限定範囲外のもので、第２表及び第１図
に示すように。
フェライト量が多い程、析出硬化能が大きく。
硬さは、フェライト含有量の増加に従って、はぼ直線的
に増加するが腐食環境下に於ける耐摩耗性は硬さと比例
せず、フェライト量５０〜６５チの範囲が最も耐摩耗性
が優れている。
に増加するが腐食環境下に於ける耐摩耗性は硬さと比例
せず、フェライト量５０〜６５チの範囲が最も耐摩耗性
が優れている。
また、参考合金６，７は本発明合金との比較に於いて第
２図に示すように、 Ｏｕ含有量による第 、 ２
表 摩耗試験条件：液組成、 ＰＨ３−４，Ｃｔ−１５００
ｐｐｍ、Ｆ−５００ｐｐｍフライアッシ二〇５弧珪砂４
０ｗ１％、（３０〜５０μ）馬連： ５ｍ／’ｓｅｃ テスト時間４００８ｒ 析出硬化能と耐摩耗性の関係を示すもので、析出硬化性
は、殆んどＣｕ量の増加と共に大きくなっているが、耐
摩耗性はあまり高硬度になると靭性が低下することと塊
状の０ｕ−ｒｉｃｈ相により孔食状に摩耗が進行するた
め耐摩耗性向上の顕著な範囲のＣｕ量としては２〜５％
である。
２図に示すように、 Ｏｕ含有量による第 、 ２
表 摩耗試験条件：液組成、 ＰＨ３−４，Ｃｔ−１５００
ｐｐｍ、Ｆ−５００ｐｐｍフライアッシ二〇５弧珪砂４
０ｗ１％、（３０〜５０μ）馬連： ５ｍ／’ｓｅｃ テスト時間４００８ｒ 析出硬化能と耐摩耗性の関係を示すもので、析出硬化性
は、殆んどＣｕ量の増加と共に大きくなっているが、耐
摩耗性はあまり高硬度になると靭性が低下することと塊
状の０ｕ−ｒｉｃｈ相により孔食状に摩耗が進行するた
め耐摩耗性向上の顕著な範囲のＣｕ量としては２〜５％
である。
また第３図は本発明合金の析出硬化条件を決定するだめ
に実施したもので本発明合金の析出硬化能は、４５０〜
５５０℃間で最も顕著に硬化するのに対し、従来合金２
． ３ （ＳＣ！８１１）は６００〜７００℃の加熱に
よってフェライトが／グＩ相化し硬化する。しかし第２
表に示すように従来合金の耐摩耗性は、ングｌ相化によ
りヌ 脆化することと、／グｌ相が選択的に侵食され項中の耐
摩耗性は改善されない。
に実施したもので本発明合金の析出硬化能は、４５０〜
５５０℃間で最も顕著に硬化するのに対し、従来合金２
． ３ （ＳＣ！８１１）は６００〜７００℃の加熱に
よってフェライトが／グＩ相化し硬化する。しかし第２
表に示すように従来合金の耐摩耗性は、ングｌ相化によ
りヌ 脆化することと、／グｌ相が選択的に侵食され項中の耐
摩耗性は改善されない。
以上記述したように本発明の耐食耐摩耗鋳鋼はオーステ
ナイトとフェライトの２相組織からなりフェライト量を
５０〜６５チにコノトロールしＯｕによる析出硬化を起
させることによって酸性腐食環境下で耐摩耗性の優れた
合金で、ポン 〃プ類、他本発明合金の特性を必要とする鋳造部材に広
く使用されるものである。
ナイトとフェライトの２相組織からなりフェライト量を
５０〜６５チにコノトロールしＯｕによる析出硬化を起
させることによって酸性腐食環境下で耐摩耗性の優れた
合金で、ポン 〃プ類、他本発明合金の特性を必要とする鋳造部材に広
く使用されるものである。
第１図は本発明の特徴を示す、フェライト量と酸性環境
下のスラリ摩耗量及び析出硬化能を示す線図で、第２図
は本発明の特徴元素である理条件と硬さの関係を示す図
である。
下のスラリ摩耗量及び析出硬化能を示す線図で、第２図
は本発明の特徴元素である理条件と硬さの関係を示す図
である。
Claims (1)
- ０ 、０．１ ％以下、 Ｓｉ０．５〜１．５％、 Ｍ
ｎ０．５・〜１、５チ、０ｒ２２〜２８％、Ｎｉ６〜１
ｊチ、 Ｍｏ１．５〜３．５９６． Ｃｕ２． ｏ〜５
０チ、残部Ｆｔ及び不純物から″なり、かつフェライト
の体積率が５０〜６゛５耐・貴重摩耗鋳鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9934181A JPS581062A (ja) | 1981-06-26 | 1981-06-26 | 耐食耐摩耗鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9934181A JPS581062A (ja) | 1981-06-26 | 1981-06-26 | 耐食耐摩耗鋳鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS581062A true JPS581062A (ja) | 1983-01-06 |
Family
ID=14244912
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9934181A Pending JPS581062A (ja) | 1981-06-26 | 1981-06-26 | 耐食耐摩耗鋳鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS581062A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102978531A (zh) * | 2012-11-09 | 2013-03-20 | 宁波嘉达精密铸造有限公司 | 挖掘机斗齿及其制备方法 |
| CN103484772A (zh) * | 2013-09-05 | 2014-01-01 | 宁波嘉达精密铸造有限公司 | 一种挖掘机齿座及其制备方法 |
| CN103498109A (zh) * | 2013-09-05 | 2014-01-08 | 宁波嘉达精密铸造有限公司 | 一种挖掘机斗齿及其制备方法 |
| WO2018043214A1 (ja) * | 2016-09-02 | 2018-03-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 二相ステンレス鋼およびその製造方法 |
| WO2019098233A1 (ja) * | 2017-11-15 | 2019-05-23 | 日本製鉄株式会社 | ２相ステンレス鋼及び２相ステンレス鋼の製造方法 |
-
1981
- 1981-06-26 JP JP9934181A patent/JPS581062A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102978531A (zh) * | 2012-11-09 | 2013-03-20 | 宁波嘉达精密铸造有限公司 | 挖掘机斗齿及其制备方法 |
| CN103484772A (zh) * | 2013-09-05 | 2014-01-01 | 宁波嘉达精密铸造有限公司 | 一种挖掘机齿座及其制备方法 |
| CN103498109A (zh) * | 2013-09-05 | 2014-01-08 | 宁波嘉达精密铸造有限公司 | 一种挖掘机斗齿及其制备方法 |
| CN103498109B (zh) * | 2013-09-05 | 2015-07-15 | 宁波嘉达精密铸造有限公司 | 一种挖掘机斗齿及其制备方法 |
| WO2018043214A1 (ja) * | 2016-09-02 | 2018-03-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 二相ステンレス鋼およびその製造方法 |
| JP6358411B1 (ja) * | 2016-09-02 | 2018-07-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 二相ステンレス鋼およびその製造方法 |
| RU2698235C1 (ru) * | 2016-09-02 | 2019-08-23 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Двухфазная нержавеющая сталь и способ её изготовления |
| WO2019098233A1 (ja) * | 2017-11-15 | 2019-05-23 | 日本製鉄株式会社 | ２相ステンレス鋼及び２相ステンレス鋼の製造方法 |
| JPWO2019098233A1 (ja) * | 2017-11-15 | 2020-11-19 | 日本製鉄株式会社 | ２相ステンレス鋼及び２相ステンレス鋼の製造方法 |
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