JPH03146641A - 湿式りん酸製造装置用二相ステンレス鋳鋼 - Google Patents
湿式りん酸製造装置用二相ステンレス鋳鋼Info
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- JPH03146641A JPH03146641A JP28307389A JP28307389A JPH03146641A JP H03146641 A JPH03146641 A JP H03146641A JP 28307389 A JP28307389 A JP 28307389A JP 28307389 A JP28307389 A JP 28307389A JP H03146641 A JPH03146641 A JP H03146641A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、腐食性不純物の多い湿式りん酸製造装置で使
用される二相ステンレス鋳鋼に関するものである。
用される二相ステンレス鋳鋼に関するものである。
（従来の技術）
通常硫酸を使用して製造されるりん酸の湿式プロセスに
おいて、りん鉱石中に含まれる不純物（塩化物、ぶつ化
物、硫酸塩、酸化物など）の多くはそのままりん酸に混
入し、りん酸石膏スラリ−を形成する。りん酸石膏スラ
リーの中に耐食性並びに耐エロージヨン性に悪影容を及
ぼす、いわゆる腐食性不純物、摩耗性不純物が混在し、
湿式りん酸製造装置用材料の腐食・摩耗を促進するので
、ここにりん酸石膏スラリーに対し耐食性と耐エロージ
ヨン性とを同時に兼ね備えた材料が要求される。
おいて、りん鉱石中に含まれる不純物（塩化物、ぶつ化
物、硫酸塩、酸化物など）の多くはそのままりん酸に混
入し、りん酸石膏スラリ−を形成する。りん酸石膏スラ
リーの中に耐食性並びに耐エロージヨン性に悪影容を及
ぼす、いわゆる腐食性不純物、摩耗性不純物が混在し、
湿式りん酸製造装置用材料の腐食・摩耗を促進するので
、ここにりん酸石膏スラリーに対し耐食性と耐エロージ
ヨン性とを同時に兼ね備えた材料が要求される。
湿式りん酸製造装置では、従来腐食性不純物の多いりん
酸に対しハステロイ合金、イリウム合金などのＮｉ基基
金合金材料か、ＪＩＳ ５ＣＳＩ４ （１８Ｃｒ −１
２Ｎｉ−２，５Ｍｏ−Ｆｅ）、 ５Ｃ５２３（２０Ｃ
ｒ−２８Ｎｉ−２Ｍｏ−３Ｃｕ−Ｆｅ）などの高Ｎｉ系
オーステナイトステンレス合金材料が使用されている。
酸に対しハステロイ合金、イリウム合金などのＮｉ基基
金合金材料か、ＪＩＳ ５ＣＳＩ４ （１８Ｃｒ −１
２Ｎｉ−２，５Ｍｏ−Ｆｅ）、 ５Ｃ５２３（２０Ｃ
ｒ−２８Ｎｉ−２Ｍｏ−３Ｃｕ−Ｆｅ）などの高Ｎｉ系
オーステナイトステンレス合金材料が使用されている。
前者はＭｏおよびＮｉを多量に含有するため高価である
ばかりでなく、摩耗性不純物の多いりん酸石膏スラリー
に対しては耐エロージヨン性に劣り耐用期間が短く、後
者は腐食性不純物の多いりん酸石膏スラリーに対し耐食
性、耐エロージヨン性とも不十分であり、経済的かつ耐
腐食摩耗性に優れたステンレス鋳鋼の開発が要望されて
いる。
ばかりでなく、摩耗性不純物の多いりん酸石膏スラリー
に対しては耐エロージヨン性に劣り耐用期間が短く、後
者は腐食性不純物の多いりん酸石膏スラリーに対し耐食
性、耐エロージヨン性とも不十分であり、経済的かつ耐
腐食摩耗性に優れたステンレス鋳鋼の開発が要望されて
いる。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は、腐食性不純物の多い湿式りん酸の製造プロセ
スに用いられる従来の耐食材料における課題を解決する
にあたり、経済性、耐用寿命の向上、使用条件の苛酷化
への対処などの観点から鋭意研究を重ねた結果見出した
、経済的に有利でかつりん酸石膏スラリーに対し優れた
耐食性、耐エロージヨン性を有する二相ステンレス鋳鋼
を提供することを目的とする。
スに用いられる従来の耐食材料における課題を解決する
にあたり、経済性、耐用寿命の向上、使用条件の苛酷化
への対処などの観点から鋭意研究を重ねた結果見出した
、経済的に有利でかつりん酸石膏スラリーに対し優れた
耐食性、耐エロージヨン性を有する二相ステンレス鋳鋼
を提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段および作用）本発明は、Ｃ
ｒ−Ｎｉ−Ｍｏ−Ｃｕ−Ｎ−Ｆｅ系ステンレス鋼におい
て、ＣｒとＭｏの複合増量添加がりん酸石膏スラリーに
対する耐食性、耐エロージヨン性の改善に著効を発揮し
、またこれにＷ、Ｃｏの添加は耐食性の向上にさらに有
効であるとの知見に基づいてなされたものである。
ｒ−Ｎｉ−Ｍｏ−Ｃｕ−Ｎ−Ｆｅ系ステンレス鋼におい
て、ＣｒとＭｏの複合増量添加がりん酸石膏スラリーに
対する耐食性、耐エロージヨン性の改善に著効を発揮し
、またこれにＷ、Ｃｏの添加は耐食性の向上にさらに有
効であるとの知見に基づいてなされたものである。
本発明の二相ステンレス鋳鋼は、Ｃ： ０．０８ｗｔ％
以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下＊ Ｍｎ ’ ２．０ｗ
ｔ％以下。
以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下＊ Ｍｎ ’ ２．０ｗ
ｔ％以下。
Ｐ：０．０４ｗｔ％以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、Ｎ
ｉ：５〜１０ｗｔ％、 Ｃｒ ： ２８〜３６ｗｔ％１
Ｍｏ：２〜５ｗｔ％、ただしＣｒ （ｗｔ％） ＋ ２
．５ ×Ｍｏ （ｗｔ％）＝３８（ｗｔ％）以上、 Ｃ
ｕ ： ０．５〜３． ０ｗｔχ、Ｎ：０．１０〜０．
３０ｗｔ％を含有し、残部が鉄および不可避不純物から
なり、所望によりこれらの元素と共にＷ：０．５〜２．
０％１ｔ％、 Ｃｏ： ０．１〜１．０ｗｔ％を含有す
る。
ｉ：５〜１０ｗｔ％、 Ｃｒ ： ２８〜３６ｗｔ％１
Ｍｏ：２〜５ｗｔ％、ただしＣｒ （ｗｔ％） ＋ ２
．５ ×Ｍｏ （ｗｔ％）＝３８（ｗｔ％）以上、 Ｃ
ｕ ： ０．５〜３． ０ｗｔχ、Ｎ：０．１０〜０．
３０ｗｔ％を含有し、残部が鉄および不可避不純物から
なり、所望によりこれらの元素と共にＷ：０．５〜２．
０％１ｔ％、 Ｃｏ： ０．１〜１．０ｗｔ％を含有す
る。
以下、本発明二相ステンレス鋳鋼の成分限定理由を詳し
く説明する。
く説明する。
Ｃニステンレス鋳鋼の溶製上不可避的に混入してくる元
素であるが、Ｃ含有量が多くなるとクロム炭化物（Ｃｒ
ｚｓＣｈ）の析出により耐食性や靭性を劣化させるので
、０．０８％以下とする。
素であるが、Ｃ含有量が多くなるとクロム炭化物（Ｃｒ
ｚｓＣｈ）の析出により耐食性や靭性を劣化させるので
、０．０８％以下とする。
Ｓｉ：溶湯の脱酸剤のために必要な元素であり、また鋳
造性の改善に有効な元素であるが、材料特性の劣化を招
くので、２．０％を上限とする。
造性の改善に有効な元素であるが、材料特性の劣化を招
くので、２．０％を上限とする。
Ｍｎ：溶湯の脱酸・脱硫作用を有し、かつ鋳造性の改善
に有効な元素であるが、多量に含まれると耐食性が低下
するので、２．０％以下とする。
に有効な元素であるが、多量に含まれると耐食性が低下
するので、２．０％以下とする。
Ｐ：耐食性を上げるためには、その含有量を０．０４％
以下とする。
以下とする。
Ｓ：耐食性を上げるためには、その含有量を０．０３％
以下とする。
以下とする。
Ｎｉニオ−ステナイト生成元素であり、かつフェライト
相とオーステナイト相の相比を決定するために必要な元
素である。優れた靭性および耐食性を確保するためにＮ
ｉ量を５％以上とする。多量に含むとフェライト量が多
くなり、フェライト相とオーステナイト相の相比のバラ
ンスが崩れ、耐食性を劣化させるので、上限を１０％と
する。フェライト量は耐食性および耐エロージヨン性を
高水準に保つため、並びに靭性劣化を防止するために３
０〜７０％が好ましく、ｃｒや台０等の元素の含有量に
合わせて調整が必要である。
相とオーステナイト相の相比を決定するために必要な元
素である。優れた靭性および耐食性を確保するためにＮ
ｉ量を５％以上とする。多量に含むとフェライト量が多
くなり、フェライト相とオーステナイト相の相比のバラ
ンスが崩れ、耐食性を劣化させるので、上限を１０％と
する。フェライト量は耐食性および耐エロージヨン性を
高水準に保つため、並びに靭性劣化を防止するために３
０〜７０％が好ましく、ｃｒや台０等の元素の含有量に
合わせて調整が必要である。
Ｃｒ：フェライト生成元素であり、フェライト相の耐食
性および耐エロージヨン性の改善に有効な元素である。
性および耐エロージヨン性の改善に有効な元素である。
なお、優れた耐食性および耐エロージヨン性を確保する
ために、Ｃｒ１ｌを２８％以上とし、フェライト量を３
０〜７０％に調整するのが好ましく、本発明に必要なＣ
ｒ＋２．５Ｍｏの値を３８％以上にするためにもＣｒ１
ｌを２８％以上に規定する。二相ステンレス鋳鋼の耐食
性および耐エロージヨン性を高水準に保つためにはＣｒ
およびＭｏの複合増量が有効であり、特にＭｏの効果が
大きく、Ｃｒ＋ ２．５ Ｍｏの値が３８％以上になる
と耐食性および耐エロージヨン性が顕著に現れる。多量
に含むと靭性を劣化させるので、上限を３６％とする。
ために、Ｃｒ１ｌを２８％以上とし、フェライト量を３
０〜７０％に調整するのが好ましく、本発明に必要なＣ
ｒ＋２．５Ｍｏの値を３８％以上にするためにもＣｒ１
ｌを２８％以上に規定する。二相ステンレス鋳鋼の耐食
性および耐エロージヨン性を高水準に保つためにはＣｒ
およびＭｏの複合増量が有効であり、特にＭｏの効果が
大きく、Ｃｒ＋ ２．５ Ｍｏの値が３８％以上になる
と耐食性および耐エロージヨン性が顕著に現れる。多量
に含むと靭性を劣化させるので、上限を３６％とする。
ＭＯ＝フェライト生成元素であり、Ｃｒと同じく耐食性
および耐エロージヨン性の改善に優れた効果を有し、特
に耐隙間腐食性および耐孔食性の向上に著しい効果を有
する。強腐食性のりん酸石膏スラリーにおいて、２．０
％以上の含有でその効果が現われ、さらにＣｒとの複合
増量の場合にＣｒ＋２．５Ｍｏの値が３８％以上のとき
にその効果が著しい。
および耐エロージヨン性の改善に優れた効果を有し、特
に耐隙間腐食性および耐孔食性の向上に著しい効果を有
する。強腐食性のりん酸石膏スラリーにおいて、２．０
％以上の含有でその効果が現われ、さらにＣｒとの複合
増量の場合にＣｒ＋２．５Ｍｏの値が３８％以上のとき
にその効果が著しい。
多量に含まれると、靭性を劣化させるので、上限を５．
０％とする。
０％とする。
Ｃｕニオ−ステナイト生成元素であり、オーステナイト
相の固溶強化および耐食性の向上に効果を有する。この
効果を得るためには、少なくとも０．５％を要する。多
量に含まれると強度や靭性を低下させるので、上限を３
．０％とする。
相の固溶強化および耐食性の向上に効果を有する。この
効果を得るためには、少なくとも０．５％を要する。多
量に含まれると強度や靭性を低下させるので、上限を３
．０％とする。
Ｎニオ−ステナイト生成元素であり、オーステナイトの
耐食性の改善に効果を有する。また、オーステナイト相
の固溶強化と耐エロージヨン性の向上に効果を有する。
耐食性の改善に効果を有する。また、オーステナイト相
の固溶強化と耐エロージヨン性の向上に効果を有する。
この効果を得るためには、０．１０％以上を要するが、
０．３０％を超えるとブローホールを生じる。よって０
．ｌＯ〜０．３０％とする。
０．３０％を超えるとブローホールを生じる。よって０
．ｌＯ〜０．３０％とする。
Ｗ：フェライト生成元素であり、耐食性および耐エロー
ジヨン性の改善に有効である。この効果を得るためには
、０．５％以上必要であり、２．０％を超えると効果は
飽和状態に近づく。よって０．５〜２．０％とする。
ジヨン性の改善に有効である。この効果を得るためには
、０．５％以上必要であり、２．０％を超えると効果は
飽和状態に近づく。よって０．５〜２．０％とする。
ＣＯニオ−ステナイト相の耐食性および耐エロージヨン
性を向上させる効果があり、そのためには少なくとも０
．１％を要するが、１．０％を超えると効果は飽和状態
に近づく。よって０．１〜１．０％とする。
性を向上させる効果があり、そのためには少なくとも０
．１％を要するが、１．０％を超えると効果は飽和状態
に近づく。よって０．１〜１．０％とする。
（実施例）
次に、実施例により本発明二相ステンレス鋳鋼の材料特
性について説明する。
性について説明する。
第１表は実施例において供試された鋼の化学組成を示す
。第２表は機械的性質を示す。第３表は粗製りん酸中で
の耐食性、石膏スラリー中での耐腐食摩耗性およびりん
酸製造プラントの反応槽中での腐食性を示す。
。第２表は機械的性質を示す。第３表は粗製りん酸中で
の耐食性、石膏スラリー中での耐腐食摩耗性およびりん
酸製造プラントの反応槽中での腐食性を示す。
第１表中の供試鋼のＮｏ、１からＮ［１１Ｂまでは二相
ステンレス鋳鋼、Ｎα１９およびＮα２０はそれぞれＪ
ＩＳ ＳＣ５１４，５ＣＳ２３、阻２１はハステロイＣ
である。
ステンレス鋳鋼、Ｎα１９およびＮα２０はそれぞれＪ
ＩＳ ＳＣ５１４，５ＣＳ２３、阻２１はハステロイＣ
である。
いずれの供試鋼についても、溶体化処理を実施した。
実施例１
腐食試験は、りん酸製造の初期工程で得られた高濃度の
粗製りん酸（ｈｏｓ ： ４３．５％、、 ＨｚＳＯｉ
：５．３５％、Ｆ：０．８０％、 ｃｔ−：０．３Ｑ
％、 Ｆｅ” ： １．１７％９Ｍ３°： ０．６４％
）を恒温水槽で９０°Ｃに加熱して、試験片を５０時間
浸漬して腐食減量を求めた。
粗製りん酸（ｈｏｓ ： ４３．５％、、 ＨｚＳＯｉ
：５．３５％、Ｆ：０．８０％、 ｃｔ−：０．３Ｑ
％、 Ｆｅ” ： １．１７％９Ｍ３°： ０．６４％
）を恒温水槽で９０°Ｃに加熱して、試験片を５０時間
浸漬して腐食減量を求めた。
この腐食減量から腐食速度（ｇ／ｍ”・ｈｒ）を求め、
耐食性を評価した。
耐食性を評価した。
実施例２
腐食摩耗試験は、回転円板による方法を採用した。上記
粗製りん酸に細粒径の石膏を２８．７重量％含む石膏ス
ラリーを摩耗試験槽で９０°Ｃに加熱しておき、試験片
を回転円板に取付けた後に、摩耗試験槽中で４時間連続
でこの回転円板を周速１．１７ｍ／ｓで回転させた。こ
の試験を８回繰り返し、試験片の摩耗量を測定した。摩
耗量を最初の試験片の重量で除して重量変化率を求めた
。
粗製りん酸に細粒径の石膏を２８．７重量％含む石膏ス
ラリーを摩耗試験槽で９０°Ｃに加熱しておき、試験片
を回転円板に取付けた後に、摩耗試験槽中で４時間連続
でこの回転円板を周速１．１７ｍ／ｓで回転させた。こ
の試験を８回繰り返し、試験片の摩耗量を測定した。摩
耗量を最初の試験片の重量で除して重量変化率を求めた
。
実施例３
製造プラントの反応槽中に浸漬した場合の腐食試験では
、本発明台金Ｎα１．Ｎα３．Ｎα７および従来材Ｎａ
ｌ ９． ｋ２０． Ｎ１１２１を使用した。上記腐食
摩耗試験と同じ組成の粗製りん酸石膏スラリーが循環し
ている反応槽中に、これらの試験片を２３日浸漬した。
、本発明台金Ｎα１．Ｎα３．Ｎα７および従来材Ｎａ
ｌ ９． ｋ２０． Ｎ１１２１を使用した。上記腐食
摩耗試験と同じ組成の粗製りん酸石膏スラリーが循環し
ている反応槽中に、これらの試験片を２３日浸漬した。
なお、スラリー液の温度は９０〜９３℃に維持されてい
る。
る。
前記試験結果から明らかなように、本発明合金ＮＩＬＩ
〜ｔ４ａ７は、強度および硬度が高いと同時に、粗製り
ん酸に耐する耐全面腐食性が極めて良く、耐腐食摩耗性
も極めて優れており、既存の５ＣＳＩ４゜５ＣＳ２３．
ハステロイＣに比して、 卓越した材料特性 を有することがわかる。
〜ｔ４ａ７は、強度および硬度が高いと同時に、粗製り
ん酸に耐する耐全面腐食性が極めて良く、耐腐食摩耗性
も極めて優れており、既存の５ＣＳＩ４゜５ＣＳ２３．
ハステロイＣに比して、 卓越した材料特性 を有することがわかる。
第２表
機械的性質
第３表
耐食性および耐腐食摩耗性
（発明の効果）
本発明の二相ステンレス鋳鋼は耐食性、耐エロージヨン
性に優れ、かつ強靭である上に、Ｎｉ基基台合金比較し
て安価である経済的効果も併せて具備しており、腐食性
不純物の多い湿式りん酸製造装置でも特に使用温度が高
く、腐食不純物の濃度が高いなどの使用条件の苛酷な箇
所で使用される時、耐用寿命の向上に最大の効果を発揮
する。
性に優れ、かつ強靭である上に、Ｎｉ基基台合金比較し
て安価である経済的効果も併せて具備しており、腐食性
不純物の多い湿式りん酸製造装置でも特に使用温度が高
く、腐食不純物の濃度が高いなどの使用条件の苛酷な箇
所で使用される時、耐用寿命の向上に最大の効果を発揮
する。
Claims (3)
- （１）Ｃ：０．０８ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以
下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．０４ｗｔ％以下
、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、Ｎｉ：５〜１０ｗｔ％、Ｃ
ｒ：２８〜３６ｗｔ％、Ｍｏ：２〜５ｗｔ％、ただしＣ
ｒ（ｗｔ％）＋２．５×Ｍｏ（ｗｔ％）＝３８（ｗｔ％
）以上、Ｃｕ：０．５〜３．０ｗｔ％、Ｎ：０．１０〜
０．３０ｗｔ％を含有し、残部が鉄および不可避不純物
からなることを特徴とする湿式りん酸製造装置用二相ス
テンレス鋳鋼。 - （２）Ｃ：０．０８ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以
下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．０４ｗｔ％以下
、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、Ｎｉ：５〜１０ｗｔ％、Ｃ
ｒ：２８〜３６ｗｔ％、Ｍｏ：２〜５ｗｔ％、ただしＣ
ｒ（ｗｔ％）＋２．５×Ｍｏ（ｗｔ％）＝３８（ｗｔ％
）以上、Ｃｕ：０．５〜３．０ｗｔ％、Ｎ：０．１０〜
０．３０ｗｔ％、Ｗ：０．５〜２．０ｗｔ％を含有し、
残部が鉄および不可避不純物からなることを特徴とする
湿式りん酸製造装置用二相ステンレス鋳鋼。 - （３）Ｃ：０．０８ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以
下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．０４ｗｔ％以下
、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、Ｎｉ：５〜１０ｗｔ％、Ｃ
ｒ：２８〜３６ｗｔ％、Ｍｏ：２〜５ｗｔ％、ただしＣ
ｒ（ｗｔ％）＋２．５×Ｍｏ（ｗｔ％）＝３８（ｗｔ％
）以上、Ｃｕ：０．５〜３．０ｗｔ％、Ｎ：０．１０〜
０．３０ｗｔ％、Ｗ：０．５〜２．０ｗｔ％、Ｃｏ：０
．１〜１．０ｗｔ％を含有し、残部が鉄および不可避不
純物からなることを特徴とする湿式りん酸製造装置用二
相ステンレス鋳鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28307389A JPH03146641A (ja) | 1989-11-01 | 1989-11-01 | 湿式りん酸製造装置用二相ステンレス鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28307389A JPH03146641A (ja) | 1989-11-01 | 1989-11-01 | 湿式りん酸製造装置用二相ステンレス鋳鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03146641A true JPH03146641A (ja) | 1991-06-21 |
| JPH0541692B2 JPH0541692B2 (ja) | 1993-06-24 |
Family
ID=17660858
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28307389A Granted JPH03146641A (ja) | 1989-11-01 | 1989-11-01 | 湿式りん酸製造装置用二相ステンレス鋳鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03146641A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08120413A (ja) * | 1994-10-26 | 1996-05-14 | Yasuki Seisakusho:Kk | ２相ステンレス鋳造部材およびその製造方法 |
| JPH08511829A (ja) * | 1993-06-21 | 1996-12-10 | サンドビック アクティエボラーグ | フェライト−オーステナイトステンレス鋼とその使用方法 |
| EP0937783A1 (en) * | 1998-02-18 | 1999-08-25 | Sandvik Aktiebolag | New use of a high strength stainless steel |
| WO2009054799A1 (en) * | 2007-10-26 | 2009-04-30 | Sandvik Intellectual Property Ab | Use of a duplex stainless steel in a phosphoric acid production system |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5021136A (ja) * | 1973-06-26 | 1975-03-06 | ||
| JPS52153821A (en) * | 1976-06-17 | 1977-12-21 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | High strength austenitic ferritic stainles steel |
| JPS57131347A (en) * | 1981-02-09 | 1982-08-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Two-phase stainless steel for oil well pipe with superior corrosion resistance |
| JPS60165362A (ja) * | 1984-02-07 | 1985-08-28 | Kubota Ltd | 高耐食性高耐力二相ステンレス鋼 |
| JPS6389618A (ja) * | 1986-10-02 | 1988-04-20 | Nkk Corp | 高耐食性２相ステンレス鋼の製造方法 |
| JPS6431953A (en) * | 1987-07-28 | 1989-02-02 | Nidatsuku Kk | Two-phase cast stainless steel combining high yield strength with high corrosion resistance and heat treatment therefor |
-
1989
- 1989-11-01 JP JP28307389A patent/JPH03146641A/ja active Granted
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5021136A (ja) * | 1973-06-26 | 1975-03-06 | ||
| JPS52153821A (en) * | 1976-06-17 | 1977-12-21 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | High strength austenitic ferritic stainles steel |
| JPS57131347A (en) * | 1981-02-09 | 1982-08-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Two-phase stainless steel for oil well pipe with superior corrosion resistance |
| JPS60165362A (ja) * | 1984-02-07 | 1985-08-28 | Kubota Ltd | 高耐食性高耐力二相ステンレス鋼 |
| JPS6389618A (ja) * | 1986-10-02 | 1988-04-20 | Nkk Corp | 高耐食性２相ステンレス鋼の製造方法 |
| JPS6431953A (en) * | 1987-07-28 | 1989-02-02 | Nidatsuku Kk | Two-phase cast stainless steel combining high yield strength with high corrosion resistance and heat treatment therefor |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08511829A (ja) * | 1993-06-21 | 1996-12-10 | サンドビック アクティエボラーグ | フェライト−オーステナイトステンレス鋼とその使用方法 |
| JPH08120413A (ja) * | 1994-10-26 | 1996-05-14 | Yasuki Seisakusho:Kk | ２相ステンレス鋳造部材およびその製造方法 |
| EP0937783A1 (en) * | 1998-02-18 | 1999-08-25 | Sandvik Aktiebolag | New use of a high strength stainless steel |
| US6174386B1 (en) | 1998-02-18 | 2001-01-16 | Sandvik Ab | NaOH evaporator comprising at least one component formed by a high strength stainless steel |
| WO2009054799A1 (en) * | 2007-10-26 | 2009-04-30 | Sandvik Intellectual Property Ab | Use of a duplex stainless steel in a phosphoric acid production system |
| EP2215421A4 (en) * | 2007-10-26 | 2010-10-06 | Sandvik Intellectual Property | USE OF A STAINLESS DUPLEX STEEL IN A SYSTEM FOR THE PREPARATION OF PHOSPHORIC ACID |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0541692B2 (ja) | 1993-06-24 |
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