JPH04228536A - 耐摩耗性に優れた鋼 - Google Patents
耐摩耗性に優れた鋼Info
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- JPH04228536A JPH04228536A JP13953791A JP13953791A JPH04228536A JP H04228536 A JPH04228536 A JP H04228536A JP 13953791 A JP13953791 A JP 13953791A JP 13953791 A JP13953791 A JP 13953791A JP H04228536 A JPH04228536 A JP H04228536A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、建設、土木、鉱山等
の分野で使用される産業機械、部品、運搬機器（パワ−
ショベル、ブルト−ザ−、ホッパ−、バケット等）等に
用いられる耐摩耗鋼に関する。
の分野で使用される産業機械、部品、運搬機器（パワ−
ショベル、ブルト−ザ−、ホッパ−、バケット等）等に
用いられる耐摩耗鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】建設、土木等の分野で使用される産業機
械、部品、運搬機器（パワ−ショベル、ブルト−ザ−、
ホッパ−、バケット等）等には、それらの機械、機器、
部品等の寿命を確保するため、耐摩耗性に優れた鋼が用
いられる。鋼の耐摩耗性は、鋼の硬度を高くすることに
より向上することから、従来、Ｃｒ、Ｍｏ等の合金元素
を大量に添加した合金鋼に焼入等の熱処理を加えて製造
される高硬度鋼が使用されてきた。
械、部品、運搬機器（パワ−ショベル、ブルト−ザ−、
ホッパ−、バケット等）等には、それらの機械、機器、
部品等の寿命を確保するため、耐摩耗性に優れた鋼が用
いられる。鋼の耐摩耗性は、鋼の硬度を高くすることに
より向上することから、従来、Ｃｒ、Ｍｏ等の合金元素
を大量に添加した合金鋼に焼入等の熱処理を加えて製造
される高硬度鋼が使用されてきた。
【０００３】従来、高硬度を確保する耐摩耗鋼の製造に
関して、特開昭６２−１４２７２６号、特開昭６３−１
６９３５９号、特開平１−１４２０２３号等が提案され
ている。これらの技術は、常温の硬度（ＨＢ等）が約３
００以上で、それぞれ溶接性、靭性、曲げ加工性等を改
善しようとするものであり、高硬度を達成することで耐
摩耗性を向上させることを目的としている。
関して、特開昭６２−１４２７２６号、特開昭６３−１
６９３５９号、特開平１−１４２０２３号等が提案され
ている。これらの技術は、常温の硬度（ＨＢ等）が約３
００以上で、それぞれ溶接性、靭性、曲げ加工性等を改
善しようとするものであり、高硬度を達成することで耐
摩耗性を向上させることを目的としている。
【０００４】しかしながら、近年の耐摩耗鋼に要求され
る耐摩耗性は、より一層厳しくなっており、従来のよう
に単に硬度を高めるという方法では、本質的な耐摩耗性
の改善は図り得ない。すなわち、このような従来の技術
の延長上で硬度を顕著に高めると、結果的に溶接性、加
工性が劣化し、また高合金化のためにコストが極めて高
くなる。したがって、実用鋼において耐摩耗性を向上さ
せるために硬度を著しく高めることは、実用上は困難で
あることが予想される。
る耐摩耗性は、より一層厳しくなっており、従来のよう
に単に硬度を高めるという方法では、本質的な耐摩耗性
の改善は図り得ない。すなわち、このような従来の技術
の延長上で硬度を顕著に高めると、結果的に溶接性、加
工性が劣化し、また高合金化のためにコストが極めて高
くなる。したがって、実用鋼において耐摩耗性を向上さ
せるために硬度を著しく高めることは、実用上は困難で
あることが予想される。
【０００５】本発明は、このような従来の耐摩耗鋼とは
全く異なる観点からなされたもので、硬度を著しく上昇
させることなく、優れた耐摩耗性が得られる耐摩耗鋼を
提供するものである。
全く異なる観点からなされたもので、硬度を著しく上昇
させることなく、優れた耐摩耗性が得られる耐摩耗鋼を
提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上述のような従来の問題
を解決するために、本発明者らは、耐摩耗性に及ぼす合
金元素の影響について鋭意検討を行い、その結果、硬度
を上昇させることなく優れた耐摩耗性を有する鋼を見出
した。このような本発明の特徴は以下のとおりである。
を解決するために、本発明者らは、耐摩耗性に及ぼす合
金元素の影響について鋭意検討を行い、その結果、硬度
を上昇させることなく優れた耐摩耗性を有する鋼を見出
した。このような本発明の特徴は以下のとおりである。
【０００７】（１） Ｃ：０．０５〜０．４５ｗｔ％
、Ｓｉ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．１〜２．０
ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５〜１．５ｗｔ％、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなる耐摩耗性に優れた鋼。
、Ｓｉ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．１〜２．０
ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５〜１．５ｗｔ％、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなる耐摩耗性に優れた鋼。
【０００８】（２） Ｃ：０．０５〜０．４５ｗｔ％
、Ｓｉ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．１〜２．０
ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５〜１．５ｗｔ％を含有し、これ
にＣｕ：０．１〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：０．１〜１０．
０ｗｔ％、Ｃｒ：０．１〜３．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．１
〜３．０ｗｔ％、Ｂ：０．０００３〜０．０１ｗｔ％の
うちの１種または２種以上の元素を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物からなる耐摩耗性に優れた鋼。
、Ｓｉ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．１〜２．０
ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５〜１．５ｗｔ％を含有し、これ
にＣｕ：０．１〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：０．１〜１０．
０ｗｔ％、Ｃｒ：０．１〜３．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．１
〜３．０ｗｔ％、Ｂ：０．０００３〜０．０１ｗｔ％の
うちの１種または２種以上の元素を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物からなる耐摩耗性に優れた鋼。
【０００９】（３） Ｃ：０．０５〜０．４５ｗｔ％
、Ｓｉ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．１〜２．０
ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５〜１．５ｗｔ％を含有し、これ
にＮｂ：０．００５〜０．５ｗｔ％、Ｖ：０．０１〜０
．５ｗｔ％のうちの１種または２種の元素を含有し、残
部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる耐摩耗性に優れた
鋼。
、Ｓｉ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．１〜２．０
ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５〜１．５ｗｔ％を含有し、これ
にＮｂ：０．００５〜０．５ｗｔ％、Ｖ：０．０１〜０
．５ｗｔ％のうちの１種または２種の元素を含有し、残
部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる耐摩耗性に優れた
鋼。
【００１０】（４） Ｃ：０．０５〜０．４５ｗｔ％
、Ｓｉ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．１〜２．０
ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５〜１．５ｗｔ％を含有し、これ
にＣｕ：０．１〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：０．１〜１０．
０ｗｔ％、Ｃｒ：０．１〜３．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．１
〜３．０ｗｔ％、Ｂ：０．０００３〜０．０１ｗｔ％の
うちの１種または２種以上の元素と、Ｎｂ：０．００５
〜０．５ｗｔ％、Ｖ：０．０１〜０．５ｗｔ％のうちの
１種または２種の元素とを含有し、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる耐摩耗性に優れた鋼。
、Ｓｉ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．１〜２．０
ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５〜１．５ｗｔ％を含有し、これ
にＣｕ：０．１〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：０．１〜１０．
０ｗｔ％、Ｃｒ：０．１〜３．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．１
〜３．０ｗｔ％、Ｂ：０．０００３〜０．０１ｗｔ％の
うちの１種または２種以上の元素と、Ｎｂ：０．００５
〜０．５ｗｔ％、Ｖ：０．０１〜０．５ｗｔ％のうちの
１種または２種の元素とを含有し、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる耐摩耗性に優れた鋼。
【００１１】
【作用】以下、本発明の詳細をその限定理由とともに説
明する。本発明の最大の特徴は、耐摩耗性を向上させる
ために、硬質のＴｉＣを有効に活用する点にある。すな
わち、本発明では従来の耐摩耗鋼のように、鋼の組織を
硬質のマルテンサイト主体にすることで硬度を上昇させ
る必要がない。
明する。本発明の最大の特徴は、耐摩耗性を向上させる
ために、硬質のＴｉＣを有効に活用する点にある。すな
わち、本発明では従来の耐摩耗鋼のように、鋼の組織を
硬質のマルテンサイト主体にすることで硬度を上昇させ
る必要がない。
【００１２】従来の耐摩耗鋼においては、Ｔｉ添加の目
的は主として、焼入れ性に有効な固溶Ｂを確保するため
に、Ｂと結合しやすいＮをＴｉＮとして固定するためで
あり、その添加量はせいぜい０．０２ｗｔ％程度以下で
ある。また、一般に大量のＴｉ添加は、製鋼段階での酸
化の問題や、鋳造段階でのノズルの詰り、酸化防止パウ
ダ−との反応等の問題があるため、添加量は制限されて
きた。このため、従来ではＴｉの大量添加による効果は
全く不明であったといえる。
的は主として、焼入れ性に有効な固溶Ｂを確保するため
に、Ｂと結合しやすいＮをＴｉＮとして固定するためで
あり、その添加量はせいぜい０．０２ｗｔ％程度以下で
ある。また、一般に大量のＴｉ添加は、製鋼段階での酸
化の問題や、鋳造段階でのノズルの詰り、酸化防止パウ
ダ−との反応等の問題があるため、添加量は制限されて
きた。このため、従来ではＴｉの大量添加による効果は
全く不明であったといえる。
【００１３】本発明者らは詳細な検討の結果、このよう
な従来の常識を超える大量のＴｉ添加により、耐摩耗性
を改善できることを見出した。図１にＴｉ添加量と耐摩
耗比（軟鋼の耐摩耗性を１．０としたときの試験材の耐
摩耗性の比率：耐摩耗比が大きい方が耐摩耗性が良好で
あることを示す）との関係を示す。これによれば、Ｔｉ
は０．０５ｗｔ％以上の添加で耐摩耗性を向上させるこ
とが明かである。Ｔｉ添加による耐摩耗性の向上は、Ｔ
ｉが約０．５ｗｔ％まで直線的に上昇し、１．５ｗｔ％
程度で軟鋼の約１０倍の耐摩耗性を示す。そして、この
場合硬度（ＨＢ）は上昇しておらず、すべてＨＢ≦約５
００である。
な従来の常識を超える大量のＴｉ添加により、耐摩耗性
を改善できることを見出した。図１にＴｉ添加量と耐摩
耗比（軟鋼の耐摩耗性を１．０としたときの試験材の耐
摩耗性の比率：耐摩耗比が大きい方が耐摩耗性が良好で
あることを示す）との関係を示す。これによれば、Ｔｉ
は０．０５ｗｔ％以上の添加で耐摩耗性を向上させるこ
とが明かである。Ｔｉ添加による耐摩耗性の向上は、Ｔ
ｉが約０．５ｗｔ％まで直線的に上昇し、１．５ｗｔ％
程度で軟鋼の約１０倍の耐摩耗性を示す。そして、この
場合硬度（ＨＢ）は上昇しておらず、すべてＨＢ≦約５
００である。
【００１４】以下、本発明の鋼成分の限定理由について
説明する。Ｃは、ＴｉＣを形成させるために必須の元素
であるとともに、鋼の硬度も高める効果がある。しかし
、Ｃを大量に添加すると、溶接性、加工性等を劣化させ
るため、上限を０．４５ｗｔ％とした。また、下限につ
いては、ＴｉＣの効果を発揮させるために必要な最低限
の量として０．０５ｗｔ％とした。Ｓｉは脱酸元素とし
て有効な元素であり、このため０．１ｗｔ％以上の添加
が必要である。また、Ｓｉは固溶強化に対しても有効な
元素であるが、１．０ｗｔ％を超える添加量では、延靭
性が低下したり、介在物が増加する等の問題がある。 以上の点から、Ｓｉは０．１〜１．０ｗｔ％の範囲とし
た。
説明する。Ｃは、ＴｉＣを形成させるために必須の元素
であるとともに、鋼の硬度も高める効果がある。しかし
、Ｃを大量に添加すると、溶接性、加工性等を劣化させ
るため、上限を０．４５ｗｔ％とした。また、下限につ
いては、ＴｉＣの効果を発揮させるために必要な最低限
の量として０．０５ｗｔ％とした。Ｓｉは脱酸元素とし
て有効な元素であり、このため０．１ｗｔ％以上の添加
が必要である。また、Ｓｉは固溶強化に対しても有効な
元素であるが、１．０ｗｔ％を超える添加量では、延靭
性が低下したり、介在物が増加する等の問題がある。 以上の点から、Ｓｉは０．１〜１．０ｗｔ％の範囲とし
た。
【００１５】Ｍｎは焼入れ性を確保するために有効な元
素であり、０．１ｗｔ％以上の添加が必要であるが、２
．０ｗｔ％を超える添加量では溶接性が劣化するため、
０．１〜２．０ｗｔ％の範囲とした。Ｔｉは、本発明に
おいてＣとともに最も重要な元素であり、安定して大量
のＴｉＣを生成させるためには、０．０５ｗｔ％以上の
添加が必要である。また、１．５ｗｔ％を超える添加量
でも耐摩耗性は良好であるが、コストが上昇するととも
に、溶接性、加工性が低下する。このため、Ｔｉは０．
０５〜１．５ｗｔ％の範囲とする。
素であり、０．１ｗｔ％以上の添加が必要であるが、２
．０ｗｔ％を超える添加量では溶接性が劣化するため、
０．１〜２．０ｗｔ％の範囲とした。Ｔｉは、本発明に
おいてＣとともに最も重要な元素であり、安定して大量
のＴｉＣを生成させるためには、０．０５ｗｔ％以上の
添加が必要である。また、１．５ｗｔ％を超える添加量
でも耐摩耗性は良好であるが、コストが上昇するととも
に、溶接性、加工性が低下する。このため、Ｔｉは０．
０５〜１．５ｗｔ％の範囲とする。
【００１６】本発明では、以上の基本成分に加え、焼入
れ性を高めるためＣｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｂのうちの
１種または２種以上の元素を、また析出強化を図るため
Ｎｂ、Ｖのうちの１種または２種の元素を、それぞれ任
意に含有させることができる。
れ性を高めるためＣｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｂのうちの
１種または２種以上の元素を、また析出強化を図るため
Ｎｂ、Ｖのうちの１種または２種の元素を、それぞれ任
意に含有させることができる。
【００１７】Ｃｕは焼入れ性を高める元素であり、目的
に応じて硬度を制御するために有効な元素であるが、０
．１ｗｔ％未満ではこの効果を発揮することができず、
一方、２．０ｗｔ％を超える添加では、熱間加工性が低
下するとともに、コストも上昇するので、０．１〜２．
０ｗｔ％の範囲とする。Ｎｉは焼入れ性を高めるととも
に、低温靭性を向上させる元素であるが、０．１ｗｔ％
未満ではこの効果を発揮させることができず、一方、１
０．０ｗｔ％を超える添加では、コスト上昇が著しいの
で、０．１〜１０．０ｗｔ％の範囲とする。
に応じて硬度を制御するために有効な元素であるが、０
．１ｗｔ％未満ではこの効果を発揮することができず、
一方、２．０ｗｔ％を超える添加では、熱間加工性が低
下するとともに、コストも上昇するので、０．１〜２．
０ｗｔ％の範囲とする。Ｎｉは焼入れ性を高めるととも
に、低温靭性を向上させる元素であるが、０．１ｗｔ％
未満ではこの効果を発揮させることができず、一方、１
０．０ｗｔ％を超える添加では、コスト上昇が著しいの
で、０．１〜１０．０ｗｔ％の範囲とする。
【００１８】Ｃｒは焼入れ性を高める元素であるが、０
．１ｗｔ％未満ではこの効果を発揮することができず、
一方、３．０ｗｔ％を超える添加では、溶接性が劣化す
るとともに、コストが上昇するので、０．１〜３．０ｗ
ｔ％の範囲とする。Ｍｏは焼入れ性を高める元素である
が、０．１ｗｔ％未満ではこの効果を発揮することがで
きず、一方、３．０ｗｔ％を超える添加では、溶接性が
劣化するとともに、コストが上昇するので、０．１〜３
．０ｗｔ％の範囲とする。Ｂは微量添加で焼入れ性を高
める元素であるが、０．０００３ｗｔ％未満ではこの効
果を発揮することができず、一方、０．０１ｗｔ％を超
える添加では、溶接性が劣化するとともに、却って焼入
れ性が低下するので、０．０００３〜０．０１ｗｔ％の
範囲とする。
．１ｗｔ％未満ではこの効果を発揮することができず、
一方、３．０ｗｔ％を超える添加では、溶接性が劣化す
るとともに、コストが上昇するので、０．１〜３．０ｗ
ｔ％の範囲とする。Ｍｏは焼入れ性を高める元素である
が、０．１ｗｔ％未満ではこの効果を発揮することがで
きず、一方、３．０ｗｔ％を超える添加では、溶接性が
劣化するとともに、コストが上昇するので、０．１〜３
．０ｗｔ％の範囲とする。Ｂは微量添加で焼入れ性を高
める元素であるが、０．０００３ｗｔ％未満ではこの効
果を発揮することができず、一方、０．０１ｗｔ％を超
える添加では、溶接性が劣化するとともに、却って焼入
れ性が低下するので、０．０００３〜０．０１ｗｔ％の
範囲とする。
【００１９】Ｎｂは析出強化に有効な元素であり、目的
に応じて鋼の硬度を制御できる作用があるが、０．００
５ｗｔ％未満ではこの効果を発揮することができず、一
方、０．５ｗｔ％を超える添加では溶接性が劣化するの
で、０．００５〜０．５ｗｔ％の範囲とする。Ｖは析出
強化に有効な元素であり、目的に応じて鋼の硬度を制御
できる作用があるが、０．０１ｗｔ％未満ではこの効果
を発揮することができず、一方、０．５ｗｔ％を超える
添加では溶接性が劣化するので、０．０１〜０．５ｗｔ
％の範囲とする。なお、本発明においては、加工方法、
熱処理方法等に関して何ら規定する必要がなく、焼入処
理、焼戻処理、時効処理、応力除去焼鈍等の熱処理を実
施しても、本発明の目的を何ら損なうものではない。
に応じて鋼の硬度を制御できる作用があるが、０．００
５ｗｔ％未満ではこの効果を発揮することができず、一
方、０．５ｗｔ％を超える添加では溶接性が劣化するの
で、０．００５〜０．５ｗｔ％の範囲とする。Ｖは析出
強化に有効な元素であり、目的に応じて鋼の硬度を制御
できる作用があるが、０．０１ｗｔ％未満ではこの効果
を発揮することができず、一方、０．５ｗｔ％を超える
添加では溶接性が劣化するので、０．０１〜０．５ｗｔ
％の範囲とする。なお、本発明においては、加工方法、
熱処理方法等に関して何ら規定する必要がなく、焼入処
理、焼戻処理、時効処理、応力除去焼鈍等の熱処理を実
施しても、本発明の目的を何ら損なうものではない。
【００２０】
【実施例】表１および表２に供試鋼の化学成分を示す。
鋼Ａ〜Ｏ、Ｓ〜Ｘは本発明鋼であり、鋼Ｐ〜Ｒは比較鋼
である。本発明鋼Ａ〜Ｏ、Ｓ〜Ｘは、本発明において最
も重要な元素であるＴｉ量を変化させたものと、その他
の合金元素を変化させたものとした。比較鋼Ｐ、Ｑは、
Ｔｉ以外の合金元素は本発明の範囲内であるが、Ｔｉが
本発明の範囲外となっている。また、比較鋼ＲはＴｉ量
は本発明範囲であるが、Ｃ量が低く本発明の範囲外であ
る。
である。本発明鋼Ａ〜Ｏ、Ｓ〜Ｘは、本発明において最
も重要な元素であるＴｉ量を変化させたものと、その他
の合金元素を変化させたものとした。比較鋼Ｐ、Ｑは、
Ｔｉ以外の合金元素は本発明の範囲内であるが、Ｔｉが
本発明の範囲外となっている。また、比較鋼ＲはＴｉ量
は本発明範囲であるが、Ｃ量が低く本発明の範囲外であ
る。
【００２１】表２および表３に上記各鋼を用いて製造し
た鋼板の製造プロセスと耐摩耗比、硬度（ＨＢ）を示す
。耐摩耗比の定義は、上述したと同様である。摩耗試験
は、１００％ＳｉＯ２のケイ砂による摩耗重量変化（Ａ
ＳＴＭ Ｇ−６５に準拠）で評価した。製造プロセス
としては、圧延まま（ＡＲ）、再加熱焼入れ（ＲＱ）、
直接焼入れ（ＤＱ）、再加熱焼入れ−焼戻し（ＲＱＴ）
、直接焼入れ−焼戻し（ＤＱＴ）の各プロセスを用いた
。
た鋼板の製造プロセスと耐摩耗比、硬度（ＨＢ）を示す
。耐摩耗比の定義は、上述したと同様である。摩耗試験
は、１００％ＳｉＯ２のケイ砂による摩耗重量変化（Ａ
ＳＴＭ Ｇ−６５に準拠）で評価した。製造プロセス
としては、圧延まま（ＡＲ）、再加熱焼入れ（ＲＱ）、
直接焼入れ（ＤＱ）、再加熱焼入れ−焼戻し（ＲＱＴ）
、直接焼入れ−焼戻し（ＤＱＴ）の各プロセスを用いた
。
【００２２】比較鋼Ｐは本発明鋼Ａ、Ｂ−１、Ｄ等の比
較例であり、Ｔｉ添加量が本発明の規定値以下である。 これらの耐摩耗比を比較すると、比較鋼Ｐの耐摩耗比が
４．９であるのに対し、本発明鋼Ａでは６．５、本発明
鋼Ｂ−１では８．３、本発明鋼Ｄでは９．３であり、こ
の本発明鋼Ｄでは比較鋼の約２倍まで耐摩耗性が向上し
ている。さらに、本発明鋼の硬度は比較鋼よりもむしろ
低くなっており、硬度を上昇させずに耐摩耗性を向上さ
せるという目的が達成されていることも判る。
較例であり、Ｔｉ添加量が本発明の規定値以下である。 これらの耐摩耗比を比較すると、比較鋼Ｐの耐摩耗比が
４．９であるのに対し、本発明鋼Ａでは６．５、本発明
鋼Ｂ−１では８．３、本発明鋼Ｄでは９．３であり、こ
の本発明鋼Ｄでは比較鋼の約２倍まで耐摩耗性が向上し
ている。さらに、本発明鋼の硬度は比較鋼よりもむしろ
低くなっており、硬度を上昇させずに耐摩耗性を向上さ
せるという目的が達成されていることも判る。
【００２３】比較鋼Ｑは本発明鋼Ｌ、Ｎ等の比較例であ
る。いずれの場合にも、本発明鋼の耐摩耗性が優れてい
ることが示されている。また、比較鋼Ｒは本発明鋼Ｂ−
１の比較例であり、Ｃ量が本発明の規定値以下である。 このため耐摩耗性は著しく低く、本発明より顕著に劣っ
ている。
る。いずれの場合にも、本発明鋼の耐摩耗性が優れてい
ることが示されている。また、比較鋼Ｒは本発明鋼Ｂ−
１の比較例であり、Ｃ量が本発明の規定値以下である。 このため耐摩耗性は著しく低く、本発明より顕著に劣っ
ている。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】
【表４】
＊１ 供試鋼板厚：１５ｍｍ
＊２ プロセス
ＡＲ ：普通圧延まま
ＲＱ ：普通圧延後空冷−９００℃加熱後焼入ＲＱＴ
：ＲＱ後、（ ）の温度で焼戻処理ＤＱ ：１１５
０℃スラブ加熱−８８０℃圧延仕上後−直接焼入 ＤＱＴ：ＤＱ後、（ ）の温度で焼戻処理＊３ 耐
摩耗比：軟鋼に対する供試鋼の摩耗重量の比率であり、
下式で示される。（摩耗剤：１００％ＳｉＯ２ケイ砂）
式…摩耗重量（供試鋼）／摩耗重量（軟鋼）
：ＲＱ後、（ ）の温度で焼戻処理ＤＱ ：１１５
０℃スラブ加熱−８８０℃圧延仕上後−直接焼入 ＤＱＴ：ＤＱ後、（ ）の温度で焼戻処理＊３ 耐
摩耗比：軟鋼に対する供試鋼の摩耗重量の比率であり、
下式で示される。（摩耗剤：１００％ＳｉＯ２ケイ砂）
式…摩耗重量（供試鋼）／摩耗重量（軟鋼）
【００２８
】
】
【発明の効果】以上述べたように、本発明鋼は従来の耐
摩耗鋼に較べて優れた耐摩耗性を有しており、従来使用
中の摩耗が顕著で使用寿命が短かった機械、部品等の寿
命を大幅に延ばすことが可能となる。
摩耗鋼に較べて優れた耐摩耗性を有しており、従来使用
中の摩耗が顕著で使用寿命が短かった機械、部品等の寿
命を大幅に延ばすことが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ｔｉ添加量と耐摩耗性（耐摩耗比）との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０５〜０．４５ｗｔ％、Ｓｉ
：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．１〜２．０ｗｔ％
、Ｔｉ：０．０５〜１．５ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる耐摩耗性に優れた鋼。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０５〜０．４５ｗｔ％、Ｓｉ
：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．１〜２．０ｗｔ％
、Ｔｉ：０．０５〜１．５ｗｔ％を含有し、これにＣｕ
：０．１〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：０．１〜１０．０ｗｔ
％、Ｃｒ：０．１〜３．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．１〜３．
０ｗｔ％、Ｂ：０．０００３〜０．０１ｗｔ％のうちの
１種または２種以上の元素を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなる耐摩耗性に優れた鋼。 - 【請求項３】 Ｃ：０．０５〜０．４５ｗｔ％、Ｓｉ
：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．１〜２．０ｗｔ％
、Ｔｉ：０．０５〜１．５ｗｔ％を含有し、これにＮｂ
：０．００５〜０．５ｗｔ％、Ｖ：０．０１〜０．５ｗ
ｔ％のうちの１種または２種の元素を含有し、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなる耐摩耗性に優れた鋼。 - 【請求項４】 Ｃ：０．０５〜０．４５ｗｔ％、Ｓｉ
：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．１〜２．０ｗｔ％
、Ｔｉ：０．０５〜１．５ｗｔ％を含有し、これにＣｕ
：０．１〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ：０．１〜１０．０ｗｔ
％、Ｃｒ：０．１〜３．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．１〜３．
０ｗｔ％、Ｂ：０．０００３〜０．０１ｗｔ％のうちの
１種または２種以上の元素と、Ｎｂ：０．００５〜０．
５ｗｔ％、Ｖ：０．０１〜０．５ｗｔ％のうちの１種ま
たは２種の元素とを含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなる耐摩耗性に優れた鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13953791A JPH04228536A (ja) | 1990-06-06 | 1991-05-16 | 耐摩耗性に優れた鋼 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14840090 | 1990-06-06 | ||
| JP2-148400 | 1990-06-06 | ||
| JP13953791A JPH04228536A (ja) | 1990-06-06 | 1991-05-16 | 耐摩耗性に優れた鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04228536A true JPH04228536A (ja) | 1992-08-18 |
Family
ID=26472323
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13953791A Pending JPH04228536A (ja) | 1990-06-06 | 1991-05-16 | 耐摩耗性に優れた鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04228536A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007197813A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-08-09 | Jfe Steel Kk | 曲げ加工性に優れた耐摩耗鋼板 |
| WO2008146929A1 (ja) * | 2007-05-29 | 2008-12-04 | Jfe Steel Corporation | 加工性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 |
| CN103266270A (zh) * | 2013-05-23 | 2013-08-28 | 江苏久联冶金机械制造有限公司 | 含硼铁基耐磨材料 |
| CN109778068A (zh) * | 2019-03-11 | 2019-05-21 | 上海大学 | 铌钒复合强化的耐磨铸钢及其制备方法 |
| CN116770181A (zh) * | 2023-06-25 | 2023-09-19 | 张家口万邦锻造有限公司 | 一种低合金高耐磨衬板及其制备方法 |
-
1991
- 1991-05-16 JP JP13953791A patent/JPH04228536A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007197813A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-08-09 | Jfe Steel Kk | 曲げ加工性に優れた耐摩耗鋼板 |
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| AU2008255706B2 (en) * | 2007-05-29 | 2011-10-13 | Jfe Steel Corporation | Abrasion resistant steel excellent in formability and production method thereof |
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| CN109778068A (zh) * | 2019-03-11 | 2019-05-21 | 上海大学 | 铌钒复合强化的耐磨铸钢及其制备方法 |
| CN116770181A (zh) * | 2023-06-25 | 2023-09-19 | 张家口万邦锻造有限公司 | 一种低合金高耐磨衬板及其制备方法 |
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