JPS58161751A - 耐食耐磨耗鋳鋼 - Google Patents
耐食耐磨耗鋳鋼Info
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- JPS58161751A JPS58161751A JP4284082A JP4284082A JPS58161751A JP S58161751 A JPS58161751 A JP S58161751A JP 4284082 A JP4284082 A JP 4284082A JP 4284082 A JP4284082 A JP 4284082A JP S58161751 A JPS58161751 A JP S58161751A
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Landscapes
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は析出硬化型耐食耐磨耗鋳鋼に関し、特に腐食環
境下のスラリー中で優れた耐磨耗性を有する耐食耐轡耗
鋳鋼を提供せんとするものである。
境下のスラリー中で優れた耐磨耗性を有する耐食耐轡耗
鋳鋼を提供せんとするものである。
近年の省資源、省エネルギーの要求により、低品質油や
石炭の利用が増加しそれに伴ない排脱装置や重質油9石
炭の輸送システムの中の腐賞囲を有するスラリーを取扱
うポンプ、弁類に於いて腐食によって加速される磨耗が
問題になっている。
石炭の利用が増加しそれに伴ない排脱装置や重質油9石
炭の輸送システムの中の腐賞囲を有するスラリーを取扱
うポンプ、弁類に於いて腐食によって加速される磨耗が
問題になっている。
従来かかる腐食性を有する流体を取扱うポンプ類は、8
C814等のオーステナイト鋳鋼、やSC8I 1で代
表されるフェライト−オーステナイト2相ステンレス鋳
鋼2局部的に適用されているゴムライニング、セラミッ
クスがあるが各々以下のような欠点を有していた。
C814等のオーステナイト鋳鋼、やSC8I 1で代
表されるフェライト−オーステナイト2相ステンレス鋳
鋼2局部的に適用されているゴムライニング、セラミッ
クスがあるが各々以下のような欠点を有していた。
(1)オーステナイト系鋳鋼:耐食性については問題は
少ないが、排脱装置のポンプ のようにCt−を含む環境で は、応力腐食割れの危険が あると共に硬さが低く、耐 一耗性の考慮がされていな いので寿命が短い。
少ないが、排脱装置のポンプ のようにCt−を含む環境で は、応力腐食割れの危険が あると共に硬さが低く、耐 一耗性の考慮がされていな いので寿命が短い。
12)2相ステンレス鋳鋼:耐応力腐食割れ感受性に於
いて:は開明なく、硬さもオ ーステナイト系よりは硬く、 またフェライトを/グマ相 化することによって更に硬 化することができるため当 該分野で最も広く使用され ているがシグマ相化させる と材質的に非常に脆くなり 機器材料としての適用が制 限される。またシグマ相化 による硬化は、シグマ相が 脆く、塊状のシグマ相が選 択的に腐食、脱落すること によって磨耗が進行するの で、硬さが高い割には耐− 純性の改善が少なく、寿命 延長が望まれている。
いて:は開明なく、硬さもオ ーステナイト系よりは硬く、 またフェライトを/グマ相 化することによって更に硬 化することができるため当 該分野で最も広く使用され ているがシグマ相化させる と材質的に非常に脆くなり 機器材料としての適用が制 限される。またシグマ相化 による硬化は、シグマ相が 脆く、塊状のシグマ相が選 択的に腐食、脱落すること によって磨耗が進行するの で、硬さが高い割には耐− 純性の改善が少なく、寿命 延長が望まれている。
(3)ゴムライニング、セラミック : 耐食性 、耐
磨耗性共に問題ないが、形状的に制限され ることと、はく離、ゴムラ イニングの経年変化等が起 るために、ポンプのケーン ングのゴムライニングや、 弁類にセラミックスが局部 的に応用される場合がある が、信頼性に欠は現状では 金属製のものが主体である。
磨耗性共に問題ないが、形状的に制限され ることと、はく離、ゴムラ イニングの経年変化等が起 るために、ポンプのケーン ングのゴムライニングや、 弁類にセラミックスが局部 的に応用される場合がある が、信頼性に欠は現状では 金属製のものが主体である。
その他耐磨耗性の点から高硬度が得られる17−4 p
)(鋼、高Cr 鋳鉄等も検討されたが、腐食環境が
緩やかな場合優れた耐磨耗性を示すハpH3〜4になる
と腐食によって磨耗が著しく加速され、硬さの小さいオ
ーステナイト系鋳鋼や2相系ステンレス鋳鋼よりはるか
に大きな嗜−耗速度になる。
)(鋼、高Cr 鋳鉄等も検討されたが、腐食環境が
緩やかな場合優れた耐磨耗性を示すハpH3〜4になる
と腐食によって磨耗が著しく加速され、硬さの小さいオ
ーステナイト系鋳鋼や2相系ステンレス鋳鋼よりはるか
に大きな嗜−耗速度になる。
そこで本発明者は、腐食環境下のスラリー中で優れだ耐
磨耗性を有する耐食耐−耗鋳鋼を提供すべく下記の諸点
、すなわち、 (1)耐応力腐食割れ感受性の小さいフェライト−オー
ステナイト2相ステンレス鋳鋼に於いて、靭性、強度低
下を奔えた析出硬化順によって耐磨耗性の向上 12)析出硬化能とフェライト−オーステナイト置の関
係による適正組成の決定 (3)析出硬化元素としてB、Nbの利14f (N1
zB、Nb2Bの金属間化合物の析出硬化) (4)析出硬化性を損なわずして耐食性を維持する基本
組成の決定 (5)上記組成範囲内に於ける製造技術(6)従来のオ
ーステナイト系鋳鋼(scs14)或いは2相系ステン
レス鋳鋼に比べ耐食性に優れかつ耐磨耗性が2〜3倍優
れる析出硬化型2相ステンレス鋳鋼の提供、 に着目し、鋭意研究の結果、本発明を完成するに到った
。
磨耗性を有する耐食耐−耗鋳鋼を提供すべく下記の諸点
、すなわち、 (1)耐応力腐食割れ感受性の小さいフェライト−オー
ステナイト2相ステンレス鋳鋼に於いて、靭性、強度低
下を奔えた析出硬化順によって耐磨耗性の向上 12)析出硬化能とフェライト−オーステナイト置の関
係による適正組成の決定 (3)析出硬化元素としてB、Nbの利14f (N1
zB、Nb2Bの金属間化合物の析出硬化) (4)析出硬化性を損なわずして耐食性を維持する基本
組成の決定 (5)上記組成範囲内に於ける製造技術(6)従来のオ
ーステナイト系鋳鋼(scs14)或いは2相系ステン
レス鋳鋼に比べ耐食性に優れかつ耐磨耗性が2〜3倍優
れる析出硬化型2相ステンレス鋳鋼の提供、 に着目し、鋭意研究の結果、本発明を完成するに到った
。
すなわち本発明はC:Q、1%以下、sl;α8〜15
%、+ Mn : 0.5〜15%、Cr:24〜28
%lN1;8〜14%、 Mo : 1.5〜15%、
Nb;08〜1.5%、 B ; O,s 〜t s%
、Zr:α1〜03%(車座°%)残部Fe 及び不
純物からなり、且つフェライトの体積率が30〜60%
からなることを特徴とする析出硬化型耐食耐嘗耗鋳訓を
要旨とするものである。
%、+ Mn : 0.5〜15%、Cr:24〜28
%lN1;8〜14%、 Mo : 1.5〜15%、
Nb;08〜1.5%、 B ; O,s 〜t s%
、Zr:α1〜03%(車座°%)残部Fe 及び不
純物からなり、且つフェライトの体積率が30〜60%
からなることを特徴とする析出硬化型耐食耐嘗耗鋳訓を
要旨とするものである。
本発明の耐食耐豐粍鋳鋼は、石炭焚排脱装置の吸収塔、
ポンプ部分及び石炭、重質油輸送用ポンプ部品などに有
利に適用しうる。
ポンプ部分及び石炭、重質油輸送用ポンプ部品などに有
利に適用しうる。
以下、本発明の耐食耐吻耗鋳鋼の構成について詳述する
。下記説明中、%は特にことわっていない場合は重量%
を意味する。
。下記説明中、%は特にことわっていない場合は重量%
を意味する。
(1) C;0.10%以下
CはCr 炭化物を形成し、孔食を起し易くするので
、できるだけ少ない方が、耐食性を維持するために望ま
しい。01%以上のCは従来合金と同様本発明に於いて
も耐食性を著しく低下させるので上限はo、 i%とす
る。
、できるだけ少ない方が、耐食性を維持するために望ま
しい。01%以上のCは従来合金と同様本発明に於いて
も耐食性を著しく低下させるので上限はo、 i%とす
る。
f21 Si;0.8〜1.5%
S1 は有効な脱酸剤であり、通常の製鋼渦程に於い
て、0.5%程度は必然的に含有されるものであり、ま
た本発明は、c唆が低く、Cr 量が多いために脱酸
元素としては0.8%以上は必要である。また、1,5
%以上を含有すると、Ni量I Cr 計の関係もある
が、シグマ相を析出させ脆化する傾向にあるので、15
%以下とする。
て、0.5%程度は必然的に含有されるものであり、ま
た本発明は、c唆が低く、Cr 量が多いために脱酸
元素としては0.8%以上は必要である。また、1,5
%以上を含有すると、Ni量I Cr 計の関係もある
が、シグマ相を析出させ脆化する傾向にあるので、15
%以下とする。
(31Mn ; O,,5〜1.5%
MnはSlと同様に製鋼過程に於ける脱酸−?鋳造中の
流動性を維持させる元素である。しかし、0.5〜1,
5%の範囲は鋳物材料として通常の範囲であり、特に本
発明に於いて特別な役割は持っていない。
流動性を維持させる元素である。しかし、0.5〜1,
5%の範囲は鋳物材料として通常の範囲であり、特に本
発明に於いて特別な役割は持っていない。
(41Cr:2d 〜28%
Cr は耐食性を維持させるために重要な元素で、C
r曖が多い程一般的な耐食性は良くなる。しかし磨耗と
重なる腐食については、一般的な耐食性よりも孔食粒界
侵食部が選択的に磨耗し、基地や脱落が起るので、局部
的な腐食がないことと、基地脱落が起きない゛ように靭
性が必要である。従って、材料の靭性を維持し孔食や粒
界腐食を防ぐためには、オーステナイト組織が望ましい
が、硬さが低く、耐磨耗性が劣ると共に、応力腐食割れ
感受性が高まる。まだフェライト鋼は、優れた析出硬化
性を示すが孔食や粒界腐食、靭性低下の点で難点/)(
あり、両者の特性の中間を有するフェライト−オーステ
ナイト2相系が耐食耐磨耗鋼として適当である。Cr
はフェライト生成の傾向が強く、N1旨との間作もあ
るバCr 31が多い程、フェライトになシ易すく、
2相組織を維持できなくなるので、熱@歴によってもシ
グマ相の析出がなく2相組織が得られる28%を上限と
する。また24%以下では全体的な耐食性が不充分で、
偶食によって磨耗が進行するので、耐食性が維持できる
最少1として24%を下限とする。
r曖が多い程一般的な耐食性は良くなる。しかし磨耗と
重なる腐食については、一般的な耐食性よりも孔食粒界
侵食部が選択的に磨耗し、基地や脱落が起るので、局部
的な腐食がないことと、基地脱落が起きない゛ように靭
性が必要である。従って、材料の靭性を維持し孔食や粒
界腐食を防ぐためには、オーステナイト組織が望ましい
が、硬さが低く、耐磨耗性が劣ると共に、応力腐食割れ
感受性が高まる。まだフェライト鋼は、優れた析出硬化
性を示すが孔食や粒界腐食、靭性低下の点で難点/)(
あり、両者の特性の中間を有するフェライト−オーステ
ナイト2相系が耐食耐磨耗鋼として適当である。Cr
はフェライト生成の傾向が強く、N1旨との間作もあ
るバCr 31が多い程、フェライトになシ易すく、
2相組織を維持できなくなるので、熱@歴によってもシ
グマ相の析出がなく2相組織が得られる28%を上限と
する。また24%以下では全体的な耐食性が不充分で、
偶食によって磨耗が進行するので、耐食性が維持できる
最少1として24%を下限とする。
(5) Ni : 8〜14%
旧 は耐食性を維持するためと、本発明に於ける特徴で
ある析出硬化性の賦与及びオーステナイト−フェライト
2相組織を得るだめの基本元素である。析出硬イし性は
、析出硬化元素であるBと、Ni2B等の金属間化合物
を形成することによって得られ、ががる金属間[ヒ合物
の析出のため1て4”l:Ni’:が5%以上必シネで
ある。しかし本発明においては硬さ、靭性、耐食性(含
耐応力腐食割れ性)の鑞からフェライト−オーステナイ
トの2相組織を推持する必要があり硬さ、靭性、耐食性
・′り点がらつも唆れた範囲であるフェライト体積率3
0〜60%金得るためにはCr、Mo量との関係によっ
てNi 8〜14%の範囲になる。
ある析出硬化性の賦与及びオーステナイト−フェライト
2相組織を得るだめの基本元素である。析出硬イし性は
、析出硬化元素であるBと、Ni2B等の金属間化合物
を形成することによって得られ、ががる金属間[ヒ合物
の析出のため1て4”l:Ni’:が5%以上必シネで
ある。しかし本発明においては硬さ、靭性、耐食性(含
耐応力腐食割れ性)の鑞からフェライト−オーステナイ
トの2相組織を推持する必要があり硬さ、靭性、耐食性
・′り点がらつも唆れた範囲であるフェライト体積率3
0〜60%金得るためにはCr、Mo量との関係によっ
てNi 8〜14%の範囲になる。
+6) MO: 1.5〜3.5%
MOはCrとの共存によって局部腐食に対する耐食性を
著るし係上させる元素fあるバ1.5%以下では従来の
合金と同様、耐局部腐食性が充分でない。また&5%以
上では、効果が飽和すると共に、フェライト量が増加し
型化するので上限743.5%とする。
著るし係上させる元素fあるバ1.5%以下では従来の
合金と同様、耐局部腐食性が充分でない。また&5%以
上では、効果が飽和すると共に、フェライト量が増加し
型化するので上限743.5%とする。
(1) B ; o、”s〜15%
Bは本発明の析出硬化体を与える元素で、N1、Nbと
共にNi2B、 Nb2B等の金属間化合物を形成し1
耐食性、靭性を低下させずに耐轡耗註を向上させる。か
かる金属間化合物はオーステナイト組織でも析出硬化性
を示すが、その作用はフェライト組織より小さい。N1
及びNb との析出硬化性は、8095%以上で
発現し■来るが、1.5%を越えると、非常に酸素、窒
素との親和力が大きいので、通常の方法では溶解鋳造が
内植1となり、鋳造欠陥の発生、表面性状の劣化が著る
しくなる。従って、8号は0.5〜1.5%とする。
共にNi2B、 Nb2B等の金属間化合物を形成し1
耐食性、靭性を低下させずに耐轡耗註を向上させる。か
かる金属間化合物はオーステナイト組織でも析出硬化性
を示すが、その作用はフェライト組織より小さい。N1
及びNb との析出硬化性は、8095%以上で
発現し■来るが、1.5%を越えると、非常に酸素、窒
素との親和力が大きいので、通常の方法では溶解鋳造が
内植1となり、鋳造欠陥の発生、表面性状の劣化が著る
しくなる。従って、8号は0.5〜1.5%とする。
18)Nb;cl、8〜1,5%
Nbは、N1、Bと共に本発明合金に於ける析出硬化性
を賦与する元素でNt)2B単独では析出硬化性は小さ
いが一1N12Bとの共存によって析出硬化性が増大す
る。その効果は08%以上で発現し、1.5%を越える
とその作用は飽和し、Fe2Nb 等の靭性低下を起
す有害な令礪間化合物を析出し、耐食性、耐轡耗性、靭
I生を低下させるのでo、8〜1.5%とする。。
を賦与する元素でNt)2B単独では析出硬化性は小さ
いが一1N12Bとの共存によって析出硬化性が増大す
る。その効果は08%以上で発現し、1.5%を越える
とその作用は飽和し、Fe2Nb 等の靭性低下を起
す有害な令礪間化合物を析出し、耐食性、耐轡耗性、靭
I生を低下させるのでo、8〜1.5%とする。。
(91Zr:α1〜α3%
Zr(dBを合金中に有効に作用する元老で酸素、窒素
と親和力が大きいBが、1.1化物や酸化物とならずに
析出硬化作用を糸1[持させる重要な元素である。Zr
の叶としては01%以上でその効果が得られ、上限
は将に市11限jdないが、0.6%を越えてもその効
果は大差なく、逆に、Zr 酸化物の介在が増加し鋳
造;り一に対する態形qが出る傾向にあるので上限は0
3%とする。
と親和力が大きいBが、1.1化物や酸化物とならずに
析出硬化作用を糸1[持させる重要な元素である。Zr
の叶としては01%以上でその効果が得られ、上限
は将に市11限jdないが、0.6%を越えてもその効
果は大差なく、逆に、Zr 酸化物の介在が増加し鋳
造;り一に対する態形qが出る傾向にあるので上限は0
3%とする。
110) フェライトの体積率: 30〜60%フェ
ライトの体積率は本発明の析出硬化能と靭性、耐食性の
点から腐食雰囲気下の耐磨耗性に最も影響するもので完
全オーステナイトの場合、靭性、耐食性は優れているが
、析出硬在注が小さいので硬度が低く、耐腐食磨耗性に
劣る。またフェライトが多いと析出硬化性が大きく、高
硬度になるが靭性、及び耐食性が低下すると共に、溶体
化処理中の冷却渦桿及び析出硬化処理中にシグマ相が析
出し、耐磨耗性を劣化させる。従ってフェライト体積率
50%以下では析出硬化性が充分でなく、また60%以
上では析出硬化性は、7グマ相の析出もあって大きいが
i性、耐食性が低下するので耐腐食峠耗性に劣る。
ライトの体積率は本発明の析出硬化能と靭性、耐食性の
点から腐食雰囲気下の耐磨耗性に最も影響するもので完
全オーステナイトの場合、靭性、耐食性は優れているが
、析出硬在注が小さいので硬度が低く、耐腐食磨耗性に
劣る。またフェライトが多いと析出硬化性が大きく、高
硬度になるが靭性、及び耐食性が低下すると共に、溶体
化処理中の冷却渦桿及び析出硬化処理中にシグマ相が析
出し、耐磨耗性を劣化させる。従ってフェライト体積率
50%以下では析出硬化性が充分でなく、また60%以
上では析出硬化性は、7グマ相の析出もあって大きいが
i性、耐食性が低下するので耐腐食峠耗性に劣る。
実施例
(1) 第1表は実施例としてあげた本発明合金と比
較材としてあげた、従来合金及び参考例合会の組成とフ
ェライト体積率の測定博果及び熱処理条件を示す。
較材としてあげた、従来合金及び参考例合会の組成とフ
ェライト体積率の測定博果及び熱処理条件を示す。
(2)第2表は、第1表の合金について、硬さ、靭性、
及び以下の条件で腐食磨耗試験を実施した時の磨耗材歇
と表面の賽耗状況を示す。
及び以下の条件で腐食磨耗試験を実施した時の磨耗材歇
と表面の賽耗状況を示す。
(腐食−耗試験条件)
試験機ニスラリ−循環回転式磨耗試験機(回転側の評価
) C1−: 15 D Oppm 。
) C1−: 15 D Oppm 。
F−: 500 ppm
スラリー:硫酸酸性スラリー、pH; 3〜4、C1−
15Cl Oppm、 F−500ppmフライアッシ
ュ;05%、珪砂;40 容1%(粒径30〜50μ) 周 速: 5 m/式 %式% +31 発明合金1〜4は従来合金1〜4に比べ靭性
は同等であるが、1耗減城が著しく少なく腐食を耗−順
境下の耐験隨11が1愛れている。従来合金3 (r’
x、硬さは亮いが、フェライトがシグマ相化しているた
めに孔食状に、磨耗が訪与耐−耗性に劣る。また従来合
金4は、マルテンサイト系の析出硬化引で硬さは大きい
が、耐食性が劣るために、腐食によって?・シが焦み襲
耗減号が大きい。
15Cl Oppm、 F−500ppmフライアッシ
ュ;05%、珪砂;40 容1%(粒径30〜50μ) 周 速: 5 m/式 %式% +31 発明合金1〜4は従来合金1〜4に比べ靭性
は同等であるが、1耗減城が著しく少なく腐食を耗−順
境下の耐験隨11が1愛れている。従来合金3 (r’
x、硬さは亮いが、フェライトがシグマ相化しているた
めに孔食状に、磨耗が訪与耐−耗性に劣る。また従来合
金4は、マルテンサイト系の析出硬化引で硬さは大きい
が、耐食性が劣るために、腐食によって?・シが焦み襲
耗減号が大きい。
1’41 第1図は、本発明の−改であるフェライト
敬の影響を示すもので、参考列合金1〜5と本発明合金
1〜4の比較に於いてフェライト酸と硬さ、耐腐食磨耗
性を示すものである1゜図から明・らかなように硬さ即
ちIJ〒出硬化性(はフェライト号が多い程大さく、特
に参考側合金5〜6は硬化処理中に7グマ相・/)析出
もちるため脆化すると共に硬化も大きい。ill P1
g轡耗磨耗・まフェライト酸が60%を越えるとシグマ
脆化により材質が脆化し、脱落し、孔食状に磨耗が進む
だめに、硬さ1d高いが、〕・を耗減喰、ハ大きい。ま
たフエライ)tの少い範囲は硬さが低いため賽耗減険が
大きく本発明の範囲は硬さ、靭性、耐食性共に兼ねそな
えるため曖れた耐喝食1・4耗性を示す。
敬の影響を示すもので、参考列合金1〜5と本発明合金
1〜4の比較に於いてフェライト酸と硬さ、耐腐食磨耗
性を示すものである1゜図から明・らかなように硬さ即
ちIJ〒出硬化性(はフェライト号が多い程大さく、特
に参考側合金5〜6は硬化処理中に7グマ相・/)析出
もちるため脆化すると共に硬化も大きい。ill P1
g轡耗磨耗・まフェライト酸が60%を越えるとシグマ
脆化により材質が脆化し、脱落し、孔食状に磨耗が進む
だめに、硬さ1d高いが、〕・を耗減喰、ハ大きい。ま
たフエライ)tの少い範囲は硬さが低いため賽耗減険が
大きく本発明の範囲は硬さ、靭性、耐食性共に兼ねそな
えるため曖れた耐喝食1・4耗性を示す。
(5)参考側合金12〜13は本発明合金1〜4との比
較に於いて本発明に於けるZr の影響を示す実施例
でZr を含まない参考側合金に14分析値としてB
量は含有されているが、析出+il化として作用する有
効8着が少ない(殆んどが窒化物、酸化物として存在)
ため、硬さも小さ°く、1kk11If介在物のために
孔食状に@陸が進み、耐腐食磨耗性が劣る。また、Zr
金含日″の多い話考例合金13は析出硬化性は優れてい
るが、非令属介在物の喰が増θ口し磨耗が孔食状に進む
。
較に於いて本発明に於けるZr の影響を示す実施例
でZr を含まない参考側合金に14分析値としてB
量は含有されているが、析出+il化として作用する有
効8着が少ない(殆んどが窒化物、酸化物として存在)
ため、硬さも小さ°く、1kk11If介在物のために
孔食状に@陸が進み、耐腐食磨耗性が劣る。また、Zr
金含日″の多い話考例合金13は析出硬化性は優れてい
るが、非令属介在物の喰が増θ口し磨耗が孔食状に進む
。
3)第3図は、本発明合金1〜4について各析出硬化処
理4度に15時間加熱し析出τ」(化性を試験した結果
である。析出硬化性は600℃以上750℃間で認めら
れるが、700〜750℃でば7グマ相の、析出が認め
られるため、靭性、耐食性を損なわずして耐轡耗性を向
上させる析出硬化処理としては600〜650℃が適当
である。
理4度に15時間加熱し析出τ」(化性を試験した結果
である。析出硬化性は600℃以上750℃間で認めら
れるが、700〜750℃でば7グマ相の、析出が認め
られるため、靭性、耐食性を損なわずして耐轡耗性を向
上させる析出硬化処理としては600〜650℃が適当
である。
【図面の簡単な説明】
第1図はフェライト体積率(%)と硬さくHD)、腐食
−純量(W / 71/ Hr ) の関係を示す図
表、第2図は本発明合金の析出硬化処理温度(℃)と硬
さくHD)の関係を示す図表である。 復代理人 内 1) 明 復代理人 萩 原 先 − 第1図 フェライト体7gI卆%
−純量(W / 71/ Hr ) の関係を示す図
表、第2図は本発明合金の析出硬化処理温度(℃)と硬
さくHD)の関係を示す図表である。 復代理人 内 1) 明 復代理人 萩 原 先 − 第1図 フェライト体7gI卆%
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 C;α1%以下、Si:Q、8〜1.5%、Mn:[1
5〜1.5%、Cr:24〜28%、Ni:8〜14%
。 Mo : t 5〜55%、Nb;α8〜1.5%;B
:Q、5〜1.5%、 Zr:0. j 〜0.3%(
重量%)残部Fe及び不純物からなり、且つフェライト
の体積率が30〜60%からなることを特徴とする析出
硬化型耐食耐磨耗鋳鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4284082A JPS58161751A (ja) | 1982-03-19 | 1982-03-19 | 耐食耐磨耗鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4284082A JPS58161751A (ja) | 1982-03-19 | 1982-03-19 | 耐食耐磨耗鋳鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58161751A true JPS58161751A (ja) | 1983-09-26 |
Family
ID=12647178
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4284082A Pending JPS58161751A (ja) | 1982-03-19 | 1982-03-19 | 耐食耐磨耗鋳鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58161751A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2019044203A (ja) * | 2017-08-29 | 2019-03-22 | Jfeスチール株式会社 | 耐食性及び耐水素脆性に優れた二相ステンレス鋼 |
-
1982
- 1982-03-19 JP JP4284082A patent/JPS58161751A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2019044203A (ja) * | 2017-08-29 | 2019-03-22 | Jfeスチール株式会社 | 耐食性及び耐水素脆性に優れた二相ステンレス鋼 |
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