JPH1192874A - 高強度・高耐食非磁性ステンレス鋼線 - Google Patents
高強度・高耐食非磁性ステンレス鋼線Info
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- JPH1192874A JPH1192874A JP9253883A JP25388397A JPH1192874A JP H1192874 A JPH1192874 A JP H1192874A JP 9253883 A JP9253883 A JP 9253883A JP 25388397 A JP25388397 A JP 25388397A JP H1192874 A JPH1192874 A JP H1192874A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高強度でかつ十分な耐食性を有し、強加工後
においても非磁性で、かつまた極細線への加工が可能で
ある高強度・高耐食非磁性ステンレス鋼線を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：５．０〜７．０％、Ｓ：０．００
５％以下、Ｎｉ：９．０〜１１．０％、Ｃｒ：１９．０
〜２３．０％、Ｍｏ：１．０〜３．０％、Ｎ：０．３５
〜０．５０％を含み、場合によってはさらにＢ：０．０
０８０％以下を含み、場合によってはさらにＡｌ：０．
０１０％以下、Ｔｉ：０．０１０％以下、Ｍｇ：０．０
１０％以下、Ｃａ：０．００８％以下、Ｏ：０．００５
％以下に規制し、残部実質的にＦｅからなる高強度・高
耐食非磁性ステンレス鋼線。
においても非磁性で、かつまた極細線への加工が可能で
ある高強度・高耐食非磁性ステンレス鋼線を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：５．０〜７．０％、Ｓ：０．００
５％以下、Ｎｉ：９．０〜１１．０％、Ｃｒ：１９．０
〜２３．０％、Ｍｏ：１．０〜３．０％、Ｎ：０．３５
〜０．５０％を含み、場合によってはさらにＢ：０．０
０８０％以下を含み、場合によってはさらにＡｌ：０．
０１０％以下、Ｔｉ：０．０１０％以下、Ｍｇ：０．０
１０％以下、Ｃａ：０．００８％以下、Ｏ：０．００５
％以下に規制し、残部実質的にＦｅからなる高強度・高
耐食非磁性ステンレス鋼線。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、磁性を嫌う高強度
・高耐食特性を必要とする例えば精密電子部品ばね用材
料、プリント基板印刷メッシュ用材料などのほか、生体
中で十分な耐食性を有し、極細線加工が必要な生体イン
プラント用材料にも十分に使用することができる高強度
・高耐食非磁性ステンレス鋼線に関するものである。
・高耐食特性を必要とする例えば精密電子部品ばね用材
料、プリント基板印刷メッシュ用材料などのほか、生体
中で十分な耐食性を有し、極細線加工が必要な生体イン
プラント用材料にも十分に使用することができる高強度
・高耐食非磁性ステンレス鋼線に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、磁性を嫌う非磁性電子部品ばね用
材料としは、ＪＩＳ Ｃ ５１０１（旧称：リン青銅１
種）、Ｃ ５１９１（旧称：リン青銅２種）、Ｃ ５２
１０（旧称：ばね用リン青銅）、Ｃ ５２１２（旧称：
リン青銅３種）などが使用されているが、この種のリン
青銅は、強度特性に劣ると共にばね加工性にも劣る（ば
ね加工時の歩留りが低い）という欠点がある。
材料としは、ＪＩＳ Ｃ ５１０１（旧称：リン青銅１
種）、Ｃ ５１９１（旧称：リン青銅２種）、Ｃ ５２
１０（旧称：ばね用リン青銅）、Ｃ ５２１２（旧称：
リン青銅３種）などが使用されているが、この種のリン
青銅は、強度特性に劣ると共にばね加工性にも劣る（ば
ね加工時の歩留りが低い）という欠点がある。
【０００３】一方、プリント基板印刷メッシュ用材料と
しては、ＪＩＳ Ｇ ４３０９のＳＵＳ３０４，ＳＵＳ
３１６Ｌ（いずれも、オーステナイト系ステンレス鋼
線）等が使用されているが、熱処理した線材を用いるた
め、強度が低く、目ずれやたるみなどを生じやすく使用
時の耐久性に劣るという欠点がある。
しては、ＪＩＳ Ｇ ４３０９のＳＵＳ３０４，ＳＵＳ
３１６Ｌ（いずれも、オーステナイト系ステンレス鋼
線）等が使用されているが、熱処理した線材を用いるた
め、強度が低く、目ずれやたるみなどを生じやすく使用
時の耐久性に劣るという欠点がある。
【０００４】他方、生体インプラント用電極として、特
開昭６０−１０８０５４号公報では、オーステナイト系
ステンレス鋼線（ＳＵＳ３１６）を開示しているが、通
常の場合、オーステナイト系ステンレス鋼線は加工に伴
って加工誘起マルテンサイトを生じて磁性を発生するこ
ととなるため、ＭＲＩ（磁気共鳴診断装置）の誤作動を
引き起こす可能性があると共に、長期間生体内部に埋め
込む観点からさらに耐食性にすぐれた特性を持つことが
求められてきた。
開昭６０−１０８０５４号公報では、オーステナイト系
ステンレス鋼線（ＳＵＳ３１６）を開示しているが、通
常の場合、オーステナイト系ステンレス鋼線は加工に伴
って加工誘起マルテンサイトを生じて磁性を発生するこ
ととなるため、ＭＲＩ（磁気共鳴診断装置）の誤作動を
引き起こす可能性があると共に、長期間生体内部に埋め
込む観点からさらに耐食性にすぐれた特性を持つことが
求められてきた。
【０００５】また、オーステナイト系ステンレス鋼であ
るＳＵＳ３１６Ｌよりもさらに耐食性に優れる同じくオ
ーステナイト系ステンレス鋼として、ＳＵＳ３１７系の
ものがあるが、このステンレス鋼は冷間加工性に劣ると
いう問題点があった。
るＳＵＳ３１６Ｌよりもさらに耐食性に優れる同じくオ
ーステナイト系ステンレス鋼として、ＳＵＳ３１７系の
ものがあるが、このステンレス鋼は冷間加工性に劣ると
いう問題点があった。
【０００６】さらにまた、耐食性に優れる二相ステンレ
ス鋼や、高Ｃｒフェライト系ステンレス鋼では、磁性が
あるため、ＭＲＩ（磁気共鳴診断装置）の誤作動を引き
起こす可能性があるため、この種の用途には使用できな
いという問題点があった。
ス鋼や、高Ｃｒフェライト系ステンレス鋼では、磁性が
あるため、ＭＲＩ（磁気共鳴診断装置）の誤作動を引き
起こす可能性があるため、この種の用途には使用できな
いという問題点があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】したがって、高強度で
かつ十分な耐食性を有し、強加工後においても非磁性で
あり、極細線への加工が可能である材料の開発が求めら
れているという課題があった。
かつ十分な耐食性を有し、強加工後においても非磁性で
あり、極細線への加工が可能である材料の開発が求めら
れているという課題があった。
【０００８】具体的には、固溶化熱処理後の引張強さが
８００ＭＰａ以上であり、５０％冷間加工後の引張強さ
が１５００ＭＰａ以上であり、固溶化熱処理後の耐食性
は生理食塩水中での孔食電位が１．０Ｖ以上であって、
さらには、冷間加工後の透磁率がμ＝１．０１以下であ
る特性の材料が求められているという課題があった。
８００ＭＰａ以上であり、５０％冷間加工後の引張強さ
が１５００ＭＰａ以上であり、固溶化熱処理後の耐食性
は生理食塩水中での孔食電位が１．０Ｖ以上であって、
さらには、冷間加工後の透磁率がμ＝１．０１以下であ
る特性の材料が求められているという課題があった。
【０００９】
【発明の目的】本発明は、このような従来の課題にかん
がみてなされたものであって、高強度でかつ十分な耐食
性を有し、強加工後においても非磁性であり、極細線へ
の加工が可能であって、上記具体的な諸特性をも満足し
うる高強度・高耐食非磁性ステンレス鋼線を提供するこ
とを目的としている。
がみてなされたものであって、高強度でかつ十分な耐食
性を有し、強加工後においても非磁性であり、極細線へ
の加工が可能であって、上記具体的な諸特性をも満足し
うる高強度・高耐食非磁性ステンレス鋼線を提供するこ
とを目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明に係わる高強度・
高耐食非磁性ステンレス鋼線は、請求項１に記載してい
るように、重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：０．
５％以下、Ｍｎ：５．０〜７．０％、Ｓ：０．００５％
以下、Ｎｉ：９．０〜１１．０％、Ｃｒ：１９．０〜２
３．０％、Ｍｏ：１．０〜３．０％、Ｎ：０．３５〜
０．５０％、残部実質的にＦｅからなる化学成分組成を
有するものであることを特徴としている。
高耐食非磁性ステンレス鋼線は、請求項１に記載してい
るように、重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：０．
５％以下、Ｍｎ：５．０〜７．０％、Ｓ：０．００５％
以下、Ｎｉ：９．０〜１１．０％、Ｃｒ：１９．０〜２
３．０％、Ｍｏ：１．０〜３．０％、Ｎ：０．３５〜
０．５０％、残部実質的にＦｅからなる化学成分組成を
有するものであることを特徴としている。
【００１１】そして、本発明に係わる高強度・高耐食非
磁性ステンレス鋼線の実施態様においては、請求項２に
記載しているように、Ｂ：０．００８０％以下を含むも
のであり、同じく、実施態様においては、請求項３に記
載しているように、Ａｌ：０．０１０％以下、Ｔｉ：
０．０１０％以下、Ｍｇ：０．０１０％以下、Ｃａ：
０．００８％以下、Ｏ：０．００５％以下に規制したも
のである。
磁性ステンレス鋼線の実施態様においては、請求項２に
記載しているように、Ｂ：０．００８０％以下を含むも
のであり、同じく、実施態様においては、請求項３に記
載しているように、Ａｌ：０．０１０％以下、Ｔｉ：
０．０１０％以下、Ｍｇ：０．０１０％以下、Ｃａ：
０．００８％以下、Ｏ：０．００５％以下に規制したも
のである。
【００１２】同じく、本発明に係わる高強度・高耐食非
磁性ステンレス鋼線の実施態様においては、請求項４に
記載しているように、線径が２０μｍ以下であるものと
することができ、この場合に、請求項５に記載している
ように、線径が２０μｍ以下でかつ透磁率がμ＝１．０
１以下であるものとした生体インプラント用高強度・高
耐食非磁性ステンレス鋼線とすることができる。
磁性ステンレス鋼線の実施態様においては、請求項４に
記載しているように、線径が２０μｍ以下であるものと
することができ、この場合に、請求項５に記載している
ように、線径が２０μｍ以下でかつ透磁率がμ＝１．０
１以下であるものとした生体インプラント用高強度・高
耐食非磁性ステンレス鋼線とすることができる。
【００１３】
【発明の作用】次に、本発明に係わる高強度・高耐食非
磁性ステンレス鋼線の成分組成（重量％）の限定理由に
ついて説明する。
磁性ステンレス鋼線の成分組成（重量％）の限定理由に
ついて説明する。
【００１４】Ｃ：０．０３％以下 Ｃは、侵入型の元素であり、強度の向上に寄与する成分
であるが、Ｃの多量添加は、これがＣｒと結合して炭化
物を生成することにより耐食性を劣化させるため、その
上限を０．０３％、望ましくは０．０２５％とした。
であるが、Ｃの多量添加は、これがＣｒと結合して炭化
物を生成することにより耐食性を劣化させるため、その
上限を０．０３％、望ましくは０．０２５％とした。
【００１５】Ｓｉ：０．５％以下 Ｓｉは、鋼の溶製時において脱酸剤として使用される元
素であるが、このＳｉの多量添加は、加工性を劣化させ
ることとなるため、その上限を０．５％、望ましくは
０．４％とした。
素であるが、このＳｉの多量添加は、加工性を劣化させ
ることとなるため、その上限を０．５％、望ましくは
０．４％とした。
【００１６】Ｍｎ：５．０〜７．０％ Ｍｎは、オーステナイト生成元素であり、かつまた、窒
素の固溶量を著しく増加させる元素である。そして、冷
間加工後においても非磁性が維持されるようにするため
には、５．０％以上、望ましくは５．５％以上とするこ
とが必要である。しかし、多量の添加は熱間加工性を害
するので、７．０％以下、望ましくは６．５％以下とし
た。
素の固溶量を著しく増加させる元素である。そして、冷
間加工後においても非磁性が維持されるようにするため
には、５．０％以上、望ましくは５．５％以上とするこ
とが必要である。しかし、多量の添加は熱間加工性を害
するので、７．０％以下、望ましくは６．５％以下とし
た。
【００１７】Ｓ：０．００５％以下 Ｓは、ＭｎＳとなり、加工性を劣化させるため低いほど
望ましく、その上限を０．００５％、好ましくは０．０
０４％とした。
望ましく、その上限を０．００５％、好ましくは０．０
０４％とした。
【００１８】Ｎｉ：９．０〜１１．０％ Ｎｉは、オーステナイト生成元素であり、オーステナイ
ト相の安定に寄与する成分である。また、変形抵抗を低
下させ、冷間加工性を向上させる成分であるので、９．
０％以上、望ましくは９．５％以上とするが、多量に添
加するとコストの上昇を招くのため、１１．０％以下、
望ましくは１０．５％以下とした。
ト相の安定に寄与する成分である。また、変形抵抗を低
下させ、冷間加工性を向上させる成分であるので、９．
０％以上、望ましくは９．５％以上とするが、多量に添
加するとコストの上昇を招くのため、１１．０％以下、
望ましくは１０．５％以下とした。
【００１９】Ｃｒ：１９．０〜２３．０％ Ｃｒは、ステンレス鋼における窒素の固溶量の増加、な
らびに、耐食性の向上に寄与する元素であると共に、フ
ェライト生成元素でもある。そして、このＣｒ量が少な
いと生体中での耐食性が十分でないことから、１９．０
％以上、望ましくは１９．５％以上とするが、多すぎる
とフェライト＋オーステナイトの二相組織となり、非磁
性でなくなるため、２３．０％以下、望ましくは２２．
５％以下とした。
らびに、耐食性の向上に寄与する元素であると共に、フ
ェライト生成元素でもある。そして、このＣｒ量が少な
いと生体中での耐食性が十分でないことから、１９．０
％以上、望ましくは１９．５％以上とするが、多すぎる
とフェライト＋オーステナイトの二相組織となり、非磁
性でなくなるため、２３．０％以下、望ましくは２２．
５％以下とした。
【００２０】Ｍｏ：１．０〜３．０％ Ｍｏは、ステンレス鋼における窒素の固溶量の増加、な
らびに耐食性の向上に寄与する元素であると共に、フェ
ライト生成元素でもある。そして、このＭｏ量が少ない
と生体中での耐食性が十分でないことから、１．０％以
上、望ましくは１．５％以上とするが、多すぎると熱間
加工性を劣化させるため、３．０％以下、望ましくは
２．５％以下とした。
らびに耐食性の向上に寄与する元素であると共に、フェ
ライト生成元素でもある。そして、このＭｏ量が少ない
と生体中での耐食性が十分でないことから、１．０％以
上、望ましくは１．５％以上とするが、多すぎると熱間
加工性を劣化させるため、３．０％以下、望ましくは
２．５％以下とした。
【００２１】Ｎ：０．３５〜０．５０％ Ｎは、侵入型元素であって、不可避的に含まれるよりも
多量の添加とすることにより、強度の上昇、オーステナ
イト相の安定ならびに耐食性の向上に寄与する元素であ
るので、０．３５％以上、望ましくは０．４０％以上と
するが、多量に含有すると、固溶化熱処理を施しても窒
化物が完全に固溶せず、加工性や靭延性を劣化させるこ
ととなるため、０．５０％以下、望ましくは０．４５％
以下とした。
多量の添加とすることにより、強度の上昇、オーステナ
イト相の安定ならびに耐食性の向上に寄与する元素であ
るので、０．３５％以上、望ましくは０．４０％以上と
するが、多量に含有すると、固溶化熱処理を施しても窒
化物が完全に固溶せず、加工性や靭延性を劣化させるこ
ととなるため、０．５０％以下、望ましくは０．４５％
以下とした。
【００２２】Ｂ：０．００８０％以下 Ｂは、熱間加工性を改善するのに有効な元素であるの
で、場合によっては添加することもできるが、多すぎる
と硼窒化物であるＢＮが生成して逆に熱間加工性を低下
させることとなるので、添加するとしても０．００８０
％以下、望ましくは０．００６０％以下とする。
で、場合によっては添加することもできるが、多すぎる
と硼窒化物であるＢＮが生成して逆に熱間加工性を低下
させることとなるので、添加するとしても０．００８０
％以下、望ましくは０．００６０％以下とする。
【００２３】Ａｌ：０．０１０％以下 Ａｌは、鋼溶製時において脱酸剤として使用される元素
であるが、酸化物を生成することにより鋼中に硬質の介
在物として存在することによって極細線、とくに線径２
０μｍ以下の極細線への伸線加工性を劣化させることと
なるため少ない方が望ましく、０．０１０％以下、好ま
しくは０．００８％以下に規制するのが良い。
であるが、酸化物を生成することにより鋼中に硬質の介
在物として存在することによって極細線、とくに線径２
０μｍ以下の極細線への伸線加工性を劣化させることと
なるため少ない方が望ましく、０．０１０％以下、好ま
しくは０．００８％以下に規制するのが良い。
【００２４】Ｔｉ：０．０１０％以下 Ｔｉは、酸化物を生成することにより鋼中に硬質の介在
物として存在することによって極細線、とくに線径２０
μｍ以下の極細線への伸線加工性を劣化させることとな
るため少ない方が望ましく、０．０１０％以下、好まし
くは０．００８％以下に規制するのが良い。
物として存在することによって極細線、とくに線径２０
μｍ以下の極細線への伸線加工性を劣化させることとな
るため少ない方が望ましく、０．０１０％以下、好まし
くは０．００８％以下に規制するのが良い。
【００２５】Ｍｇ：０．０１０％以下 Ｍｇは、酸化物を生成することにより鋼中に硬質の介在
物として存在することによって極細線、とくに線径２０
μｍ以下の極細線への伸線加工性を劣化させることとな
るため少ない方が望ましく、０．０１０％以下、好まし
くは０．００５％以下に規制するのが良い。
物として存在することによって極細線、とくに線径２０
μｍ以下の極細線への伸線加工性を劣化させることとな
るため少ない方が望ましく、０．０１０％以下、好まし
くは０．００５％以下に規制するのが良い。
【００２６】Ｃａ：０．００８％以下 Ｃａは、鋼溶製時において脱酸剤として使用されること
のある元素であるが、このＣａは、酸化物を生成するこ
とにより鋼中に硬質の介在物として存在することによっ
て極細線、とくに線径２０μｍ以下の極細線への伸線加
工性を劣化させることとなるため少ない方が望ましく、
０．００８％以下、好ましくは０．００６％以下に規制
するのが良い。
のある元素であるが、このＣａは、酸化物を生成するこ
とにより鋼中に硬質の介在物として存在することによっ
て極細線、とくに線径２０μｍ以下の極細線への伸線加
工性を劣化させることとなるため少ない方が望ましく、
０．００８％以下、好ましくは０．００６％以下に規制
するのが良い。
【００２７】Ｏ：０．００５％以下 Ｏは、他の金属元素と結合して酸化物を形成し、極細
線、とくに線径２０μｍ以下の極細線への伸線加工性を
劣化させることとなるため少ない方が望ましく、０．０
０５％以下、好ましくは０．００３５％以下に規制する
のが良い。
線、とくに線径２０μｍ以下の極細線への伸線加工性を
劣化させることとなるため少ない方が望ましく、０．０
０５％以下、好ましくは０．００３５％以下に規制する
のが良い。
【００２８】
【実施例】表１に示す化学成分組成のステンレス鋼を溶
製したのち、造塊し、さらに、熱間圧延および冷間線引
を行うことによって、直径４．６ｍｍの線素材に加工
し、次いで、１１００℃で固溶化熱処理を施したあと、
固溶化熱処理材の引張特性を線材引張試験により測定し
たところ、表２に示す結果であった。
製したのち、造塊し、さらに、熱間圧延および冷間線引
を行うことによって、直径４．６ｍｍの線素材に加工
し、次いで、１１００℃で固溶化熱処理を施したあと、
固溶化熱処理材の引張特性を線材引張試験により測定し
たところ、表２に示す結果であった。
【００２９】また、極値解析によって最大介在物径を測
定すると共に、線径２０μｍまでの極細線加工の可否を
調べたところ、同じく表２に示す結果であった。
定すると共に、線径２０μｍまでの極細線加工の可否を
調べたところ、同じく表２に示す結果であった。
【００３０】さらに、発明鋼についてはひき続き１５μ
ｍまで伸線を行った。
ｍまで伸線を行った。
【００３１】なお、表１および表２において、比較鋼１
はオーステナイト系ステンレス鋼（ＳＵＳ ３１６Ｌ）
の低介在物材であり、比較鋼２は市販のオーステナイト
系ステンレス鋼（ＳＵＳ ３１６Ｌ）である。
はオーステナイト系ステンレス鋼（ＳＵＳ ３１６Ｌ）
の低介在物材であり、比較鋼２は市販のオーステナイト
系ステンレス鋼（ＳＵＳ ３１６Ｌ）である。
【００３２】さらに、比較のために、従来のリン青銅
（ＪＩＳ Ｃ５１９１Ｗ）の固溶化熱処理材の引張特性
を調べたところ、表３に示す結果であった。
（ＪＩＳ Ｃ５１９１Ｗ）の固溶化熱処理材の引張特性
を調べたところ、表３に示す結果であった。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】
【表３】
【００３６】表１および表２に示すように、発明鋼１〜
６では、いずれも、固溶化熱処理後の引張強さが８００
ＭＰａ以上あり、従来のオーステナイト系ステンレス鋼
および表３に示したリン青銅に比べて固溶化熱処理材の
引張強さはかなり高い値をもつことが認められた。
６では、いずれも、固溶化熱処理後の引張強さが８００
ＭＰａ以上あり、従来のオーステナイト系ステンレス鋼
および表３に示したリン青銅に比べて固溶化熱処理材の
引張強さはかなり高い値をもつことが認められた。
【００３７】また、低介在物材である発明鋼４〜６およ
び比較鋼１では、最大介在物径が小さく、線径２０μｍ
までの極細線加工が可能であった。
び比較鋼１では、最大介在物径が小さく、線径２０μｍ
までの極細線加工が可能であった。
【００３８】さらに、発明鋼１〜６および比較鋼１，２
ならびにリン青銅について、それぞれ、減面率３７．２
％、４８．４％、５７．４％、６８．１％の冷間加工を
加え、各減面率における線材の引張特性および透磁率を
調べたところ、表４〜表６に示す結果であった。
ならびにリン青銅について、それぞれ、減面率３７．２
％、４８．４％、５７．４％、６８．１％の冷間加工を
加え、各減面率における線材の引張特性および透磁率を
調べたところ、表４〜表６に示す結果であった。
【００３９】
【表４】
【００４０】
【表５】
【００４１】
【表６】
【００４２】表４〜表６に示すように、本発明鋼では、
５０％冷間加工後の引張強さはいずれも１５００ＭＰａ
以上あり、また、約７０％の冷間加工を加えたときでも
透磁率はμ＝１．０１以下（μ−１で０．０１以下）で
あって非磁性を保っていることが認められた。
５０％冷間加工後の引張強さはいずれも１５００ＭＰａ
以上あり、また、約７０％の冷間加工を加えたときでも
透磁率はμ＝１．０１以下（μ−１で０．０１以下）で
あって非磁性を保っていることが認められた。
【００４３】さらに、発明鋼１およびリン青銅の減面率
６８．１％の冷間加工材（線材径０．５ｍｍ）につい
て、機械的特性とばね加工性（ばね加工時の歩留り）を
調べたところ、表７に示す結果であった。
６８．１％の冷間加工材（線材径０．５ｍｍ）につい
て、機械的特性とばね加工性（ばね加工時の歩留り）を
調べたところ、表７に示す結果であった。
【００４４】
【表７】
【００４５】表７に示すように、発明鋼１を素材として
ばね加工を行った場合にはすべてが自由長の規格値を満
足しており、従来のリン青銅を素材としてばね加工を行
った場合に比べてばね加工性にかなり優れていることが
認められた。
ばね加工を行った場合にはすべてが自由長の規格値を満
足しており、従来のリン青銅を素材としてばね加工を行
った場合に比べてばね加工性にかなり優れていることが
認められた。
【００４６】さらに、０．９％生理食塩水中での孔食電
位と２週間浸漬後のＮｉ溶出量を測定したところ、表８
に示す結果であった。
位と２週間浸漬後のＮｉ溶出量を測定したところ、表８
に示す結果であった。
【００４７】
【表８】
【００４８】表８より明らかであるように、本発明鋼で
はいずれも０．９％生理食塩水中での孔食電位は１．０
Ｖ ＶＳ Ａｇ／ＡｇＣｌ以上であると共にＮｉ溶出量
が少ないものであり、生体中で十分な耐食性を有するも
のであることが認められた。
はいずれも０．９％生理食塩水中での孔食電位は１．０
Ｖ ＶＳ Ａｇ／ＡｇＣｌ以上であると共にＮｉ溶出量
が少ないものであり、生体中で十分な耐食性を有するも
のであることが認められた。
【００４９】
【発明の効果】本発明による高強度・高耐食非磁性ステ
ンレス鋼線は、請求項１に記載しているように、重量％
で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：
５．０〜７．０％、Ｓ：０．００５％以下、Ｎｉ：９．
０〜１１．０％、Ｃｒ：１９．０〜２３．０％、Ｍｏ：
１．０〜３．０％、Ｎ：０．３５〜０．５０％、残部実
質的にＦｅからなる化学成分組成を有するものであるか
ら、固溶化熱処理後の引張強さが８００ＭＰａ以上の高
強度であると共に、生理食塩水中での孔食電位が１．０
Ｖ以上の優れた耐食性を有し、冷間加工後の透磁率がμ
＝１．０１以下の非磁性を有しており、磁性を嫌う精密
電子部品ばね用材料や、プリント基板印刷用メッシュ材
料として好適な高強度・高耐食非磁性ステンレス鋼線を
提供することが可能であるという著しく優れた効果がも
たらされる。
ンレス鋼線は、請求項１に記載しているように、重量％
で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：
５．０〜７．０％、Ｓ：０．００５％以下、Ｎｉ：９．
０〜１１．０％、Ｃｒ：１９．０〜２３．０％、Ｍｏ：
１．０〜３．０％、Ｎ：０．３５〜０．５０％、残部実
質的にＦｅからなる化学成分組成を有するものであるか
ら、固溶化熱処理後の引張強さが８００ＭＰａ以上の高
強度であると共に、生理食塩水中での孔食電位が１．０
Ｖ以上の優れた耐食性を有し、冷間加工後の透磁率がμ
＝１．０１以下の非磁性を有しており、磁性を嫌う精密
電子部品ばね用材料や、プリント基板印刷用メッシュ材
料として好適な高強度・高耐食非磁性ステンレス鋼線を
提供することが可能であるという著しく優れた効果がも
たらされる。
【００５０】そして、請求項２に記載しているように、
Ｂ：０．００８０％以下を含むものとすることによっ
て、熱間加工性をより一層改善した高強度・高耐食非磁
性ステンレス鋼線を提供することが可能であるという著
しく優れた効果がもたらされる。
Ｂ：０．００８０％以下を含むものとすることによっ
て、熱間加工性をより一層改善した高強度・高耐食非磁
性ステンレス鋼線を提供することが可能であるという著
しく優れた効果がもたらされる。
【００５１】さらに、請求項３に記載しているように、
Ａｌ：０．０１０％以下、Ｔｉ：０．０１０％以下、Ｍ
ｇ：０．０１０％以下、Ｃａ：０．００８％以下、Ｏ：
０．００５％以下に規制したものとすることによって、
線径２０μｍ以下の極細線への加工が可能であり、生体
中で十分な耐食性を有しかつまた極細線加工が必要であ
る生体インプラント用材料として好適な高強度・高耐食
非磁性ステンレス鋼線を提供することが可能であるとい
う著しく優れた効果がもたらされる。
Ａｌ：０．０１０％以下、Ｔｉ：０．０１０％以下、Ｍ
ｇ：０．０１０％以下、Ｃａ：０．００８％以下、Ｏ：
０．００５％以下に規制したものとすることによって、
線径２０μｍ以下の極細線への加工が可能であり、生体
中で十分な耐食性を有しかつまた極細線加工が必要であ
る生体インプラント用材料として好適な高強度・高耐食
非磁性ステンレス鋼線を提供することが可能であるとい
う著しく優れた効果がもたらされる。
【００５２】さらにまた、請求項４に記載しているよう
に、線径が２０μｍ以下であるものとすることによっ
て、生体インプラント用材料として使用されうる高強度
・高耐食非磁性ステンレス鋼線を提供することが可能で
あるという著しく優れた効果がもたらされる。
に、線径が２０μｍ以下であるものとすることによっ
て、生体インプラント用材料として使用されうる高強度
・高耐食非磁性ステンレス鋼線を提供することが可能で
あるという著しく優れた効果がもたらされる。
【００５３】そしてまた、請求項５に記載しているよう
に、線径が２０μｍ以下でかつ透磁率がμ＝１．０１以
下であるものとすることによって、ＭＲＩ（磁気共鳴診
断装置）のごとく磁性を嫌う用途において使用可能な生
体インプラント用高強度・高耐食非磁性ステンレス鋼線
を提供することが可能であるという著しく優れた効果が
もたらされる。
に、線径が２０μｍ以下でかつ透磁率がμ＝１．０１以
下であるものとすることによって、ＭＲＩ（磁気共鳴診
断装置）のごとく磁性を嫌う用途において使用可能な生
体インプラント用高強度・高耐食非磁性ステンレス鋼線
を提供することが可能であるという著しく優れた効果が
もたらされる。
フロントページの続き (72)発明者 古 賀 猛 愛知県東海市加木屋町鎌吉良根53−257 (72)発明者 松 田 潤 大阪府枚方市池之宮４丁目17番１号 日本 精線株式会社内 (72)発明者 西 田 成 夫 大阪府枚方市池之宮４丁目17番１号 日本 精線株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：５．０〜７．０％、Ｓ：０．００
５％以下、Ｎｉ：９．０〜１１．０％、Ｃｒ：１９．０
〜２３．０％、Ｍｏ：１．０〜３．０％、Ｎ：０．３５
〜０．５０％、残部実質的にＦｅからなることを特徴と
する高強度・高耐食非磁性ステンレス鋼線。 - 【請求項２】 前記ステンレス鋼線はさらにＢ：０．０
０８０％以下を含むことを特徴とする請求項１に記載の
高強度・高耐食非磁性ステンレス鋼線。 - 【請求項３】 前記ステンレス鋼線はＡｌ：０．０１０
％以下、Ｔｉ：０．０１０％以下、Ｍｇ：０．０１０％
以下、Ｃａ：０．００８％以下、Ｏ：０．００５％以下
に規制したことを特徴とする請求項１または２に記載の
高強度・高耐食非磁性ステンレス鋼線。 - 【請求項４】 線径が２０μｍ以下であることを特徴と
する請求項３に記載の高強度・高耐食非磁性ステンレス
鋼線。 - 【請求項５】 線径が２０μｍ以下でかつ透磁率がμ＝
１．０１以下であることを特徴とする請求項３に記載の
生体インプラント用高強度・高耐食非磁性ステンレス鋼
線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25388397A JP3747590B2 (ja) | 1997-09-18 | 1997-09-18 | 高強度・高耐食非磁性ステンレス鋼線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25388397A JP3747590B2 (ja) | 1997-09-18 | 1997-09-18 | 高強度・高耐食非磁性ステンレス鋼線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1192874A true JPH1192874A (ja) | 1999-04-06 |
| JP3747590B2 JP3747590B2 (ja) | 2006-02-22 |
Family
ID=17257459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25388397A Expired - Lifetime JP3747590B2 (ja) | 1997-09-18 | 1997-09-18 | 高強度・高耐食非磁性ステンレス鋼線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3747590B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2371560A (en) * | 2000-12-15 | 2002-07-31 | Hitachi Metals Ltd | Wire for reinforcing glass |
| JP2003063547A (ja) * | 2001-08-21 | 2003-03-05 | Yoshino Kogyosho Co Ltd | 液体噴出器 |
| JP2007092116A (ja) * | 2005-09-28 | 2007-04-12 | Nippon Seisen Co Ltd | 強磁性網体 |
| JP2009084597A (ja) * | 2007-09-27 | 2009-04-23 | Nippon Seisen Co Ltd | 耐水素性ばね用ステンレス鋼線及びそれを用いた耐水素性ばね製品 |
| CN107683483A (zh) * | 2015-06-02 | 2018-02-09 | 贝卡尔特公司 | 用于rfid标签中的天线 |
| CN108140135A (zh) * | 2015-10-09 | 2018-06-08 | 贝卡尔特公司 | 用于在rfid标签中使用的天线 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06212358A (ja) * | 1992-12-28 | 1994-08-02 | Nippon Steel Corp | 非磁性ｐｃ鋼線およびその製造方法 |
| JPH08269632A (ja) * | 1995-03-31 | 1996-10-15 | Daido Steel Co Ltd | 高強度・高耐食含窒素オーステナイ ト系ステンレス鋼 |
| JPH09202918A (ja) * | 1996-01-23 | 1997-08-05 | Daido Steel Co Ltd | 窒素含有オーステナイトステンレス鋼の加工方法 |
-
1997
- 1997-09-18 JP JP25388397A patent/JP3747590B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPH06212358A (ja) * | 1992-12-28 | 1994-08-02 | Nippon Steel Corp | 非磁性ｐｃ鋼線およびその製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| GB2371560B (en) * | 2000-12-15 | 2005-07-13 | Hitachi Metals Ltd | Wire for reinforcing glass, glass sealing the same and glass plate having stainless steel wire sealed |
| JP2003063547A (ja) * | 2001-08-21 | 2003-03-05 | Yoshino Kogyosho Co Ltd | 液体噴出器 |
| JP4526745B2 (ja) * | 2001-08-21 | 2010-08-18 | 株式会社吉野工業所 | 液体噴出器 |
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| CN107683483A (zh) * | 2015-06-02 | 2018-02-09 | 贝卡尔特公司 | 用于rfid标签中的天线 |
| JP2018525704A (ja) * | 2015-06-02 | 2018-09-06 | エンベー ベカルト ソシエテ アノニムＮＶ Ｂｅｋａｅｒｔ ＳＡ | Ｒｆｉｄタグ中に使用するためのアンテナ |
| JP2021089753A (ja) * | 2015-06-02 | 2021-06-10 | エンベー ベカルト ソシエテ アノニムＮＶ Ｂｅｋａｅｒｔ ＳＡ | Ｒｆｉｄタグ中に使用するためのアンテナ |
| CN108140135A (zh) * | 2015-10-09 | 2018-06-08 | 贝卡尔特公司 | 用于在rfid标签中使用的天线 |
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| JP3747590B2 (ja) | 2006-02-22 |
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