JPH11204355A - 複合形リアクタとその製造方法と電源装置 - Google Patents
複合形リアクタとその製造方法と電源装置Info
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- JPH11204355A JPH11204355A JP667498A JP667498A JPH11204355A JP H11204355 A JPH11204355 A JP H11204355A JP 667498 A JP667498 A JP 667498A JP 667498 A JP667498 A JP 667498A JP H11204355 A JPH11204355 A JP H11204355A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 直流電源装置の高調波電流抑制回路に用い、
磁気的に相互影響のないことが必要な２つのインダクタ
ンス（交流用と直流用）を得る複合形リアクタとその製
造方法と電源装置を提供することを目的とする。 【解決手段】 第１・第２コイル２，４にそれぞれ挿着
した第１，第２の鉄心部１，３と、これらと別に共通磁
脚となる第３の鉄心部５とを配設し、さらに別の第４の
鉄心部８を２個コアギャップを介して第１ないし第３の
鉄心部と突き合せて不飽和閉磁路を形成した複合形リア
クタ。また、各突き合せ部のコアギャップ寸法を調整す
ることにより２つの不飽和磁気回路間を磁気的に遮蔽
し、ＬＣ共振作用によって第３の鉄心部に流れる磁束の
方向が一定の導通期間、互いに逆位相となって打ち消し
合い、最小限の磁束しか流れないように、各鉄心部１，
３，５，８を組立て固定する複合形リアクタの製造方
法。複合形リアクタを用い、高調波規制値をクリアした
電源装置。
磁気的に相互影響のないことが必要な２つのインダクタ
ンス（交流用と直流用）を得る複合形リアクタとその製
造方法と電源装置を提供することを目的とする。 【解決手段】 第１・第２コイル２，４にそれぞれ挿着
した第１，第２の鉄心部１，３と、これらと別に共通磁
脚となる第３の鉄心部５とを配設し、さらに別の第４の
鉄心部８を２個コアギャップを介して第１ないし第３の
鉄心部と突き合せて不飽和閉磁路を形成した複合形リア
クタ。また、各突き合せ部のコアギャップ寸法を調整す
ることにより２つの不飽和磁気回路間を磁気的に遮蔽
し、ＬＣ共振作用によって第３の鉄心部に流れる磁束の
方向が一定の導通期間、互いに逆位相となって打ち消し
合い、最小限の磁束しか流れないように、各鉄心部１，
３，５，８を組立て固定する複合形リアクタの製造方
法。複合形リアクタを用い、高調波規制値をクリアした
電源装置。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はインバータ回路を採
用した電気・電子機器に用いるリアクタおよびそれを用
いた直流電源装置に関するものである。
用した電気・電子機器に用いるリアクタおよびそれを用
いた直流電源装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、家電用電気製品などにもそのきめ
細やかな出力制御の利点を生かしたインバータ制御方式
が広く導入され、その入力電流の波形を改善して電流ピ
ーク値抑制や力率改善するためにリアクタが使われてい
た。
細やかな出力制御の利点を生かしたインバータ制御方式
が広く導入され、その入力電流の波形を改善して電流ピ
ーク値抑制や力率改善するためにリアクタが使われてい
た。
【０００３】また、近年国内外の電気機器・電子機器事
情より、さらに一層この電流波形の改善をすすめて謂わ
ゆる、高調波抑制を図ろうとする機運が高まってきてお
り、チョッパ回路の導入など、主として電子回路上での
対策をとったアクティブフィルタ方式と、主として図２
９に示す個別のリアクタ２個を整流用ダイオードブリッ
ジと平滑コンデンサの間にそれぞれ接続したパッシブフ
ィルタ方式が採用されていた。
情より、さらに一層この電流波形の改善をすすめて謂わ
ゆる、高調波抑制を図ろうとする機運が高まってきてお
り、チョッパ回路の導入など、主として電子回路上での
対策をとったアクティブフィルタ方式と、主として図２
９に示す個別のリアクタ２個を整流用ダイオードブリッ
ジと平滑コンデンサの間にそれぞれ接続したパッシブフ
ィルタ方式が採用されていた。
【０００４】すなわち、図２９に示すように従来の個別
のリアクタは、中央磁脚部にコアギャップを作り込んだ
Ｅ型鉄心１０２と、これに対向するＩ型鉄心１０１、と
コイル１０３と、これを絶縁する絶縁紙１０４を有し、
取付板１０５を介して電気機器に取付ける構成にしてい
た。
のリアクタは、中央磁脚部にコアギャップを作り込んだ
Ｅ型鉄心１０２と、これに対向するＩ型鉄心１０１、と
コイル１０３と、これを絶縁する絶縁紙１０４を有し、
取付板１０５を介して電気機器に取付ける構成にしてい
た。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来アクティブフィル
タ方式の場合、高調波電流抑制策としてほぼ完全な効果
が期待できるが、コスト高になり、実用面から、より低
コストの対策が望まれていた。したがって、アクティブ
フィルタ方式よりコスト面で有利なパッシブフィルタ方
式でも、必要な２個のインダクタンスをそれぞれ独立し
た２個のリアクタで構成することもできるが、機器が重
くなり、容積も増える欠点を有していた。なお２つの必
要なインダクタンスを単にそのまま一体化したリアクタ
で実現しようとしても、相互インダクタンスの影響が大
きく高調波電流抑制効果が劣るものであった。
タ方式の場合、高調波電流抑制策としてほぼ完全な効果
が期待できるが、コスト高になり、実用面から、より低
コストの対策が望まれていた。したがって、アクティブ
フィルタ方式よりコスト面で有利なパッシブフィルタ方
式でも、必要な２個のインダクタンスをそれぞれ独立し
た２個のリアクタで構成することもできるが、機器が重
くなり、容積も増える欠点を有していた。なお２つの必
要なインダクタンスを単にそのまま一体化したリアクタ
で実現しようとしても、相互インダクタンスの影響が大
きく高調波電流抑制効果が劣るものであった。
【０００６】本発明は、上記課題を解決するもので、従
来より安価で小型、軽量の高調波電流抑制パッシブフィ
ルタに適した複合形リアクタとその製造方法と電源装置
を提供することを目的としている。
来より安価で小型、軽量の高調波電流抑制パッシブフィ
ルタに適した複合形リアクタとその製造方法と電源装置
を提供することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
の本発明の第１手段は、電磁鋼板を積層し第１のコイル
を挿着した第１の鉄心部と、電磁鋼板を積層し第２のコ
イルを挿着した第２の鉄心部と、電磁鋼板を積層し前記
第１・第２の鉄心部にそれぞれ所定のコアギャップを介
して不飽和閉磁路を形成するための橋絡鉄心部を有し、
前記第１のコイルと第２のコイルによる各磁束が商用電
源の毎サイクル中の少なくとも一部の期間互いに相殺方
向に流れる第３の鉄心部を具備し、この第３の鉄心部を
前記所定のコアギャップより小間隙の微小コアギャップ
を介して前記橋絡鉄心部間に前記第３の鉄心部を配設
し、これら第１，第２，第３の鉄心部と橋絡鉄心部とを
固定手段により一体に固定したものである。
の本発明の第１手段は、電磁鋼板を積層し第１のコイル
を挿着した第１の鉄心部と、電磁鋼板を積層し第２のコ
イルを挿着した第２の鉄心部と、電磁鋼板を積層し前記
第１・第２の鉄心部にそれぞれ所定のコアギャップを介
して不飽和閉磁路を形成するための橋絡鉄心部を有し、
前記第１のコイルと第２のコイルによる各磁束が商用電
源の毎サイクル中の少なくとも一部の期間互いに相殺方
向に流れる第３の鉄心部を具備し、この第３の鉄心部を
前記所定のコアギャップより小間隙の微小コアギャップ
を介して前記橋絡鉄心部間に前記第３の鉄心部を配設
し、これら第１，第２，第３の鉄心部と橋絡鉄心部とを
固定手段により一体に固定したものである。
【０００８】また、本発明の第３手段は、第１手段にお
いて、少なくとも第１，第２，第３の鉄心部の端面がそ
れぞれ橋絡鉄心部の両端面内に収まるような鉄心部寸
法，突き合せ位置としたものである。
いて、少なくとも第１，第２，第３の鉄心部の端面がそ
れぞれ橋絡鉄心部の両端面内に収まるような鉄心部寸
法，突き合せ位置としたものである。
【０００９】また、本発明の第４手段は、第１の手段に
おいて、第３の鉄心部の断面積を第１の鉄心部および第
２の鉄心部の断面積の和の５％以上にしたものである。
おいて、第３の鉄心部の断面積を第１の鉄心部および第
２の鉄心部の断面積の和の５％以上にしたものである。
【００１０】また、本発明の第５手段は、第１手段にお
いて、第３の鉄心部と橋絡鉄心部との間の微小コアギャ
ップ寸法を第１の鉄心部と橋絡鉄心部との間の所定コア
ギャップ寸法の４０％以下、かつ第２の鉄心部と橋絡鉄
心部との間の所定コアギャップ寸法の４０％以下とした
ものである。
いて、第３の鉄心部と橋絡鉄心部との間の微小コアギャ
ップ寸法を第１の鉄心部と橋絡鉄心部との間の所定コア
ギャップ寸法の４０％以下、かつ第２の鉄心部と橋絡鉄
心部との間の所定コアギャップ寸法の４０％以下とした
ものである。
【００１１】また、本発明の第６手段は、第１手段にお
いて、各鉄心部により形成された不飽和磁気回路が、２
つのコイルが上下に位置するように見て略日の字状、略
目の字状、略田の字状のいずれかの形態となるように一
体に固定したものである。
いて、各鉄心部により形成された不飽和磁気回路が、２
つのコイルが上下に位置するように見て略日の字状、略
目の字状、略田の字状のいずれかの形態となるように一
体に固定したものである。
【００１２】また、本発明の製造方法は、第１のコイル
を挿着した電磁鋼板を積層してなる第１の鉄心部と、第
２のコイルを挿着した電磁鋼板を積層してなる第２の鉄
心部と、前記第１・第２の鉄心部にそれぞれ所定のコア
ギャップを介して不飽和磁路を形成するための電磁鋼板
を積層してなる橋絡鉄心部を有し、前記第１のコイルと
第２のコイルによる各磁束が商用電源の毎サイクル中の
少なくとも一部の期間互いに相殺方向に流れる第３の鉄
心部を具備し、前記所定のコアギャップより小間隙の微
小コアギャップを介して前記橋絡鉄心部間に前記第３の
鉄心部を配設することによって略日の字状、目の字状ま
たは田の字状の磁路を形成し、インダクタンス値などの
リアクタ特性を測定しながら橋絡鉄心部を押圧してコア
ギャップ寸法であるギャップスペーサの厚さを調節し、
所要の特性が得られた時の押圧力を維持したままで橋絡
鉄心部を固定手段で固定して複合リアクタを製造するも
のである。
を挿着した電磁鋼板を積層してなる第１の鉄心部と、第
２のコイルを挿着した電磁鋼板を積層してなる第２の鉄
心部と、前記第１・第２の鉄心部にそれぞれ所定のコア
ギャップを介して不飽和磁路を形成するための電磁鋼板
を積層してなる橋絡鉄心部を有し、前記第１のコイルと
第２のコイルによる各磁束が商用電源の毎サイクル中の
少なくとも一部の期間互いに相殺方向に流れる第３の鉄
心部を具備し、前記所定のコアギャップより小間隙の微
小コアギャップを介して前記橋絡鉄心部間に前記第３の
鉄心部を配設することによって略日の字状、目の字状ま
たは田の字状の磁路を形成し、インダクタンス値などの
リアクタ特性を測定しながら橋絡鉄心部を押圧してコア
ギャップ寸法であるギャップスペーサの厚さを調節し、
所要の特性が得られた時の押圧力を維持したままで橋絡
鉄心部を固定手段で固定して複合リアクタを製造するも
のである。
【００１３】また、本発明の電源装置は、第１手段の複
合形リアクタを用いて単相交流を整流して直流電源を形
成する電源装置であって、全波整流用ダイオードブリッ
ジと平滑用コンデンサの間にリアクタの第１のコイルと
ダイオードの直列回路と、リアクタの第２のコイルとコ
ンデンサの直列回路とを並列接続して使用するものであ
る。
合形リアクタを用いて単相交流を整流して直流電源を形
成する電源装置であって、全波整流用ダイオードブリッ
ジと平滑用コンデンサの間にリアクタの第１のコイルと
ダイオードの直列回路と、リアクタの第２のコイルとコ
ンデンサの直列回路とを並列接続して使用するものであ
る。
【００１４】また、本発明の他の電源装置は、第１手段
の複合形リアクタを用いて単相交流を整流して直流電源
を形成する電源装置であって、全波整流用ダイオードブ
リッジの後段で、リアクタの第１のコイルとダイオード
の平滑用コンデンサを含む直列回路と、リアクタの第２
のコイルとコンデンサの直列回路とを並列に接続して使
用するものである。
の複合形リアクタを用いて単相交流を整流して直流電源
を形成する電源装置であって、全波整流用ダイオードブ
リッジの後段で、リアクタの第１のコイルとダイオード
の平滑用コンデンサを含む直列回路と、リアクタの第２
のコイルとコンデンサの直列回路とを並列に接続して使
用するものである。
【００１５】
【発明の実施の形態】本発明の第１手段は、第３の鉄心
部を共有させた２個の口の字状の不飽和磁路が形成で
き、一体化した２個のインダクタンスを得ることができ
るため従来の独立した２個のリアクタをパッシブフィル
タに使用する場合に比しリアクタの組立工数を大巾に減
らすことができ、また機器にリアクタを搭載する場合の
取付け工数を約半分に減らすことができる作用を有す
る。
部を共有させた２個の口の字状の不飽和磁路が形成で
き、一体化した２個のインダクタンスを得ることができ
るため従来の独立した２個のリアクタをパッシブフィル
タに使用する場合に比しリアクタの組立工数を大巾に減
らすことができ、また機器にリアクタを搭載する場合の
取付け工数を約半分に減らすことができる作用を有す
る。
【００１６】本発明の第２手段は、第１，第２，第３の
各鉄心部の磁路断面の巾寸法と奥行き寸法のうち小さい
方の寸法を積層厚とすることによって鉄心の積層枚数が
減るので各鉄心部の製作工数を低減できる作用を有す
る。
各鉄心部の磁路断面の巾寸法と奥行き寸法のうち小さい
方の寸法を積層厚とすることによって鉄心の積層枚数が
減るので各鉄心部の製作工数を低減できる作用を有す
る。
【００１７】本発明の第３手段は、第１，第２，第３の
各鉄心部の端面が橋絡鉄心部の端面より外にはみ出して
組立てられることがなくなるのでこれにより、第１，第
２，第３の鉄心部からの漏れ磁束がミニマム化されて一
定に保たれることとなり、組立て時の鉄心ずれによるリ
アクタ特性のばらつきを抑えることができる作用を有す
る。
各鉄心部の端面が橋絡鉄心部の端面より外にはみ出して
組立てられることがなくなるのでこれにより、第１，第
２，第３の鉄心部からの漏れ磁束がミニマム化されて一
定に保たれることとなり、組立て時の鉄心ずれによるリ
アクタ特性のばらつきを抑えることができる作用を有す
る。
【００１８】本発明の第４手段は、前記第１手段におい
て、２つのインダクタンスを構成する２つの磁気回路の
共通磁路である第３の鉄心部の磁路断面積を通常、第１
の鉄心部および第２の鉄心部の断面積の和の１００％必
要なところ、５％以上確保すれば所定のリアクタ特性を
得ることができ、鉄心使用量の大巾な低減・小型・軽量
化ができる作用を有する。
て、２つのインダクタンスを構成する２つの磁気回路の
共通磁路である第３の鉄心部の磁路断面積を通常、第１
の鉄心部および第２の鉄心部の断面積の和の１００％必
要なところ、５％以上確保すれば所定のリアクタ特性を
得ることができ、鉄心使用量の大巾な低減・小型・軽量
化ができる作用を有する。
【００１９】本発明の第５手段は、第３の鉄心部と橋絡
鉄心部との間の微小コアギャップ寸法を、他の鉄心部と
橋絡鉄心部との間のコアギャップに比し小さく設定する
ことにより、２つのインダクタンス間の相互影響を実用
上問題とならない程度にまで小さく抑えることができる
作用を有する。
鉄心部との間の微小コアギャップ寸法を、他の鉄心部と
橋絡鉄心部との間のコアギャップに比し小さく設定する
ことにより、２つのインダクタンス間の相互影響を実用
上問題とならない程度にまで小さく抑えることができる
作用を有する。
【００２０】本発明の第６手段は、第１手段における磁
路構成を実際に具現化するものであり、それぞれ磁路形
態に応じてその組立方法、作業性、占有面積などを改善
できる作用を有する。
路構成を実際に具現化するものであり、それぞれ磁路形
態に応じてその組立方法、作業性、占有面積などを改善
できる作用を有する。
【００２１】本発明の製造方法は、厚さ方向に弾力性を
有する安価な材料のコアギャップスペーサを使って、所
定のリアクタ特性を与えるコアギャップ寸法を容易に調
整することができる作用を有する。
有する安価な材料のコアギャップスペーサを使って、所
定のリアクタ特性を与えるコアギャップ寸法を容易に調
整することができる作用を有する。
【００２２】本発明の電源装置は高調波抑制回路を形成
する２個のそれぞれのコイルにＬｃ共振電流が流れて、
電源の１サイクルのうち一定の導通期間ごとに互いに逆
位相の電流が流れることになる。これにより、第３の鉄
心部には商用電源の毎サイクル中の少なくとも一部の期
間、互いに相殺方向の磁束が合流し、実際には互いに相
殺し合ったわずかな合成磁束しか流れないことになる。
したがって第３の鉄心はこの合成磁束を流すに必要なだ
けの磁路を形成すればよいことになり、本来、第１の鉄
心部に流れる磁束と第２の鉄心部に流れる磁束とが合流
するため第１の鉄心部と第２の鉄心部の断面積を合計し
た断面積が必要なところ、その１／２以下の断面積で済
ませることができるものである。
する２個のそれぞれのコイルにＬｃ共振電流が流れて、
電源の１サイクルのうち一定の導通期間ごとに互いに逆
位相の電流が流れることになる。これにより、第３の鉄
心部には商用電源の毎サイクル中の少なくとも一部の期
間、互いに相殺方向の磁束が合流し、実際には互いに相
殺し合ったわずかな合成磁束しか流れないことになる。
したがって第３の鉄心はこの合成磁束を流すに必要なだ
けの磁路を形成すればよいことになり、本来、第１の鉄
心部に流れる磁束と第２の鉄心部に流れる磁束とが合流
するため第１の鉄心部と第２の鉄心部の断面積を合計し
た断面積が必要なところ、その１／２以下の断面積で済
ませることができるものである。
【００２３】以下、本発明の実施の形態につき、図１な
いし図２８に沿って説明する。 （実施の形態１）本実施の形態１について図１ないし図
４を参照しながら説明する。
いし図２８に沿って説明する。 （実施の形態１）本実施の形態１について図１ないし図
４を参照しながら説明する。
【００２４】図１において、短柵型の電磁鋼板を積層し
て溶接、突き出し圧接、接着等の手段でブロック化され
た第１の鉄心部１はコイル２に挿設されている。これと
同様に第２の鉄心部３とコイル４も組合わされる。第３
の鉄心部５は短柵型の電磁鋼板を積層してブロック化さ
れている。このように構成されたものを第１の鉄心部
１，第３の鉄心部５，第２の鉄心部３の順に並べて配置
し、厚さ方向に弾力性を有する絶縁シートよりなるギャ
ップスペーサ６，７を介して、台形状の電磁鋼板を積層
してなる２個の橋絡鉄心部８を突き合せて日の字を横に
した形状の磁路を形成して組立てる。第１のコイル２，
第２のコイル４はそれぞれ独立したインダクタンスとし
て使われ、各コイル２，４によって発生した磁束は、各
鉄心部の突合せ部のギャップスペーサ６，７の厚さで確
保されるコアギャップを介して日の字状の磁路を流れ、
２つのリアクタとして機能を供する。第３の鉄心部５と
橋絡鉄心部８の間のコアギャップは要求されるリアクタ
特性に応じて無しにする場合もある。
て溶接、突き出し圧接、接着等の手段でブロック化され
た第１の鉄心部１はコイル２に挿設されている。これと
同様に第２の鉄心部３とコイル４も組合わされる。第３
の鉄心部５は短柵型の電磁鋼板を積層してブロック化さ
れている。このように構成されたものを第１の鉄心部
１，第３の鉄心部５，第２の鉄心部３の順に並べて配置
し、厚さ方向に弾力性を有する絶縁シートよりなるギャ
ップスペーサ６，７を介して、台形状の電磁鋼板を積層
してなる２個の橋絡鉄心部８を突き合せて日の字を横に
した形状の磁路を形成して組立てる。第１のコイル２，
第２のコイル４はそれぞれ独立したインダクタンスとし
て使われ、各コイル２，４によって発生した磁束は、各
鉄心部の突合せ部のギャップスペーサ６，７の厚さで確
保されるコアギャップを介して日の字状の磁路を流れ、
２つのリアクタとして機能を供する。第３の鉄心部５と
橋絡鉄心部８の間のコアギャップは要求されるリアクタ
特性に応じて無しにする場合もある。
【００２５】日の字状の磁路を形成する５個の鉄心部
１，３，５，８のうち外側に位置する２個の鉄心部を互
いに固定金具１０で溶接し固定された後、他の機器へ取
付けるための取付板９が橋絡鉄心部８に溶接、固定され
る。その後、リアクタ全体としてワニス含浸処理を施さ
れている。
１，３，５，８のうち外側に位置する２個の鉄心部を互
いに固定金具１０で溶接し固定された後、他の機器へ取
付けるための取付板９が橋絡鉄心部８に溶接、固定され
る。その後、リアクタ全体としてワニス含浸処理を施さ
れている。
【００２６】また、第１のコイル２，第２のコイル４は
図２及び図３に示すような高調波電流抑制回路を有する
直流電源装置（例えばインバータエアコン用）における
それぞれ、交流用インダクタンスＬｃ，直流用インダク
タンスＬｄとしてそれぞれ接続し、機能させる。図２お
よび図３は、高調波電流抑制回路を施した電源回路とし
て一般的によく知られており、図２の回路を例にその高
調波電流抑制の作用を概略説明する。すなわち、Ｌｃ，
Ｃ1の直列共振回路により電源電圧の低い立上り時期か
ら電源の約２倍の周波数の共振電流を流すことにより前
半部分での電流導通角を拡大させ、一方、Ｌｄ，Ｄの直
列回路により位相の遅れた電流を流すことにより後半部
分の導通角の拡大に寄与させる。これによりこれら２つ
の電流ｉｃ，ｉｄを合成した電源装置の入力電流Ｉは電
流導通角の広いなめらかな、すなわち高調波電流を少し
しか含まない電流波形を合成することができるものであ
る。参考のためその電流波形例を図４に示す。
図２及び図３に示すような高調波電流抑制回路を有する
直流電源装置（例えばインバータエアコン用）における
それぞれ、交流用インダクタンスＬｃ，直流用インダク
タンスＬｄとしてそれぞれ接続し、機能させる。図２お
よび図３は、高調波電流抑制回路を施した電源回路とし
て一般的によく知られており、図２の回路を例にその高
調波電流抑制の作用を概略説明する。すなわち、Ｌｃ，
Ｃ1の直列共振回路により電源電圧の低い立上り時期か
ら電源の約２倍の周波数の共振電流を流すことにより前
半部分での電流導通角を拡大させ、一方、Ｌｄ，Ｄの直
列回路により位相の遅れた電流を流すことにより後半部
分の導通角の拡大に寄与させる。これによりこれら２つ
の電流ｉｃ，ｉｄを合成した電源装置の入力電流Ｉは電
流導通角の広いなめらかな、すなわち高調波電流を少し
しか含まない電流波形を合成することができるものであ
る。参考のためその電流波形例を図４に示す。
【００２７】２つのインダクタンスＬｃ，Ｌｄが従来の
ようにそれぞれ独立した２個のリアクタで構成されてい
る場合は問題ないが、本発明のように１個のリアクタに
２個のインダクタンスを一体化して構成させる場合は、
いかに２つのインダクタンス間の結合を小さくできるか
が肝要である。
ようにそれぞれ独立した２個のリアクタで構成されてい
る場合は問題ないが、本発明のように１個のリアクタに
２個のインダクタンスを一体化して構成させる場合は、
いかに２つのインダクタンス間の結合を小さくできるか
が肝要である。
【００２８】図５に第１のコイル２に流れる電流ｉｃに
よって生ずる磁束のφＡ，φＢの流れを示す。すなわ
ち、φＡは第１の鉄心部１，橋絡鉄心部８，第３の鉄心
部５，橋絡鉄心部８の閉回路を流れる磁束を示し、φＢ
は鉄心部１，鉄心部８，鉄心部３、鉄心部８の閉回路を
流れる磁束を示している。そして、２つのインダクタン
ス間の相互結合を小さくするためには、このφＢをなく
するかミニマム化しなければならない。本発明ではこれ
を実現するため第１の鉄心部１，第２の鉄心部３，第３
の鉄心部５のコアギャップ寸法を以下のように設定して
いる。すなわち、インダクタンスＬｃのインダクタンス
特性を得るのに必要なコアギャップ寸法の大半を第１の
鉄心部１と２個の橋絡鉄心部８との間に形成し（本実施
例では１．５ｍｍ）、共通磁脚である第３の鉄心部５と
橋絡鉄心８との間のコアギャップをほとんどなくするよ
うにした（０〜０．３５ｍｍ）。さらにインダクタンス
Ｌｄのインダクタンス特性を得るのに必要なコアギャッ
プ寸法の大半を第２の鉄心部３と２個の橋絡鉄心部８と
の間に形成（本実施例では１．５ｍｍ）してある。
よって生ずる磁束のφＡ，φＢの流れを示す。すなわ
ち、φＡは第１の鉄心部１，橋絡鉄心部８，第３の鉄心
部５，橋絡鉄心部８の閉回路を流れる磁束を示し、φＢ
は鉄心部１，鉄心部８，鉄心部３、鉄心部８の閉回路を
流れる磁束を示している。そして、２つのインダクタン
ス間の相互結合を小さくするためには、このφＢをなく
するかミニマム化しなければならない。本発明ではこれ
を実現するため第１の鉄心部１，第２の鉄心部３，第３
の鉄心部５のコアギャップ寸法を以下のように設定して
いる。すなわち、インダクタンスＬｃのインダクタンス
特性を得るのに必要なコアギャップ寸法の大半を第１の
鉄心部１と２個の橋絡鉄心部８との間に形成し（本実施
例では１．５ｍｍ）、共通磁脚である第３の鉄心部５と
橋絡鉄心８との間のコアギャップをほとんどなくするよ
うにした（０〜０．３５ｍｍ）。さらにインダクタンス
Ｌｄのインダクタンス特性を得るのに必要なコアギャッ
プ寸法の大半を第２の鉄心部３と２個の橋絡鉄心部８と
の間に形成（本実施例では１．５ｍｍ）してある。
【００２９】これにより、磁束φＢが流れる第２の鉄心
部３を含む磁路の磁気抵抗が、共通磁脚である第３の鉄
心部５を含む磁路の磁気抵抗に比し桁違いに大きくなる
ので実際にはφＢは殆ど流れないことになる。すなわ
ち、第１のコイル２で生じた磁束は共通磁脚である第３
の鉄心部５を経由する閉回路にそのほとんどがφＡとし
て流れ、他方のインダクタンスＬｄを構成する第２のコ
イル４と鎖交する磁束は実用上無視できる程度の微少分
しか流れなくなる。
部３を含む磁路の磁気抵抗が、共通磁脚である第３の鉄
心部５を含む磁路の磁気抵抗に比し桁違いに大きくなる
ので実際にはφＢは殆ど流れないことになる。すなわ
ち、第１のコイル２で生じた磁束は共通磁脚である第３
の鉄心部５を経由する閉回路にそのほとんどがφＡとし
て流れ、他方のインダクタンスＬｄを構成する第２のコ
イル４と鎖交する磁束は実用上無視できる程度の微少分
しか流れなくなる。
【００３０】反対に第２のコイル４の電流で発生する磁
束の流れについても今までの説明と同じく、第２のコイ
ル４による磁束の大半が共通磁脚である第３の鉄心部５
を経由して流れ、第３の鉄心部５を越えて第１のコイル
２と鎖交する磁束はほとんど無くなる。
束の流れについても今までの説明と同じく、第２のコイ
ル４による磁束の大半が共通磁脚である第３の鉄心部５
を経由して流れ、第３の鉄心部５を越えて第１のコイル
２と鎖交する磁束はほとんど無くなる。
【００３１】このようにして２つのインダクタンスが同
時に機能しても磁気的な相互影響がほとんど無いか、若
しくは実用上無視できる一体型のリアクタを実現でき
た。参考までに、図６に第３の鉄心部５のコアギャップ
を他の第１の鉄心部１，第２の鉄心部３の場合に比しど
の程度の相対値にしたらどの程度の高調波電流抑制効果
になるかの傾向を高調波電流抑制値の第３高調波を例に
して示した。なお、本発明の複合形リアクタの各コイル
に流れる電流の波形は、２つの独立したリアクタを使用
する場合とほぼ同じ電流波形（図４）である。
時に機能しても磁気的な相互影響がほとんど無いか、若
しくは実用上無視できる一体型のリアクタを実現でき
た。参考までに、図６に第３の鉄心部５のコアギャップ
を他の第１の鉄心部１，第２の鉄心部３の場合に比しど
の程度の相対値にしたらどの程度の高調波電流抑制効果
になるかの傾向を高調波電流抑制値の第３高調波を例に
して示した。なお、本発明の複合形リアクタの各コイル
に流れる電流の波形は、２つの独立したリアクタを使用
する場合とほぼ同じ電流波形（図４）である。
【００３２】なお、従来の独立した２個のリアクタで構
成する場合、リアクタの電磁設計としてはそれぞれ交流
用リアクタでは電流Ｉｃの積分値の合計Ｓ1＋Ｓ2に比例
する磁束が流れるのでこれに応じた磁路断面が必要であ
り、一方直流用リアクタでは電流Ｉｄの積分値Ｓ3に比
例する磁束が流れるのでこれに応じた磁路断面が必要と
なる。
成する場合、リアクタの電磁設計としてはそれぞれ交流
用リアクタでは電流Ｉｃの積分値の合計Ｓ1＋Ｓ2に比例
する磁束が流れるのでこれに応じた磁路断面が必要であ
り、一方直流用リアクタでは電流Ｉｄの積分値Ｓ3に比
例する磁束が流れるのでこれに応じた磁路断面が必要と
なる。
【００３３】これに対し、本発明の実施の形態のよう
に、共通磁脚である第３の鉄心部５を介して磁気的にほ
ぼ独立した２つの磁気回路を併設する場合、図４に示す
電流ＩｃとＩｄがそれぞれ第１のコイル２，第２のコイ
ル４に流れると、第３の鉄心部５にはそれぞれｉｃとｉ
ｄに相応する磁束が合流することになる。すなわち、ｉ
ｃとｉｄの合成電流Ｉに相応する合成磁束が第３の鉄心
部５に流れる。図４から明らかなようにＩｃとＩｄとの
互いに逆位相であるＳ2部分とＳ3部分が打消し合った結
果、合成電流Ｉの積分値Ｓ4は従来の独立した２個のリ
アクタを使用する場合の電流の総和Ｓ1＋Ｓ2＋Ｓ3に比
し大巾に減少される。
に、共通磁脚である第３の鉄心部５を介して磁気的にほ
ぼ独立した２つの磁気回路を併設する場合、図４に示す
電流ＩｃとＩｄがそれぞれ第１のコイル２，第２のコイ
ル４に流れると、第３の鉄心部５にはそれぞれｉｃとｉ
ｄに相応する磁束が合流することになる。すなわち、ｉ
ｃとｉｄの合成電流Ｉに相応する合成磁束が第３の鉄心
部５に流れる。図４から明らかなようにＩｃとＩｄとの
互いに逆位相であるＳ2部分とＳ3部分が打消し合った結
果、合成電流Ｉの積分値Ｓ4は従来の独立した２個のリ
アクタを使用する場合の電流の総和Ｓ1＋Ｓ2＋Ｓ3に比
し大巾に減少される。
【００３４】以上のことから判るように、従来の２つの
独立したリアクタで構成していたものを、本発明のよう
に一体化して構成した場合、本来この第３の鉄心部５の
磁路断面積はそれぞれの積分値Ｓ1＋Ｓ2＋Ｓ3に相応す
る値が必要となるはずであるところ、積分値Ｓ4に相応
する磁路断面積で済むことになる。このＳ4のＳ1＋Ｓ2
＋Ｓ3に対する比率は、高調波電流抑制の目標設定値に
応じて回路定数・リアクタ特性を調整することにより変
わってくるが本実施例では約２分の１である。したがっ
て第３の鉄心部５の磁路断面を従来例に比し約２分の１
に減らすことができ、鉄心量を大巾に減らすことができ
るので、リアクタの小形、軽量、低コスト化を図ること
ができる。参考として、図７に第３の鉄心部５の断面積
を第１の鉄心部１と第２の鉄心部２の断面積を合計した
値に比しどの程度の相対値にしたら、どの程度の高調波
電流抑制効果になるかの傾向を高調波電流抑制値の第３
高調波を例にして示した。
独立したリアクタで構成していたものを、本発明のよう
に一体化して構成した場合、本来この第３の鉄心部５の
磁路断面積はそれぞれの積分値Ｓ1＋Ｓ2＋Ｓ3に相応す
る値が必要となるはずであるところ、積分値Ｓ4に相応
する磁路断面積で済むことになる。このＳ4のＳ1＋Ｓ2
＋Ｓ3に対する比率は、高調波電流抑制の目標設定値に
応じて回路定数・リアクタ特性を調整することにより変
わってくるが本実施例では約２分の１である。したがっ
て第３の鉄心部５の磁路断面を従来例に比し約２分の１
に減らすことができ、鉄心量を大巾に減らすことができ
るので、リアクタの小形、軽量、低コスト化を図ること
ができる。参考として、図７に第３の鉄心部５の断面積
を第１の鉄心部１と第２の鉄心部２の断面積を合計した
値に比しどの程度の相対値にしたら、どの程度の高調波
電流抑制効果になるかの傾向を高調波電流抑制値の第３
高調波を例にして示した。
【００３５】なお、第３の鉄心部５の鉄心材料として方
向性けい素鋼板などの透磁性のより透れた電磁鋼板を使
用したり板厚をうすくなどして、高調波電流に対しても
必要な透磁率を維持することによって、第３の鉄心部５
の磁路断面をさらに減らすことも可能である。
向性けい素鋼板などの透磁性のより透れた電磁鋼板を使
用したり板厚をうすくなどして、高調波電流に対しても
必要な透磁率を維持することによって、第３の鉄心部５
の磁路断面をさらに減らすことも可能である。
【００３６】また、鉄心部１，３，５や橋絡鉄心部８に
使う電磁鋼板は単純な形状の短柵型や台形型にできるの
で高価な打抜き型も不要となりシャーリング等で容易に
製作でき、従来のＥＩ型などの鉄心形状の場合に比し電
磁鋼板のサイズも自由に設定することができる。これに
よりコイルを収容する鉄心部１，３，５，８の寸法も必
要最小寸法に設計することが機種ごとに可能となるので
鉄心部１，３，５，８の材料使用量を減らすことができ
る。
使う電磁鋼板は単純な形状の短柵型や台形型にできるの
で高価な打抜き型も不要となりシャーリング等で容易に
製作でき、従来のＥＩ型などの鉄心形状の場合に比し電
磁鋼板のサイズも自由に設定することができる。これに
よりコイルを収容する鉄心部１，３，５，８の寸法も必
要最小寸法に設計することが機種ごとに可能となるので
鉄心部１，３，５，８の材料使用量を減らすことができ
る。
【００３７】さらに図１に示すように２個の橋絡鉄心部
８については、磁束の流れからみて有効でない隅の部分
をカットした形状として、橋絡鉄心部８に使う電磁鋼板
１１の材料使用量を低減しているとともに、リアクタ重
量の軽量化となる。また、台形状の電磁鋼板１１の角度
は図８に示すように、実用特性面より６０°から８０°
の範囲で選定され、この電磁鋼板１１を材料ロスなく製
作する場合の例を示している。
８については、磁束の流れからみて有効でない隅の部分
をカットした形状として、橋絡鉄心部８に使う電磁鋼板
１１の材料使用量を低減しているとともに、リアクタ重
量の軽量化となる。また、台形状の電磁鋼板１１の角度
は図８に示すように、実用特性面より６０°から８０°
の範囲で選定され、この電磁鋼板１１を材料ロスなく製
作する場合の例を示している。
【００３８】また、図９に示すように鉄心１，３，５の
磁路断面の巾寸法Ａの方が奥行き寸法Ｂ（積層厚）より
大なる場合は奥行き寸法Ｂがそれぞれ鉄心部１，３，５
の積層厚となるようにした方が積層枚数が少なくて済む
ので鉄心１，３，５に使う電磁鋼板の打抜き加工費の低
減に有利である。なお、図１０は、寸法Ａ，Ｂが図９と
は逆の寸法Ａ（積層厚）＜寸法Ｂの場合を示す。
磁路断面の巾寸法Ａの方が奥行き寸法Ｂ（積層厚）より
大なる場合は奥行き寸法Ｂがそれぞれ鉄心部１，３，５
の積層厚となるようにした方が積層枚数が少なくて済む
ので鉄心１，３，５に使う電磁鋼板の打抜き加工費の低
減に有利である。なお、図１０は、寸法Ａ，Ｂが図９と
は逆の寸法Ａ（積層厚）＜寸法Ｂの場合を示す。
【００３９】また、コアギャップを確保するために必要
なコアギャップスペーサ６，７として絶縁シートを採用
して、コアギャップ寸法確保と絶縁の機能を兼ねさせる
ことにより、部材の節約ができる。
なコアギャップスペーサ６，７として絶縁シートを採用
して、コアギャップ寸法確保と絶縁の機能を兼ねさせる
ことにより、部材の節約ができる。
【００４０】さらに、第１の鉄心部１と第２の鉄心部３
は、それぞれ絶縁シートを兼ねたコアギャップスペーサ
６，７によって２個の橋絡鉄心部８すなわちアースから
完全に分離絶縁される。したがってコイル２，４の鉄心
部１，３に対する絶縁は何ら必要でない構成が実現でき
る。これにより絶縁材料の低減、絶縁構成の簡略化によ
る組立工数の低減がはかれる。さらには前述のようにそ
れぞれコイル２，４と鉄心部１，３の間の絶縁が要らな
いのでコイル２，４とそれぞれ鉄心部１，３との間の絶
縁距離を取る必要がなくなって巻線の内径寸法を最小に
できることにより電線使用量の大巾低減がはかれる。ま
た、鉄心部にコイルを直接巻回することも可能となり、
巻芯治具の不要化、巻回後のコイルと巻芯治具との分離
作業の不要化による製作工数の低減なども図れる。
は、それぞれ絶縁シートを兼ねたコアギャップスペーサ
６，７によって２個の橋絡鉄心部８すなわちアースから
完全に分離絶縁される。したがってコイル２，４の鉄心
部１，３に対する絶縁は何ら必要でない構成が実現でき
る。これにより絶縁材料の低減、絶縁構成の簡略化によ
る組立工数の低減がはかれる。さらには前述のようにそ
れぞれコイル２，４と鉄心部１，３の間の絶縁が要らな
いのでコイル２，４とそれぞれ鉄心部１，３との間の絶
縁距離を取る必要がなくなって巻線の内径寸法を最小に
できることにより電線使用量の大巾低減がはかれる。ま
た、鉄心部にコイルを直接巻回することも可能となり、
巻芯治具の不要化、巻回後のコイルと巻芯治具との分離
作業の不要化による製作工数の低減なども図れる。
【００４１】さらに、矩形断面をなす第１の鉄心部１ま
たは第２の鉄心部３の外周に図１１のようにコの字状の
コイル保護部材１２を取付けて、その上からコイル２ま
たはコイル４を直接、巻回するようにすれば、鉄心コー
ナ部１３で巻回時のコイル傷を防止する構造として有用
である。
たは第２の鉄心部３の外周に図１１のようにコの字状の
コイル保護部材１２を取付けて、その上からコイル２ま
たはコイル４を直接、巻回するようにすれば、鉄心コー
ナ部１３で巻回時のコイル傷を防止する構造として有用
である。
【００４２】また、図１２に示すように、鉄心部１，３
の鉄心コーナ部１３にＲ加工を施してこの上から直接コ
イル２またはコイル４を巻回することも何らコイル保護
部材を使用せずに済む構造として有用である。
の鉄心コーナ部１３にＲ加工を施してこの上から直接コ
イル２またはコイル４を巻回することも何らコイル保護
部材を使用せずに済む構造として有用である。
【００４３】また、図１３（Ａ）（Ｂ），図１４（Ａ）
（Ｂ）に示すように、鉄心部１または３の側端部に、端
面にＲを有するコイル保護部材１４をそれぞれ設置し、
その上からコイル２または４を直接巻回する構造も鉄心
コーナ部１３で巻回によるコイル傷が発生するのを防止
するものとして有用である。
（Ｂ）に示すように、鉄心部１または３の側端部に、端
面にＲを有するコイル保護部材１４をそれぞれ設置し、
その上からコイル２または４を直接巻回する構造も鉄心
コーナ部１３で巻回によるコイル傷が発生するのを防止
するものとして有用である。
【００４４】また、リアクタの特性上の制限より、コア
ギャップを確保するギャップスペーサ６，７の厚さ寸法
にはかなりの精度が必要とされる。厚さ方向に弾力性の
ない材料でこの寸法精度を実現しようとすると非常に高
いコストがかかる。これに対し、本実施例ではガラス不
織布、ポリエステル不織布、カレンダー加工なしのアラ
ミッド紙などのような厚さ方向に弾力性を有する安価な
材料をギャップスペーサ６，７として用い、２つの橋絡
鉄心部８の上下から押圧してコアギャップ部を押圧する
と、押圧力に応じて弾力性を有するコアギャップスペー
サ６，７の厚さ、すなわちコアギャップ寸法が変化す
る。この際、同時にコイル２，４に測定器を接続してイ
ンダクタンス値を測定しながら押圧し、所要のインダク
タンス値に達した時点でその押圧力を維持したまま、固
定金具１０を固定すれば容易に所要のインダクタンス値
を有するリアクタをつくることができる。このようにギ
ャップスペーサとして弾力性を有する安価な材料を使う
ことにより材料コストを低減することができる。
ギャップを確保するギャップスペーサ６，７の厚さ寸法
にはかなりの精度が必要とされる。厚さ方向に弾力性の
ない材料でこの寸法精度を実現しようとすると非常に高
いコストがかかる。これに対し、本実施例ではガラス不
織布、ポリエステル不織布、カレンダー加工なしのアラ
ミッド紙などのような厚さ方向に弾力性を有する安価な
材料をギャップスペーサ６，７として用い、２つの橋絡
鉄心部８の上下から押圧してコアギャップ部を押圧する
と、押圧力に応じて弾力性を有するコアギャップスペー
サ６，７の厚さ、すなわちコアギャップ寸法が変化す
る。この際、同時にコイル２，４に測定器を接続してイ
ンダクタンス値を測定しながら押圧し、所要のインダク
タンス値に達した時点でその押圧力を維持したまま、固
定金具１０を固定すれば容易に所要のインダクタンス値
を有するリアクタをつくることができる。このようにギ
ャップスペーサとして弾力性を有する安価な材料を使う
ことにより材料コストを低減することができる。
【００４５】また、図１５に示すように鉄心部１，３，
５の端面がそれぞれ、橋絡鉄心部８の端面内で必ず収ま
るようにそれぞれの鉄心寸法、突き合せ位置に設定する
ことにより、漏洩磁束を橋絡鉄心部８で吸収することが
でき、組立て時の鉄心相互の突き合せずれなどによるリ
アクタ特性のばらつきを抑えることができる。
５の端面がそれぞれ、橋絡鉄心部８の端面内で必ず収ま
るようにそれぞれの鉄心寸法、突き合せ位置に設定する
ことにより、漏洩磁束を橋絡鉄心部８で吸収することが
でき、組立て時の鉄心相互の突き合せずれなどによるリ
アクタ特性のばらつきを抑えることができる。
【００４６】また、日の字状の磁路を形成するために有
用な鉄心形状の組合せ例を図１６ないし図２３に示し
た。これらも、本実施例と同様の効果を有するリアクタ
構造として有用である。
用な鉄心形状の組合せ例を図１６ないし図２３に示し
た。これらも、本実施例と同様の効果を有するリアクタ
構造として有用である。
【００４７】（実施の形態２）さらに、本発明の複合形
リアクタの一部または全体を樹脂でモールドした場合の
例を実施の形態２として説明する（図示せず）。すなわ
ち、モールドすることにより鉄心部１，３，５，８やコ
イル２，４などを確実に固定するとともに、モールド部
に端子固定部、他の機器への取付け部などを容易に具備
させ、製造工数の少ない量産性に富む構造を得ることが
できる。特に複合形リアクタ全体をモールドしたことに
より、複合形リアクタ全体がより完全に固定されるとと
もに外部から隔離・保護されるので非常に防水性にすぐ
れ、かつ複合形リアクタから発生する騒音や振動を抑制
されたリアクタ構造を得ることができる。
リアクタの一部または全体を樹脂でモールドした場合の
例を実施の形態２として説明する（図示せず）。すなわ
ち、モールドすることにより鉄心部１，３，５，８やコ
イル２，４などを確実に固定するとともに、モールド部
に端子固定部、他の機器への取付け部などを容易に具備
させ、製造工数の少ない量産性に富む構造を得ることが
できる。特に複合形リアクタ全体をモールドしたことに
より、複合形リアクタ全体がより完全に固定されるとと
もに外部から隔離・保護されるので非常に防水性にすぐ
れ、かつ複合形リアクタから発生する騒音や振動を抑制
されたリアクタ構造を得ることができる。
【００４８】（実施の形態３）さらに、本発明の複合形
リアクタの固定を鉄心のプロジェクション溶接で行った
場合を実施の形態３として図２４に示す。
リアクタの固定を鉄心のプロジェクション溶接で行った
場合を実施の形態３として図２４に示す。
【００４９】２個の台形状の橋絡鉄心部８が第３の鉄心
部５と突き合わされる部分で少なくとも１個所ずつのプ
ロジェクション溶接を施すことによって２個の橋絡鉄心
部８と、第３の鉄心部５とを固定する。この時、鉄心部
１，３とコイル２，４はそれぞれギャップスペーサ６，
７とともに所定の位置に設置された状態で２個の橋絡鉄
心部８の上下から押圧されて固定される。プロジェクシ
ョン溶接のために橋絡鉄心部８または第３の鉄心部５に
プロジェクション溶接用の突起１５が設けられる。この
構成により、図１の固定金具１０を使用することなくリ
アクタを固定できるので使用材料費の低減がはかれると
ともに、固定金具１０がなくなった分だけリアクタ外形
寸法の小形化がはかれて機器内への収納性の面で有効で
ある。
部５と突き合わされる部分で少なくとも１個所ずつのプ
ロジェクション溶接を施すことによって２個の橋絡鉄心
部８と、第３の鉄心部５とを固定する。この時、鉄心部
１，３とコイル２，４はそれぞれギャップスペーサ６，
７とともに所定の位置に設置された状態で２個の橋絡鉄
心部８の上下から押圧されて固定される。プロジェクシ
ョン溶接のために橋絡鉄心部８または第３の鉄心部５に
プロジェクション溶接用の突起１５が設けられる。この
構成により、図１の固定金具１０を使用することなくリ
アクタを固定できるので使用材料費の低減がはかれると
ともに、固定金具１０がなくなった分だけリアクタ外形
寸法の小形化がはかれて機器内への収納性の面で有効で
ある。
【００５０】なお、これにワニス含浸を施すことによっ
て各鉄心部の突き合せ部やコイル２，４などが互いに接
着固定されてリアクタ全体の固定は完全になる。
て各鉄心部の突き合せ部やコイル２，４などが互いに接
着固定されてリアクタ全体の固定は完全になる。
【００５１】（実施の形態４）さらに、リアクタの固定
に関する実施の形態４を図２５（Ａ）（Ｂ）に図示す
る。図２５（Ａ）（Ｂ）はリアクタのほぼ中央の第３の
鉄心部５のあたりを略Ｕ字状の固定金具１６で挟持さ
せ、取付板９に設けた２個所の貫通孔９Ａから突き出た
固定金具１６の先端を取付板の貫通孔９Ａの周辺にて溶
接固定したものを示す。
に関する実施の形態４を図２５（Ａ）（Ｂ）に図示す
る。図２５（Ａ）（Ｂ）はリアクタのほぼ中央の第３の
鉄心部５のあたりを略Ｕ字状の固定金具１６で挟持さ
せ、取付板９に設けた２個所の貫通孔９Ａから突き出た
固定金具１６の先端を取付板の貫通孔９Ａの周辺にて溶
接固定したものを示す。
【００５２】こうした構造により、鉄心部１，３，５，
８やコイル２，４が固定されるだけでなく、リアクタと
取付板９との固定をも同時に行われる。
８やコイル２，４が固定されるだけでなく、リアクタと
取付板９との固定をも同時に行われる。
【００５３】したがって、組立工数の少ない量産性に富
むリアクタ構造を得ることができる。また、図１の固定
金具１０が不要となるため、その分外形寸法が小さくな
りコンパクト化に寄与するものである。
むリアクタ構造を得ることができる。また、図１の固定
金具１０が不要となるため、その分外形寸法が小さくな
りコンパクト化に寄与するものである。
【００５４】なお、この固定金具１６としては必要によ
りステンレスなどの非磁性体で作ることも可能である。
りステンレスなどの非磁性体で作ることも可能である。
【００５５】（実施の形態５）さらに、鉄心の磁路形状
に関する実施の形態５を図２６に示す。なお、実施の形
態１と共通する部分については図１と同じ符号に統一し
て説明する。
に関する実施の形態５を図２６に示す。なお、実施の形
態１と共通する部分については図１と同じ符号に統一し
て説明する。
【００５６】図２６は鉄心部１，３とそれぞれコイル
２，４およびギャップスペーサ６，７で組合わされた２
組を日の字状の磁路の窓の中にそれぞれ１組ずつ収納し
て、略田の字状の磁路を形成したものを示す。ここで日
の字状の磁路は２個のＣ形鉄心１７，１８と１個のＩ型
鉄心１９とを有する。そして、実施の形態１の場合と同
様、図２，図３で示す直流電源装置の中で２つのリアク
タとして動作させることにより、Ｉ形鉄心１９が実施の
形態１の鉄心部５に相当し、本来の約２分の１の鉄心断
面積で済むものである。
２，４およびギャップスペーサ６，７で組合わされた２
組を日の字状の磁路の窓の中にそれぞれ１組ずつ収納し
て、略田の字状の磁路を形成したものを示す。ここで日
の字状の磁路は２個のＣ形鉄心１７，１８と１個のＩ型
鉄心１９とを有する。そして、実施の形態１の場合と同
様、図２，図３で示す直流電源装置の中で２つのリアク
タとして動作させることにより、Ｉ形鉄心１９が実施の
形態１の鉄心部５に相当し、本来の約２分の１の鉄心断
面積で済むものである。
【００５７】この場合、鉄心の全ての突き合せ個所のコ
アギャップ寸法は固定された寸法になるので、コアギャ
ップ寸法のばらつきがなく安定したリアクタ特性を有す
るリアクタ構造を得ることができる。この構造は鉄心突
き合せ部端部で溶接で固定されるのに適しているが他の
固定手段を用いてもよい。高さ方向の寸法が大きくなる
が占有面積を小さくするのに適する。
アギャップ寸法は固定された寸法になるので、コアギャ
ップ寸法のばらつきがなく安定したリアクタ特性を有す
るリアクタ構造を得ることができる。この構造は鉄心突
き合せ部端部で溶接で固定されるのに適しているが他の
固定手段を用いてもよい。高さ方向の寸法が大きくなる
が占有面積を小さくするのに適する。
【００５８】（実施の形態６）さらに、鉄心の磁路形状
に関する実施の形態６を図２７に示す。図２７は、鉄心
１，３とコイル２，４及びコアギャップスペーサ６，７
でそれぞれ組合された２組を少なくとも１個の鉄心から
なる口の字状の磁路の中に並べて配して略目の字状の磁
路を形成したものを示す。ここで口の字状の磁路はＬ型
鉄心２０，２１とで成る例を示している。
に関する実施の形態６を図２７に示す。図２７は、鉄心
１，３とコイル２，４及びコアギャップスペーサ６，７
でそれぞれ組合された２組を少なくとも１個の鉄心から
なる口の字状の磁路の中に並べて配して略目の字状の磁
路を形成したものを示す。ここで口の字状の磁路はＬ型
鉄心２０，２１とで成る例を示している。
【００５９】この実施の形態６の場合も、実施の形態１
の場合と同様、図２，図３で示す直流電源装置のなかで
２つのリアクタとして動作させることにより、Ｌ型鉄心
２０，２１の磁脚部分と一部橋絡部分が実施の形態１の
鉄心５に相当し、同様に狭い磁路断面で済むものであ
る。
の場合と同様、図２，図３で示す直流電源装置のなかで
２つのリアクタとして動作させることにより、Ｌ型鉄心
２０，２１の磁脚部分と一部橋絡部分が実施の形態１の
鉄心５に相当し、同様に狭い磁路断面で済むものであ
る。
【００６０】この場合も実施の形態５と同様、鉄心部の
全ての突き合せ個所のコアギャップ寸法が固定寸法にな
るので、コアギャップ寸法のばらつきがなく安定したリ
アクタ特性を有するリアクタ構造が得られる。この場合
もＬ型鉄心２０とＬ型鉄心２１の突き合せ部は、溶接で
固定するのに適しているが他の固定手段によってもよ
い。
全ての突き合せ個所のコアギャップ寸法が固定寸法にな
るので、コアギャップ寸法のばらつきがなく安定したリ
アクタ特性を有するリアクタ構造が得られる。この場合
もＬ型鉄心２０とＬ型鉄心２１の突き合せ部は、溶接で
固定するのに適しているが他の固定手段によってもよ
い。
【００６１】（実施の形態７）さらに、鉄心の磁路形状
に関する実施の形態７を図２８に示す。
に関する実施の形態７を図２８に示す。
【００６２】鉄心部１，３とコイル２，４およびギャッ
プスペーサ６，７とでそれぞれ組合された２組と、２組
の間に介在させた鉄心部５とをＬ形鉄心部２２，２３よ
りなる口の字状磁路のうちに配置したものである。この
ように、口の字状磁路のうちに３つの磁脚を並列させた
磁路構成である。２個のインダクタンスの相互影響をさ
らに減らしたリアクタ構成として有用である。
プスペーサ６，７とでそれぞれ組合された２組と、２組
の間に介在させた鉄心部５とをＬ形鉄心部２２，２３よ
りなる口の字状磁路のうちに配置したものである。この
ように、口の字状磁路のうちに３つの磁脚を並列させた
磁路構成である。２個のインダクタンスの相互影響をさ
らに減らしたリアクタ構成として有用である。
【００６３】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように本発明の
複合型リアクタは、第１のコイルを挿着した第１の鉄心
部と、第２のコイルを挿着した第２の鉄心部と、各コイ
ルによる磁束が互いに相殺方向となる第３の鉄心部と橋
絡鉄心部との突合せ部のコアギャップ寸法の配分を調整
したことにより、２つの磁気回路の結合をミニマム化し
て２個のほぼ独立したインタクダンスが得られる一体化
の複合型リアクタを実現でき、これにより大巾な小形，
軽量，低コスト化が図れる優れた効果を奏するものであ
る。
複合型リアクタは、第１のコイルを挿着した第１の鉄心
部と、第２のコイルを挿着した第２の鉄心部と、各コイ
ルによる磁束が互いに相殺方向となる第３の鉄心部と橋
絡鉄心部との突合せ部のコアギャップ寸法の配分を調整
したことにより、２つの磁気回路の結合をミニマム化し
て２個のほぼ独立したインタクダンスが得られる一体化
の複合型リアクタを実現でき、これにより大巾な小形，
軽量，低コスト化が図れる優れた効果を奏するものであ
る。
【００６４】また、積層鉄心の積層厚が鉄心寸法を選定
することにより積層枚数が少なくて済むので電磁鋼板の
打抜き加工費を低減できる。
することにより積層枚数が少なくて済むので電磁鋼板の
打抜き加工費を低減できる。
【００６５】また、３個の磁脚の端面が橋絡鉄心部より
はみ出さないような突き合せ位置と鉄心寸法にすること
により、鉄心の突き合せずれによって生ずる漏洩磁束を
吸収して、安定したリアクタ特性を得ることができる。
はみ出さないような突き合せ位置と鉄心寸法にすること
により、鉄心の突き合せずれによって生ずる漏洩磁束を
吸収して、安定したリアクタ特性を得ることができる。
【００６６】また、２つのインダクタンスに流れるＬＣ
共振電流の作用で、２つの磁気回路の共通磁脚である第
３の鉄心部に合流する磁束が互いに逆位相となって打消
し合うことによりこの第３の鉄心部の磁路を従来型リア
クタで必要な磁路断面の５％にまでミニマム化でき、さ
らに複合型リアクタの小形，軽量，低コスト化が実現で
きる。
共振電流の作用で、２つの磁気回路の共通磁脚である第
３の鉄心部に合流する磁束が互いに逆位相となって打消
し合うことによりこの第３の鉄心部の磁路を従来型リア
クタで必要な磁路断面の５％にまでミニマム化でき、さ
らに複合型リアクタの小形，軽量，低コスト化が実現で
きる。
【００６７】また、２つの磁気回路の共通磁脚である第
３の鉄心部と橋絡鉄心部との間の微小コアギャップ寸法
を、第１のコイル及び第２のコイルが挿設されている第
１または第２の鉄心部のコアギャップ寸法の４０％以下
にすることにより２つの磁気回路の相互影響を実用上問
題ないレベルにまで抑えることができる。
３の鉄心部と橋絡鉄心部との間の微小コアギャップ寸法
を、第１のコイル及び第２のコイルが挿設されている第
１または第２の鉄心部のコアギャップ寸法の４０％以下
にすることにより２つの磁気回路の相互影響を実用上問
題ないレベルにまで抑えることができる。
【００６８】また、各鉄心部により形成される磁路形状
を日の字状，目の字状，田の字状などに選択することに
より組立性，占有スペース性で有用な構成を必要に応じ
て選ぶこともできる。
を日の字状，目の字状，田の字状などに選択することに
より組立性，占有スペース性で有用な構成を必要に応じ
て選ぶこともできる。
【００６９】さらに、本発明の複合型リアクタの製造方
法は、インダクタンス値等の特性を測定しながらコアギ
ャップ寸法であるギャップスペーサの厚さを調節し、所
要の特性が得られた時の押圧力を維持したままで各鉄心
部を固定手段で固定するようにしているので、ギャップ
スペーサとして極めて高精度の厚さ寸法を要するためき
わめて高価な材料が必要とされるところを、厚さ寸法精
度を要しない安価な材料をギャップスペーサとして使う
ことができるようになり材料のコストを低減できるとと
もに、押圧力を調整することによりインダクタンス値を
自由に設定することができる。
法は、インダクタンス値等の特性を測定しながらコアギ
ャップ寸法であるギャップスペーサの厚さを調節し、所
要の特性が得られた時の押圧力を維持したままで各鉄心
部を固定手段で固定するようにしているので、ギャップ
スペーサとして極めて高精度の厚さ寸法を要するためき
わめて高価な材料が必要とされるところを、厚さ寸法精
度を要しない安価な材料をギャップスペーサとして使う
ことができるようになり材料のコストを低減できるとと
もに、押圧力を調整することによりインダクタンス値を
自由に設定することができる。
【００７０】また、本発明の電源装置は、高調波抑制回
路に本発明の複合型リアクタを用い、高調波規制値（Ｉ
ＥＣ相当レベル）を全次数に亘って完全にクリアするこ
とができる優れた効果を奏するものである。
路に本発明の複合型リアクタを用い、高調波規制値（Ｉ
ＥＣ相当レベル）を全次数に亘って完全にクリアするこ
とができる優れた効果を奏するものである。
【図１】本発明の実施の形態１の複合形リアクタの概略
正面図
正面図
【図２】同複合形リアクタが使用される電源装置の第１
回路図
回路図
【図３】同電源装置の第２回路図
【図４】同複合形リアクタに流れる電流の波形図
【図５】同複合形リアクタの第１のコイルで発生する磁
束の流れを示す不飽和閉磁路図
束の流れを示す不飽和閉磁路図
【図６】同複合形リアクタの各コアギャップと第３高調
波電流の関係特性図
波電流の関係特性図
【図７】同複合形リアクタの各鉄心断面積と第３高調波
電流の関係特性図
電流の関係特性図
【図８】同複合形リアクタの鉄心に使う電磁鋼板のプレ
ス工程の切断見取図
ス工程の切断見取図
【図９】同複合形リアクタの各鉄心部の積層方向例を示
す斜視図
す斜視図
【図１０】同複合形リアクタの各鉄心部の他の積層方向
例を示す斜視図
例を示す斜視図
【図１１】同複合形リアクタの鉄心部にコイル保護部材
を配した状態を示す斜視図
を配した状態を示す斜視図
【図１２】同複合形リアクタの鉄心部を示す斜視図
【図１３】（Ａ）同複合形リアクタの鉄心部のコイル挿
着状態を示す斜視図 （Ｂ）（Ａ）のコイル保護部材の拡大斜視図
着状態を示す斜視図 （Ｂ）（Ａ）のコイル保護部材の拡大斜視図
【図１４】（Ａ）同複合形リアクタの鉄心部の他のコイ
ル挿着状態を示す斜視図 （Ｂ）（Ａ）のコイル保護部材の拡大斜視図
ル挿着状態を示す斜視図 （Ｂ）（Ａ）のコイル保護部材の拡大斜視図
【図１５】同複合形リアクタの鉄心部の組立配置状態を
示す概念図
示す概念図
【図１６】同複合形リアクタの鉄心部の第２例を示す概
念図
念図
【図１７】同複合形リアクタの鉄心部の第３例を示す概
念図
念図
【図１８】同複合形リアクタの鉄心部の第４例を示す概
念図
念図
【図１９】同複合形リアクタの鉄心部の第５例を示す概
念図
念図
【図２０】同複合形リアクタの鉄心部の第６例を示す概
念図
念図
【図２１】同複合形リアクタの鉄心部の第７例を示す概
念図
念図
【図２２】同複合形リアクタの鉄心部の第８例を示す概
念図
念図
【図２３】同複合形リアクタの鉄心部の第９例を示す概
念図
念図
【図２４】同実施の形態３における複合形リアクタの組
立概念図
立概念図
【図２５】（Ａ）同実施の形態４の複合形リアクタの正
面図 （Ｂ）（Ａ）の固定金具の取付状態を示す要部斜視図
面図 （Ｂ）（Ａ）の固定金具の取付状態を示す要部斜視図
【図２６】同実施の形態５の複合形リアクタの鉄心部の
第１０例を示す正面図
第１０例を示す正面図
【図２７】同実施の形態６の複合形リアクタの鉄心部の
第１１例を示す正面図
第１１例を示す正面図
【図２８】同実施の形態７の複合形リアクタの鉄心部の
第１２例を示す正面図
第１２例を示す正面図
【図２９】従来の個別のリアクタの正面図
１，３，５，８ 鉄心部 ２，４ コイル ６，７ ギャップスペーサ ９ 取付板 ９Ａ 取付板の貫通孔 １０ 固定金具 １１ 電磁鋼板 １２ コイル保護部材 １３ 鉄心コーナ部 １４ コーナ部にＲを有するコイル保護部材 １５ プロジェクション溶接用突起 １６ Ｕ字状の固定金具 １７，１８ Ｃ形鉄心 １９ Ｉ形鉄心 ２０，２１，２２，２３ Ｌ形鉄心
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｈ０２Ｍ 1/14 Ｈ０１Ｆ 27/24 Ｈ
Claims (22)
- 【請求項１】 電磁鋼板を積層し第１のコイルを挿着し
た第１の鉄心部と、電磁鋼板を積層し第２のコイルを挿
着した第２の鉄心部と、電磁鋼板を積層し前記第１・第
２の鉄心部にそれぞれ所定のコアギャップを介して不飽
和閉磁路を形成するための橋絡鉄心部を有し、前記第１
のコイルと第２のコイルによる各磁束が商用電源の毎サ
イクル中の少なくとも一部の期間互いに相殺方向に流れ
る第３の鉄心部を具備し、この第３の鉄心部を前記所定
のコアギャップより小間隙の微小コアギャップを介して
前記橋絡鉄心部間に配設し、これら第１，第２，第３の
鉄心部と橋絡鉄心部とを固定手段により一体に固定した
複合形リアクタ。 - 【請求項２】 第１の鉄心部と橋絡鉄心部との間、およ
び第２の鉄心部と橋絡鉄心部との間、および第３の鉄心
部と橋絡鉄心部との間にそれぞれコアギャップを介して
突き合せた請求項１記載の複合形リアクタ。 - 【請求項３】 コアギャップをギャップスペーサを介在
させて確保した請求項１記載の複合形リアクタ。 - 【請求項４】 ギャップスペーサに少なくとも厚さ方向
に弾力性を有する部材を使用した請求項３記載の複合形
リアクタ。 - 【請求項５】 ギャップスペーサとして絶縁シートを使
用した請求項３記載の複合形リアクタ。 - 【請求項６】 ギャップスペーサとして多孔質材料もし
くは繊維質材料を使用した請求項３記載の複合形リアク
タ。 - 【請求項７】 固定手段として少なくとも各鉄心部の突
き合せ部をワニス含浸で固着させた請求項１記載の複合
形リアクタ。 - 【請求項８】 固定手段として一部もしくは全体を樹脂
注型または樹脂モールドした請求項１記載の複合形リア
クタ。 - 【請求項９】 橋絡鉄心部を台形状とした請求項１記載
の複合形リアクタ。 - 【請求項１０】 第１，第２，第３の鉄心部の磁路断面
の巾寸法または奥行き寸法のうち小さい方の寸法が積層
厚となる方向に積層した請求項１記載の複合形リアク
タ。 - 【請求項１１】 少なくとも第１，第２，第３の鉄心部
の端面がそれぞれ橋絡鉄心部の両端面内に収まるような
鉄心部寸法，突き合せ位置とした請求項１記載の複合形
リアクタ。 - 【請求項１２】 第１，第２の鉄心部の鉄心コーナ部に
コの字状のコイル保護部材を介してコイルを巻回した請
求項１記載の複合形リアクタ。 - 【請求項１３】 第１，第２の鉄心部の鉄心コーナ部に
Ｒ加工を施し、これにコイルを巻回した請求項１記載の
複合形リアクタ。 - 【請求項１４】 それぞれ第１，第２の鉄心部の少なく
とも一対の対辺の両側端に、鉄心コーナ部にＲを有する
コイル保護部材を取付けてコイルを巻回した請求項１記
載の複合形リアクタ。 - 【請求項１５】 第３の鉄心部の断面積を第１の鉄心部
および第２の鉄心部の断面積の和の５％以上にした請求
項１記載の複合形リアクタ。 - 【請求項１６】 第３の鉄心部と橋絡鉄心部との間の微
小コアギャップ寸法を第１の鉄心部と橋絡鉄心部との間
の所定コアギャップ寸法の４０％以下、かつ第２の鉄心
部と橋絡鉄心部との間の所定コアギャップ寸法の４０％
以下とした請求項１記載の複合形リアクタ。 - 【請求項１７】 第３の鉄心部と橋絡鉄心部２個との突
き合せ部にプロジェクション溶接を施して固定した請求
項１記載の複合形リアクタ。 - 【請求項１８】 略Ｕ字状の金具により、リアクタの略
中央部を挟持させ、一方の橋絡鉄心部の外側端面に取付
けられた金属製取付板の貫通孔から前記略Ｕ字状金具の
先端２個所を突き出させ、これを貫通孔周辺で取付板に
溶接固定した請求項１記載の複合形リアクタ。 - 【請求項１９】 各鉄心部により形成された不飽和磁気
回路が、２つのコイルが上下に位置するように見て略日
の字状、略目の字状、略田の字状のいずれかの形態とな
るように一体に固定した請求項１記載の複合形リアク
タ。 - 【請求項２０】 第１のコイルを挿着した電磁鋼板を積
層してなる第１の鉄心部と、第２のコイルを挿着した電
磁鋼板を積層してなる第２の鉄心部と、前記第１・第２
の鉄心部にそれぞれ所定のコアギャップを介して不飽和
磁路を形成するための電磁鋼板を積層してなる橋絡鉄心
部を有し、前記第１のコイルと第２のコイルによる各磁
束が商用電源の毎サイクル中の少なくとも一部の期間互
いに相殺方向に流れる第３の鉄心部を具備し、前記所定
のコアギャップより小間隙の微小コアギャップを介して
前記橋絡鉄心部間に前記第３の鉄心部を配設することに
よって略日の字状，目の字状または田の字状の磁路を形
成し、インダクタンス値などのリアクタ特性を測定しな
がら橋絡鉄心部を押圧してコアギャップ寸法であるギャ
ップスペーサの厚さを調節し、所要の特性が得られた時
の押圧力を維持したままで橋絡鉄心部を固定手段で固定
した複合形リアクタの製造方法。 - 【請求項２１】 請求項１記載の複合形リアクタを用
い、単相交流を整流して直流電源を形成する電源装置で
あって、全波整流用ダイオードブリッジと平滑用コンデ
ンサの間に複合形リアクタの第１のコイルとダイオード
の直列回路と、前記複合形リアクタの第２のコイルとコ
ンデンサの直列回路とを並列接続した電源装置。 - 【請求項２２】 請求項１記載の複合形リアクタを用
い、単相交流を整流して直流電源を形成する電源装置で
あって、全波整流用ダイオードブリッジの後段で、複合
形リアクタの第１のコイルとダイオードの平滑用コンデ
ンサを含む直列回路と、前記複合形リアクタの第２のコ
イルとコンデンサの直列回路とを並列接続した電源装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00667498A JP3379419B2 (ja) | 1998-01-16 | 1998-01-16 | 複合形リアクタとその製造方法と電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00667498A JP3379419B2 (ja) | 1998-01-16 | 1998-01-16 | 複合形リアクタとその製造方法と電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11204355A true JPH11204355A (ja) | 1999-07-30 |
| JP3379419B2 JP3379419B2 (ja) | 2003-02-24 |
Family
ID=11644927
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00667498A Expired - Fee Related JP3379419B2 (ja) | 1998-01-16 | 1998-01-16 | 複合形リアクタとその製造方法と電源装置 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3379419B2 (ja) |
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004071584A (ja) * | 2002-06-10 | 2004-03-04 | Tabuchi Electric Co Ltd | 電磁誘導器 |
| EP1519392A1 (en) * | 2003-09-23 | 2005-03-30 | ABB Oy | Inductor arrangement |
| JP2006288091A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Tdk Corp | フィルタ回路および電源装置 |
| JP2006294997A (ja) * | 2005-04-13 | 2006-10-26 | Tamura Seisakusho Co Ltd | 複合型リアクトルの巻線構造 |
| JP2010258395A (ja) * | 2009-04-28 | 2010-11-11 | Tdk Corp | インターリーブ用ｐｆｃチョークコイル |
| CN102326216A (zh) * | 2009-07-31 | 2012-01-18 | 株式会社田村制作所 | 电感器 |
| CN102340145A (zh) * | 2011-09-23 | 2012-02-01 | 丹东欣泰电气股份有限公司 | 磁控并联电抗器 |
| JP2012507861A (ja) * | 2008-10-29 | 2012-03-29 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 誘導性と容量性素子の一体化構造 |
| JP2014078577A (ja) * | 2012-10-10 | 2014-05-01 | Hitachi Metals Ltd | マルチフェーズコンバータ用の複合リアクトル及びそれを用いたマルチフェーズコンバータ |
| CN104021920A (zh) * | 2014-05-27 | 2014-09-03 | 华为技术有限公司 | 耦合电感和功率变换器 |
| EP2782105A1 (fr) | 2013-03-20 | 2014-09-24 | Schneider Toshiba Inverter Europe SAS | Inductance de mode différentiel et de mode commun |
| CN104319075A (zh) * | 2014-09-19 | 2015-01-28 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种用于多电平电压源换流器的连接电抗器 |
| JP2015065346A (ja) * | 2013-09-25 | 2015-04-09 | トヨタ自動車株式会社 | リアクトル装置及び電力変換装置 |
| JP2015521384A (ja) * | 2012-05-18 | 2015-07-27 | エスエムエー ソーラー テクノロジー アーゲー | 一体型インダクタ装置 |
| CN105097222A (zh) * | 2015-07-22 | 2015-11-25 | 上海正泰电源***有限公司 | 一种交错并联变换器的磁耦合电感器及其磁芯 |
| JP2016111307A (ja) * | 2014-12-10 | 2016-06-20 | 株式会社デンソー | コモンモードチョークコイル |
| JP2021197504A (ja) * | 2020-06-17 | 2021-12-27 | 愛三工業株式会社 | リアクトル |
| DE102022130155A1 (de) | 2022-11-15 | 2024-05-16 | Valeo Eautomotive Germany Gmbh | Magnetkernvorrichtung |
-
1998
- 1998-01-16 JP JP00667498A patent/JP3379419B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004071584A (ja) * | 2002-06-10 | 2004-03-04 | Tabuchi Electric Co Ltd | 電磁誘導器 |
| EP1519392A1 (en) * | 2003-09-23 | 2005-03-30 | ABB Oy | Inductor arrangement |
| US7176779B2 (en) | 2003-09-23 | 2007-02-13 | Abb Oy | Inductor arrangement |
| JP2006288091A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Tdk Corp | フィルタ回路および電源装置 |
| JP2006294997A (ja) * | 2005-04-13 | 2006-10-26 | Tamura Seisakusho Co Ltd | 複合型リアクトルの巻線構造 |
| JP2012507861A (ja) * | 2008-10-29 | 2012-03-29 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 誘導性と容量性素子の一体化構造 |
| JP2010258395A (ja) * | 2009-04-28 | 2010-11-11 | Tdk Corp | インターリーブ用ｐｆｃチョークコイル |
| US8217746B2 (en) | 2009-04-28 | 2012-07-10 | Tdk Corporation | Choke coil for interleaved PFC circuit |
| CN102326216A (zh) * | 2009-07-31 | 2012-01-18 | 株式会社田村制作所 | 电感器 |
| JP2013501346A (ja) * | 2009-07-31 | 2013-01-10 | 株式会社タムラ製作所 | インダクタ |
| CN102340145A (zh) * | 2011-09-23 | 2012-02-01 | 丹东欣泰电气股份有限公司 | 磁控并联电抗器 |
| JP2015521384A (ja) * | 2012-05-18 | 2015-07-27 | エスエムエー ソーラー テクノロジー アーゲー | 一体型インダクタ装置 |
| US10121577B2 (en) | 2012-05-18 | 2018-11-06 | Sma Solar Technology Ag | Integral inductor arrangement |
| JP2014078577A (ja) * | 2012-10-10 | 2014-05-01 | Hitachi Metals Ltd | マルチフェーズコンバータ用の複合リアクトル及びそれを用いたマルチフェーズコンバータ |
| JP2014183320A (ja) * | 2013-03-20 | 2014-09-29 | Schneider Toshiba Inverter Europe Sas | チョークおよび電力変換器 |
| CN104064327A (zh) * | 2013-03-20 | 2014-09-24 | 施耐德东芝换流器欧洲公司 | 差模和共模扼流圈 |
| US9741486B2 (en) | 2013-03-20 | 2017-08-22 | Schneider Toshiba Inverter Europe Sas | Differential mode and common mode choke |
| EP2782105A1 (fr) | 2013-03-20 | 2014-09-24 | Schneider Toshiba Inverter Europe SAS | Inductance de mode différentiel et de mode commun |
| JP2015065346A (ja) * | 2013-09-25 | 2015-04-09 | トヨタ自動車株式会社 | リアクトル装置及び電力変換装置 |
| CN104021920A (zh) * | 2014-05-27 | 2014-09-03 | 华为技术有限公司 | 耦合电感和功率变换器 |
| CN104319075A (zh) * | 2014-09-19 | 2015-01-28 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种用于多电平电压源换流器的连接电抗器 |
| JP2016111307A (ja) * | 2014-12-10 | 2016-06-20 | 株式会社デンソー | コモンモードチョークコイル |
| CN105097222A (zh) * | 2015-07-22 | 2015-11-25 | 上海正泰电源***有限公司 | 一种交错并联变换器的磁耦合电感器及其磁芯 |
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