JPH1113638A - 斜板式コンプレッサー用斜板 - Google Patents
斜板式コンプレッサー用斜板Info
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- JPH1113638A JPH1113638A JP9170085A JP17008597A JPH1113638A JP H1113638 A JPH1113638 A JP H1113638A JP 9170085 A JP9170085 A JP 9170085A JP 17008597 A JP17008597 A JP 17008597A JP H1113638 A JPH1113638 A JP H1113638A
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Abstract
なドライ潤滑条件に対しては、固体潤滑剤の皮膜を斜板
に形成すると耐焼付性をある程度良好にすることができ
るが、固体潤滑剤を熱硬化性樹脂で結合した皮膜は摩耗
し易い。よって、耐摩耗性と耐焼付性を兼備した斜板用
皮膜を提供する。 【解決手段】 アルミニウムもしくは鉄基基材、主とし
てスズ、銅もしくは金属リン酸塩からなる中間層、及び
熱硬化性樹脂と二硫化モリブデン及びグラファイトから
なる選択された少なくとも1種の固体潤滑剤とを含む摺
接層を有する斜板式コンプレッサー用斜板。
Description
サーの斜板に関するものであり、さらに詳しく述べるな
らば、鉄系又はアルミニウム系基板材料からなる斜板の
摺動特性を改良する表面処理技術に関するものである。
に固着された斜板もしくは回転軸に斜めに取り付けら
れ、傾斜角度変更可能な斜板が回転軸の回転に応じて、
コンプレッサ内の仕切られた空間の体積を増減すること
により、冷却媒体の膨張・圧縮を行うものである。かか
る斜板はシューと称される密封部材と摺動しかつ気密な
封止を図ることにより冷却媒体が所定の空間にて膨張・
圧縮が可能となる。斜板摺動の特長的な点は、コンプレ
ッサー運転初期に潤滑油が到達する前に斜板とシューが
摺動するために、潤滑油がないドライの摺動条件で摺動
されるところにある。しかも潤滑油が到達する前にガス
状の冷媒が摺動面に到達し、これが摺動面に残存する潤
滑油の洗浄効果をもつために、焼付が非常に起こり易
い。
の斜板表面処理法が提案されているが、最近のものに
は、本出願人の再公表特許公開公報(WO95/252
24)や特開平8−311634号に提案された銅合金
溶射法がある。
る固体潤滑皮膜の摩擦摩耗特性」と題する論文がトライ
ボロジー学会固体潤滑研究会に発表されており、これに
よると無潤滑・冷媒雰囲気の試験条件でポリアミドイミ
ドをバインダーとする固体潤滑剤皮膜の性能は、MoS
2 ,Sb2 O3 ,グラファイトを同時添加したものが最
良であり、MoS2 のみを添加したものはやや劣り、無
添加のバインダーのみのものは最悪の結果となってい
る。なお、固体潤滑剤皮膜を形成した基材はクロメート
処理した過共晶Al−Si合金である。
の運転条件で最も過酷なドライ潤滑条件に対しては、固
体潤滑剤により耐焼付性をある程度良好にすることがで
きるが、固体潤滑剤を熱硬化性樹脂で結合した皮膜は摩
耗し易いという弱点がある。この対策として熱硬化性樹
脂の量を多くすることが考えられるが、耐焼付性の面で
制約がある。
防止するために固体潤滑剤皮膜を利用するとともに下地
の構成を改良するとの着想の下に実験室での基礎実験及
び実機での試験を行った。これら実験に基づいて行った
考察は:斜板式コンプレッサーでは斜板のある回転角度
範囲ではシューから斜板への荷重が高くなり、その他の
回転角度範囲では荷重が比較的低くなる繰り返し荷重が
発生している;焼付・摩耗は斜板の高荷重域で起こるこ
とが多い;低荷重領域では皮膜形成物質は当該領域外に
流動し結果として膜厚は薄くなるが、高荷重領域のよう
に斜板自体から除去されているのではない;固体潤滑剤
皮膜の下地の構成(材質、粗さなど)を特定のものにす
ると高荷重域での焼付と摩耗を防止することができると
の諸点に基づいて本発明を完成した。すなわち、本発明
の斜板式コンプレッサー用斜板は、アルミニウム、鉄基
基材、スズ、銅もしくは金属酸塩を主成分とする中間
層、並びに熱硬化性樹脂と二硫化モリブデン及びグラフ
ァイトからなる選択された少なくとも1種の固体潤滑剤
とを含む摺接層を有することを特徴とするものである。
層には、ドライ条件での摺動特性を改良するMoS2 を
固体潤滑剤として使用している。固体潤滑剤はコンプレ
ッサー初期の非定常状態では摩耗量が大きいために、下
地が露出し易いという問題がある。この対策として上記
構成の中間層を設け、摺接層が摩耗しても中間層により
摺動特性の性能低下を防止することにした。但し、摺接
層が一部もしくは全部摩耗した状況では潤滑油がある程
度摺動面に供給されていることが期待されるので、中間
層は本出願人が再公表特許公開公報(WO95/252
24)や特開平8−311634号で提案した、優れた
摺動性能をもっている必要はなく、上記のようにスズ系
合金、銅(合金)や金属りん酸塩でも十分である。以
下、詳しく本発明の斜板の構成を説明する。
ウム系材料、アルミニウムを固着・接合した複合材料を
使用することができる。アルミニウム系材料としては初
晶Siが析出したA390などが好ましい。中間層を含
む基材は、摺接層の密着性、中間・摺接層の熱放散性及
び耐摩耗性を向上する目的で粗面化することが好まし
く、この際の好ましい粗さはRz0.4〜25μm、よ
り好ましくは0.6〜20μmである。これらの下限粗
さ未満では上記の効果がなく、一方上限より粗いと摺接
層の表面粗さを過度に粗くしないためには必要以上に厚
く被着することとなり、好ましくない。
やエッチングなどの方法によることができる。この方法
により形成される粗さは無方向性であり、任意の方向で
測定した粗さは同じ値となる。さらに、NCフライス盤
により切削などの方法により、図1に示すような方向性
をもった粗さを形成することができる。図中、1は斜
板、2は溝である。この場合は粗さの値は測定方向によ
り大きく異なり;粗さの方向を溝の方向と定義すると、
粗さの方向は摺動方向(R)と5°以上の角度を形成す
ることが好ましい。また、5°以上の角度で交差する粗
さ面が斜板の20%以上であることが好ましい。このよ
うに摺動方向と粗さの方向をずらすことにより、基板上
に形成される中間層及び摺接層が同様の粗さの方向性を
倣い、この結果固体潤滑剤がシューによる摺動方向の脱
落圧力を受けた際に固体潤滑剤が粗さの山に押し付けら
れるので、摺接面外に脱落し難くなる。
基材と摺接層の間に設けられ、摺接層が摩滅しても摺動
性能を良好に保つものである。電解もしくは無電解Sn
めっき、電解Sn合金めっき、電解もしくは無電解Cu
めっき、電解銅合金(Pb,Sn,In,Agなどの摺
動特性を改良する元素を添加した合金)めっき、溶射銅
合金、クラッド銅(合金)、焼結銅(合金)などは、摺
動特性が良好な材質である。これらの中間層上に被着さ
れた熱硬化性樹脂は固体潤滑剤とともに流動して、斜板
の低荷重域から高荷重域にシューにより転送される際、
これら樹脂などは皮膜が一部もしくは全部摩滅した転送
域に圧着される。中間層の下地として基材が鉄系の場合
は、密着性を改善するNiめっき層を採用することもで
き、さらにアルミニウム合金の場合はクロメート処理な
どを施すことができる。
及びグラファイトからなる選択された少なくとも1種の
固体潤滑剤とを含む摺接層を説明する。二硫化モリブデ
ン(MoS2 )は主としてドライ条件における耐焼付性
を向上させ、グラファイトは主としてオイル潤滑下にお
ける耐焼付性及び耐摩耗性を向上させ、また熱硬化性樹
脂は、固体潤滑剤を結合し、皮膜の層内強度と下地との
密着性を確保する。熱硬化性樹脂はポリイミド系もしく
はポリアミドイミド系から選択することができる。
%、一方固体潤滑剤は80〜20容量%の割合とするこ
とが好ましい。より好ましくは熱硬化性樹脂は30〜7
0容量%、固体潤滑剤は70〜30容量%の割合であ
り、最も好ましくは、熱硬化性樹脂は40〜65容量
%、固体潤滑剤は60〜35容量%の割合である。ま
た、固体潤滑剤の割合はMoS2 が10〜90容量%、
グラファイト90〜10容量%が好ましく、より好まし
くはMoS2 が20〜80容量%、グラファイト80〜
20容量%である。これらの範囲内でドライ及びオイル
潤滑下での摺動特性のバランスが良好になる。
ことが好ましい。平均粒径が3μm未満では膜の強度が
低下し、耐摩耗性が低下する。一方MoS2 の平均粒径
が40μmを超えると、オイル潤滑下では油膜より表面
が粗くなりやすくなり摺動特性が劣る。
mであることが好ましい。平均粒径が0.3μm未満で
は、粒径が小さいため脱落しやすく摺動特性が低下す
る。一方グラファイトの平均粒径が10μmを超える
と、ドライ潤滑下での摺動特性が不良になり、かつグラ
ファイト粒子の層内密着性が不十分になる。なお、Mo
S2 及びグラファイト粒子の平均粒径の測定にはレーザ
ー回折式粒度分布測定器(例えば日本電子社製品HEL
OS型測定器)を使用して行うことができる。
ァイトを分散させた摺接層を有し、これ以外は後述の実
施例1(アルミ基材(1))と同じ条件の斜板の耐焼付
性を実施例1の方法で測定した結果を表1に示す。表1
よりMoS2 及びグラファイトの平均粒径が耐焼付性に
影響を与えることが分かる。
より発生する剪断応力に対して摺接層が対抗するために
は膜厚がある程度以下である方が基材による固定作用の
面で有利であり、一方過度に膜厚が薄いと下地の中間層
が簡単に露出するのみならず、低荷重域から高荷重域へ
の樹脂などの転送効果が期待できない。ここで、膜厚を
中間層の平均的粗さの頂点を基準として表すと0μmで
あっても、下地粗さが粗い場合は十分な対抗力が得られ
る。具体的には基材の粗さが2μmRz以上の場合は摺
接層の厚さは0〜25μmが好ましい。基材の粗さが2
μmRz未満の場合は摺接層の厚さは2〜25μmが好
ましい。摺接層の好ましい厚さは6〜12μmである。
なり、また油膜の形成を容易にするためには、表面粗さ
がある程度以下であることが好ましい。具体的には摺接
層の表面粗さは25μmRz以下が好ましく、より好ま
しくは12μmRz以下であり、また過酷な高速・高荷
重条件では6μmRz以下がより好ましい。
成分として、Sb2 O3 ,SnO2,クレー、Al2 O3
などの内1種もしくは2種以上の硬質添加剤を好まし
くは1〜10容量%、より好ましくは3〜8容量%で添
加することができる。また、PbO粉末の好ましい平均
粒径は1〜5μmである。
説明する。摺接層の成膜成分である、熱硬化性樹脂、固
体潤滑剤、硬質粒子の他に必要に応じて粘度調整のため
の樹脂の溶剤を混合して塗料を用意した後に、以下の方
法の何れかで膜として形成する。 スプレー塗装法(エアスプレー、エア静電塗装などの
スプレー塗装法) ベル型回転霧化型静電塗装法 スクリーン印刷法 パッド印刷法 ロール型 ディッピング、タンブリング法
センチポイズ以下が、〜の場合は800〜5000
0センチポイズの範囲が、の場合は30〜200セン
チポイズの範囲が、それぞれ望ましい。上記〜の方
法で成膜した後170℃以上、望ましくは190℃以上
で焼成を行う。焼成後は摺接層の表面をダイアモンド
系、GC系などの砥石による研磨あるいはスチールウー
ル、各種繊維などによりラッピングを行う。以下、実施
例により本発明を詳しく説明する。
て、中間層付きもしくはなしの下記の4種類を用意し
た。 (1)アルミニウム合金(A390)−ラップ仕上表面粗さ Rz 0.512μm (2)アルミニウム合金(A390)−Snめっき(中
間層)メッキ厚さ 3μm基材の表面粗さ Rz 0.84μm (3)鋼材(S15C)−銅溶射(中間層)溶射厚さ 50μm(純銅)基材の表面粗さ RZ 0.5〜1.6μm (4)鋼材(S15C)−銅溶射(中間層)後ショット
ブラスト溶射厚さ 50μm(純銅)基材の表面粗さ Rz 2〜15μm (5)鋼材(S15C)−浸炭(中間層)基材の表面粗さ Rz 2〜15μm
リアミドイミド樹脂50容量%、MoS2 (平均粒径2
0μm)30容量%、及びグラファイト(平均粒径1μ
m)20容量%になるように原料を用意した。なお樹脂
の溶剤としてN−メチル−2−ピロリドンを原料に添加
して全体を混合し、スプレー塗装にて上記基材(2)に
被着した。その後、190℃にて1時間の焼成を大気中
で行い、引き続いてGC砥石で表面仕上げを行い、膜厚
10μm、表面粗さ5μmRzの摺接層を得た。このよ
うにして基材(2)に摺接層を形成した試験片を下記条
件で焼付試験を行った。
z0.4μm 温度:室温で試験を開始し、その後の昇温については測
定、制御しない。 試験結果は他の実施例及び比較例とともに表2に示す
(4)を使用した他は同じ条件で試験を行った。
0容量%、グラファイト15容量%及びPbO(平均粒
径2μm)5容量%とした他は実施例1と同様にした。
使用した他は同じ条件で試験を行った。
じ条件で試験を行った。
(3)を使用し、固体潤滑剤膜を除いた他は同じ条件で
試験を行った。
(5)を使用した他は同じ条件で試験を行った。
は5μm)を施した斜板(直径96mm)を斜板式コン
プレッサーに組み込んで耐焼付性試験を行った。試験条
件は回転数10000rpm,潤滑ドライ、冷媒ガス
(非塩素系HFC−134a)であった。また、耐摩耗
性試験を、回転数700rpm,20秒間運転後5秒間
停止の繰り返しの条件で100時間行った。耐焼付性試
験の結果(4回の試験の最大・最小)を表3に、耐摩耗
性試験の結果を図2に、他の実施例及び比較例とともに
示す。
は5μm)を施した斜板につき実施例4と同様の試験を
行った。
い、その結果を表3(2回の試験の最大・最小)に示
す。
試験により本発明による表面処理は斜板式コンプレッサ
ーのドライ潤滑条件での焼付及び摩耗に対する有効な対
策であることが確認された。
る。
Claims (10)
- 【請求項1】 アルミニウムもしくは鉄基基材、主とし
てスズ、銅もしくは金属リン酸塩からなる中間層、及び
熱硬化性樹脂と二硫化モリブデン及びグラファイトから
なる選択された少なくとも1種の固体潤滑剤とを含む摺
接層を有することを特徴とする斜板式コンプレッサー用
斜板。 - 【請求項2】 前記摺接層は固体潤滑剤としてさらに酸
化鉛を含有する請求項1記載の斜板式コンプレッサー用
斜板。 - 【請求項3】 前記摺接層は20〜80容量%の熱硬化
樹脂と、80〜20重量%の固体潤滑剤からなる請求項
1又は2記載の斜板式コンプレッサー用斜板。 - 【請求項4】 前記摺接層はさらにSb2 O3 ,SnO
2 ,Al2 O3 及びクレーからなる群より選択される少
なくとも1種の硬質添加剤を含有することを特徴とする
請求項1又は2記載の斜板式コンプレッサー用斜板。 - 【請求項5】 前記摺接層は、20〜80容量%の熱硬
化性樹脂、80〜20容量%の固体潤滑剤及び0〜10
容量%の硬質添加剤からなる請求項4記載の斜板式コン
プレッサー用斜板。 - 【請求項6】 前記二硫化モリブデンは平均粒径が3〜
40μmであり、又前記グラファイトは平均粒径が0.
3〜10μmである請求項1から5までの何れか1項記
載の斜板式コンプレッサー用斜板。 - 【請求項7】 前記中間層を含む基材が測定方向により
値が変化しない無方向性表面粗さを有する請求項1から
6までの何れか1項記載の斜板式コンプレッサー用斜
板。 - 【請求項8】 前記中間層を含む基材が測定方向により
値が変わる方向性粗さを有しており、最小測定値を与え
る測定方向が摺動方向と交差する粗さ面が斜板面積の2
0%以上である請求項1から6までの何れか1項の斜板
式コンプレッサー用斜板。 - 【請求項9】 前記交差角度が5°以上である請求項8
記載の斜板式コンプレッサー用斜板。 - 【請求項10】 前記基材の粗さがRz0.4〜25μ
mである請求項7から8までの何れか1項記載の斜板式
コンプレッサー用斜板。
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