JPH11131107A - 複合焼結摺動材料 - Google Patents
複合焼結摺動材料Info
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- JPH11131107A JPH11131107A JP9290781A JP29078197A JPH11131107A JP H11131107 A JPH11131107 A JP H11131107A JP 9290781 A JP9290781 A JP 9290781A JP 29078197 A JP29078197 A JP 29078197A JP H11131107 A JPH11131107 A JP H11131107A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】固体潤滑剤による摺動特性を維持したまま機械
的強度を向上させた複合焼結摺動材料を提供すること。 【解決手段】銅系基材粒子と無電解ニッケルリンめっき
を施した固体潤滑剤粒子との焼結体からなる複合焼結摺
動材料。
的強度を向上させた複合焼結摺動材料を提供すること。 【解決手段】銅系基材粒子と無電解ニッケルリンめっき
を施した固体潤滑剤粒子との焼結体からなる複合焼結摺
動材料。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、固体潤滑剤を用い
た複合焼結摺動材料に関し、より詳しくは、無電解ニッ
ケルリンめっきを施した固体潤滑剤を用いることにより
固体潤滑剤による摺動特性を維持したまま機械的強度を
向上させた複合焼結摺動材料に関する。
た複合焼結摺動材料に関し、より詳しくは、無電解ニッ
ケルリンめっきを施した固体潤滑剤を用いることにより
固体潤滑剤による摺動特性を維持したまま機械的強度を
向上させた複合焼結摺動材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】銅系基材に黒鉛や二硫化モリブデン等の
固体潤滑剤を複合焼結させた複合焼結摺動材料は、低摩
擦係数、耐摩耗性、耐熱性等の摺動特性が要求される部
品に適用されている。しかしながら、このような複合焼
結摺動材料において摺動特性を改善するために固体潤滑
剤を増加させようとしても、ある添加量を超えると圧粉
成形時の粉末相互の凝着性が急激に低下するため、良好
な焼結体を得ることが困難であり、更に、機械的強度が
急激に低下するため、実用面から固体潤滑剤の添加量を
数重量％以下に制限している。
固体潤滑剤を複合焼結させた複合焼結摺動材料は、低摩
擦係数、耐摩耗性、耐熱性等の摺動特性が要求される部
品に適用されている。しかしながら、このような複合焼
結摺動材料において摺動特性を改善するために固体潤滑
剤を増加させようとしても、ある添加量を超えると圧粉
成形時の粉末相互の凝着性が急激に低下するため、良好
な焼結体を得ることが困難であり、更に、機械的強度が
急激に低下するため、実用面から固体潤滑剤の添加量を
数重量％以下に制限している。
【０００３】圧粉成形時の粉末相互の凝着性を低下させ
ることなしで銅系基材と多量の固体潤滑剤との複合焼結
を可能にするための手段として、特開昭５５−４４５１
５号公報、特開昭５５−１３４１０２号公報等に開示さ
れているように、銅めっき処理を施した固体潤滑剤を用
いる技術がある。この技術は圧粉成形時の粉末相互の凝
着力不足を、固体潤滑剤の表面に銅めっき被膜を施すこ
とにより改善するものである。
ることなしで銅系基材と多量の固体潤滑剤との複合焼結
を可能にするための手段として、特開昭５５−４４５１
５号公報、特開昭５５−１３４１０２号公報等に開示さ
れているように、銅めっき処理を施した固体潤滑剤を用
いる技術がある。この技術は圧粉成形時の粉末相互の凝
着力不足を、固体潤滑剤の表面に銅めっき被膜を施すこ
とにより改善するものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】銅系基材と銅めっき処
理を施した固体潤滑剤とを用いて複合焼結摺動材料を製
造する場合には、固体潤滑剤の表面に存在する銅被膜に
より圧粉成形性は改善されるが、複合焼結摺動材料の強
度向上は達成しにくい。この理由は、複合焼結摺動材料
の製造に普通に用いられている銅系基材が銅粉８８〜９
２重量％と錫粉１２〜８重量％とからなり、そのような
基材の焼結温度は１０００Ｋ前後であるのに対して、銅
めっきで得られる被膜の組成は純銅に近く、そのような
被膜の焼結温度は約１２００Ｋと高いため、焼結操作に
そのような銅系基材に適した焼結温度（１０００Ｋ前
後）を用いる場合には、銅めっき被膜における拡散は困
難で、焼結反応が不十分となるからである。
理を施した固体潤滑剤とを用いて複合焼結摺動材料を製
造する場合には、固体潤滑剤の表面に存在する銅被膜に
より圧粉成形性は改善されるが、複合焼結摺動材料の強
度向上は達成しにくい。この理由は、複合焼結摺動材料
の製造に普通に用いられている銅系基材が銅粉８８〜９
２重量％と錫粉１２〜８重量％とからなり、そのような
基材の焼結温度は１０００Ｋ前後であるのに対して、銅
めっきで得られる被膜の組成は純銅に近く、そのような
被膜の焼結温度は約１２００Ｋと高いため、焼結操作に
そのような銅系基材に適した焼結温度（１０００Ｋ前
後）を用いる場合には、銅めっき被膜における拡散は困
難で、焼結反応が不十分となるからである。
【０００５】更に、良好な摺動特性を示す固体潤滑剤の
中で分解、劣化温度の低いもの（例えば：二硫化モリブ
デンでは約１０００Ｋ）を用いる場合、銅系基材と銅め
っき処理を施した固体潤滑剤との焼結反応を十分に行わ
せて複合焼結摺動材料の強度を向上させるために、その
ような銅めっき被膜に適した高い焼結温度（約１２００
Ｋ）を用いると、固体潤滑剤の分解、劣化が生じて、複
合焼結摺動材料の摺動特性も低下することになる。
中で分解、劣化温度の低いもの（例えば：二硫化モリブ
デンでは約１０００Ｋ）を用いる場合、銅系基材と銅め
っき処理を施した固体潤滑剤との焼結反応を十分に行わ
せて複合焼結摺動材料の強度を向上させるために、その
ような銅めっき被膜に適した高い焼結温度（約１２００
Ｋ）を用いると、固体潤滑剤の分解、劣化が生じて、複
合焼結摺動材料の摺動特性も低下することになる。
【０００６】なお、固体潤滑剤への銅めっき処理とし
て、特開昭５５−１３４１０２号公報に開示されている
ような置換めっき法及び特開平２−１３３５４９号公報
に開示されているような電気めっき法が用いられてい
る。置換めっき法では、粉末表面に均一な銅被膜を安価
に形成できるが、厚付け及び粒径の小さな（３５０メッ
シュ以下の）粉末へのめっきが難しく、更に、めっき被
膜の密着力が小さいため剥離が生じやすい。
て、特開昭５５−１３４１０２号公報に開示されている
ような置換めっき法及び特開平２−１３３５４９号公報
に開示されているような電気めっき法が用いられてい
る。置換めっき法では、粉末表面に均一な銅被膜を安価
に形成できるが、厚付け及び粒径の小さな（３５０メッ
シュ以下の）粉末へのめっきが難しく、更に、めっき被
膜の密着力が小さいため剥離が生じやすい。
【０００７】一方、電気めっき法では、銅めっき被膜の
密着力が良好であり且つ厚付けが可能であるが、膜厚が
電流密度によって左右されるため、粉末表面への均一な
銅被膜の形成は難しく、更に、粉末形状が複雑である場
合には粉末表面に無めっき部が形成されやすい。このよ
うに、複合焼結摺動材料の製造に、置換めっき法又は電
気めっき法によって固体潤滑剤表面に銅めっき被膜を形
成したものを用いる場合には、上記した剥離や無めっき
部に起因して、圧粉成形時に銅系基材と固体潤滑剤の一
部表面とが直接接触することになり、圧粉成形時の粉末
相互の凝着性の改良効果が小さくなり、良好な焼結体を
得ることが困難で、強度向上の効果が小さい。本発明は
上記の諸問題を解決するためになされたものであり、本
発明の目的は固体潤滑剤による摺動特性を維持したまま
機械的強度を向上させた複合焼結摺動材料を提供するこ
とにある。
密着力が良好であり且つ厚付けが可能であるが、膜厚が
電流密度によって左右されるため、粉末表面への均一な
銅被膜の形成は難しく、更に、粉末形状が複雑である場
合には粉末表面に無めっき部が形成されやすい。このよ
うに、複合焼結摺動材料の製造に、置換めっき法又は電
気めっき法によって固体潤滑剤表面に銅めっき被膜を形
成したものを用いる場合には、上記した剥離や無めっき
部に起因して、圧粉成形時に銅系基材と固体潤滑剤の一
部表面とが直接接触することになり、圧粉成形時の粉末
相互の凝着性の改良効果が小さくなり、良好な焼結体を
得ることが困難で、強度向上の効果が小さい。本発明は
上記の諸問題を解決するためになされたものであり、本
発明の目的は固体潤滑剤による摺動特性を維持したまま
機械的強度を向上させた複合焼結摺動材料を提供するこ
とにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記目的
を達成するために鋭意検討の結果、銅系基材粒子と固体
潤滑剤粒子との焼結体において、固体潤滑剤粒子として
無電解ニッケルリンめっきを施した固体潤滑剤を用いる
ことにより、銅系基材との焼結反応を促進して固体潤滑
剤による摺動特性を維持したまま機械的強度を向上させ
た複合焼結摺動材料が得られることを見出し、本発明を
完成した。即ち、本発明の複合焼結摺動材料は、銅系基
材粒子と無電解ニッケルリンめっきを施した固体潤滑剤
粒子との焼結体からなることを特徴とする。
を達成するために鋭意検討の結果、銅系基材粒子と固体
潤滑剤粒子との焼結体において、固体潤滑剤粒子として
無電解ニッケルリンめっきを施した固体潤滑剤を用いる
ことにより、銅系基材との焼結反応を促進して固体潤滑
剤による摺動特性を維持したまま機械的強度を向上させ
た複合焼結摺動材料が得られることを見出し、本発明を
完成した。即ち、本発明の複合焼結摺動材料は、銅系基
材粒子と無電解ニッケルリンめっきを施した固体潤滑剤
粒子との焼結体からなることを特徴とする。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明においては、銅系基材粒子
は複合焼結摺動材料の製造に一般に用いられている如何
なるものでもよく、例えば、銅粉８８〜９２重量％と錫
粉１２〜８重量％とからなる基材粒子を用いることがで
きる。このような基材粒子は、銅粉と錫粉とがそれぞれ
独立に粉体として存在していて、焼結に先立って銅粉と
錫粉と無電解ニッケルリンめっきを施した固体潤滑剤粒
子とを混合する形態で用いられるものであってもよく、
或いは銅粉と錫粉との微細凝集体として存在していて、
焼結に先立ってこのような微細凝集体と無電解ニッケル
リンめっきを施した固体潤滑剤粒子とを混合する形態で
用いられるものであってもよい。
は複合焼結摺動材料の製造に一般に用いられている如何
なるものでもよく、例えば、銅粉８８〜９２重量％と錫
粉１２〜８重量％とからなる基材粒子を用いることがで
きる。このような基材粒子は、銅粉と錫粉とがそれぞれ
独立に粉体として存在していて、焼結に先立って銅粉と
錫粉と無電解ニッケルリンめっきを施した固体潤滑剤粒
子とを混合する形態で用いられるものであってもよく、
或いは銅粉と錫粉との微細凝集体として存在していて、
焼結に先立ってこのような微細凝集体と無電解ニッケル
リンめっきを施した固体潤滑剤粒子とを混合する形態で
用いられるものであってもよい。
【００１０】本発明においては、固体潤滑剤粒子は複合
焼結摺動材料の製造に一般に用いられている如何なるも
のでもよく、例えば、二硫化モリブデン、黒鉛を用いる
ことができる。本発明においては、これらの固体潤滑剤
粒子の表面に無電解ニッケルリンめっきを施したものを
用いる。このような無電解ニッケルリンめっきを施した
固体潤滑剤粒子は、例えば、親水処理の前処理を行った
固体潤滑剤を無電解めっき液（例えば、金属塩として硫
酸ニッケル又は塩化ニッケル、還元剤として次亜リン酸
ナトリウムを主成分とする水溶液）に浸漬することによ
り得られる。
焼結摺動材料の製造に一般に用いられている如何なるも
のでもよく、例えば、二硫化モリブデン、黒鉛を用いる
ことができる。本発明においては、これらの固体潤滑剤
粒子の表面に無電解ニッケルリンめっきを施したものを
用いる。このような無電解ニッケルリンめっきを施した
固体潤滑剤粒子は、例えば、親水処理の前処理を行った
固体潤滑剤を無電解めっき液（例えば、金属塩として硫
酸ニッケル又は塩化ニッケル、還元剤として次亜リン酸
ナトリウムを主成分とする水溶液）に浸漬することによ
り得られる。
【００１１】このような無電解ニッケルリンめっき法は
周知であり、そのめっき浴組成、ｐＨ、温度等のめっき
条件は、例えば、電気化学協会編「第４版 電気化学便
覧」（平成５年４月３０日第２刷発行）丸善 ３８４〜
３８５頁、電気鍍金研究会編「めっき教本」（１９８９
年７月２０日初版４刷発行）日刊工業新聞社 ２１９〜
２２４頁に具体的に記載されている。
周知であり、そのめっき浴組成、ｐＨ、温度等のめっき
条件は、例えば、電気化学協会編「第４版 電気化学便
覧」（平成５年４月３０日第２刷発行）丸善 ３８４〜
３８５頁、電気鍍金研究会編「めっき教本」（１９８９
年７月２０日初版４刷発行）日刊工業新聞社 ２１９〜
２２４頁に具体的に記載されている。
【００１２】無電解ニッケルリンめっき被膜においては
リン含有量が増加するにつれて耐磨耗性、耐食性が向上
するが、反面、被膜が脆くなる欠点があるので、本発明
で用いる無電解ニッケルリンめっきを施した固体潤滑剤
粒子においては、無電解ニッケルリンめっき被膜は、そ
の組成がニッケル約８８〜９７重量％、リン約１２〜３
重量％で、固体潤滑剤表面に均一に形成されていること
が好ましい。
リン含有量が増加するにつれて耐磨耗性、耐食性が向上
するが、反面、被膜が脆くなる欠点があるので、本発明
で用いる無電解ニッケルリンめっきを施した固体潤滑剤
粒子においては、無電解ニッケルリンめっき被膜は、そ
の組成がニッケル約８８〜９７重量％、リン約１２〜３
重量％で、固体潤滑剤表面に均一に形成されていること
が好ましい。
【００１３】本発明で用いる無電解ニッケルリンめっき
を施した固体潤滑剤粒子において、固体潤滑剤成分：無
電解ニッケルリンめっき被膜成分の重量比が１：０．２
〜１．５であることが好ましい。無電解ニッケルリンめ
っき被膜成分の量が固体潤滑剤成分１重量部に対して
０．２重量部未満である場合には、圧粉成形時の粉末相
互の凝着性が低下する傾向があり、その結果として良好
な焼結体を得ることが困難となる傾向があり、更に、機
械的強度が低下する傾向がある。また、無電解ニッケル
リンめっき被膜成分の量が固体潤滑剤成分１重量部に対
して１．５重量部を超える場合には、複合焼結摺動材料
の使用時の固体潤滑剤粒子の露出度が低くなるために複
合焼結摺動材料の摺動特性が低下する傾向がある。
を施した固体潤滑剤粒子において、固体潤滑剤成分：無
電解ニッケルリンめっき被膜成分の重量比が１：０．２
〜１．５であることが好ましい。無電解ニッケルリンめ
っき被膜成分の量が固体潤滑剤成分１重量部に対して
０．２重量部未満である場合には、圧粉成形時の粉末相
互の凝着性が低下する傾向があり、その結果として良好
な焼結体を得ることが困難となる傾向があり、更に、機
械的強度が低下する傾向がある。また、無電解ニッケル
リンめっき被膜成分の量が固体潤滑剤成分１重量部に対
して１．５重量部を超える場合には、複合焼結摺動材料
の使用時の固体潤滑剤粒子の露出度が低くなるために複
合焼結摺動材料の摺動特性が低下する傾向がある。
【００１４】本発明の複合焼結摺動材料は、銅粉と錫粉
と無電解ニッケルリンめっきを施した固体潤滑剤粒子と
を混合するか、又は銅粉と錫粉との微細凝集体と無電解
ニッケルリンめっきを施した固体潤滑剤粒子とを混合
し、これらの混合物を冷間又は熱間で圧粉成形し、この
圧粉成形物を還元性雰囲気中で約８００Ｋ〜約１１５０
Ｋの焼結温度で焼結処理を行うことによって得られる。
この焼結処理によって、機械的強度が向上しており且つ
良好な摺動特性を有する複合焼結摺動材料が得られる。
その後、使用目的に応じた加工（再圧縮、サイジング
等）を行う。
と無電解ニッケルリンめっきを施した固体潤滑剤粒子と
を混合するか、又は銅粉と錫粉との微細凝集体と無電解
ニッケルリンめっきを施した固体潤滑剤粒子とを混合
し、これらの混合物を冷間又は熱間で圧粉成形し、この
圧粉成形物を還元性雰囲気中で約８００Ｋ〜約１１５０
Ｋの焼結温度で焼結処理を行うことによって得られる。
この焼結処理によって、機械的強度が向上しており且つ
良好な摺動特性を有する複合焼結摺動材料が得られる。
その後、使用目的に応じた加工（再圧縮、サイジング
等）を行う。
【００１５】
【実施例】以下に実施例及び比較例に基づいて本発明を
更に詳細に説明する。 実施例１ 無電解ニッケルリンめっきを施した黒鉛粒子であって、
無電解ニッケルリンめっき被膜の組成がニッケル９５重
量％及びリン５重量％であり、黒鉛成分：無電解ニッケ
ルリンめっき被膜成分の重量比が１：１である、ニッケ
ルリンめっき被膜付き黒鉛粒子を表１に示す種々の添加
量（全組成に占める重量％）となる量で銅粉９重量部及
び錫粉１重量部と混合した。この混合物をＪＩＳ Ｚ
２５０７の試験方法に準じて試験できるように軸受の形
状に冷間で圧粉成形し、この圧粉成形物を還元性雰囲気
中で１０００Ｋの焼結温度で焼結処理を行った。得られ
た焼結軸受の圧環強さ（ＭＰａ）をＪＩＳ Ｚ ２５０
７の試験方法に準じて求めたところ、表１に示す通りで
あった。
更に詳細に説明する。 実施例１ 無電解ニッケルリンめっきを施した黒鉛粒子であって、
無電解ニッケルリンめっき被膜の組成がニッケル９５重
量％及びリン５重量％であり、黒鉛成分：無電解ニッケ
ルリンめっき被膜成分の重量比が１：１である、ニッケ
ルリンめっき被膜付き黒鉛粒子を表１に示す種々の添加
量（全組成に占める重量％）となる量で銅粉９重量部及
び錫粉１重量部と混合した。この混合物をＪＩＳ Ｚ
２５０７の試験方法に準じて試験できるように軸受の形
状に冷間で圧粉成形し、この圧粉成形物を還元性雰囲気
中で１０００Ｋの焼結温度で焼結処理を行った。得られ
た焼結軸受の圧環強さ（ＭＰａ）をＪＩＳ Ｚ ２５０
７の試験方法に準じて求めたところ、表１に示す通りで
あった。
【００１６】比較例１ 無電解銅めっきを施した黒鉛粒子であって、黒鉛成分：
無電解銅めっき被膜成分の重量比が１：１である、銅め
っき被膜付き黒鉛粒子を表１に示す種々の添加量（全組
成に占める重量％）となる量で銅粉９重量部及び錫粉１
重量部と混合した。この混合物を用いて実施例１と同様
にして焼結軸受を製造し、実施例１と同様にして圧環強
さ（ＭＰａ）を求めたところ、表１に示す通りであっ
た。
無電解銅めっき被膜成分の重量比が１：１である、銅め
っき被膜付き黒鉛粒子を表１に示す種々の添加量（全組
成に占める重量％）となる量で銅粉９重量部及び錫粉１
重量部と混合した。この混合物を用いて実施例１と同様
にして焼結軸受を製造し、実施例１と同様にして圧環強
さ（ＭＰａ）を求めたところ、表１に示す通りであっ
た。
【００１７】比較例２ 未処理の黒鉛粒子を表１に示す種々の添加量（全組成に
占める重量％）となる量で銅粉９重量部及び錫粉１重量
部と混合した。この混合物を用いて実施例１と同様にし
て焼結軸受を製造し、実施例１と同様にして圧環強さ
（ＭＰａ）を求めたところ、表１に示す通りであった。
占める重量％）となる量で銅粉９重量部及び錫粉１重量
部と混合した。この混合物を用いて実施例１と同様にし
て焼結軸受を製造し、実施例１と同様にして圧環強さ
（ＭＰａ）を求めたところ、表１に示す通りであった。
【００１８】
【００１９】表１に示すデータをグラフで表すと図１に
示す通りである。表１及び図１から明らかなように、未
処理の黒鉛粒子を用いた場合（比較例２）には、添加量
の増加と共に圧環強さが急激に低下し、添加量が１０重
量％の場合の圧環強さは無添加の場合の約１／２になる
ことが認められる。一方、無電解銅めっきを施した黒鉛
粒子を用いた場合（比較例１）には、未処理の黒鉛粒子
を用いた場合と同様の圧環強さであり、強度改善は見ら
れないが、無電解ニッケルリンめっきを施した黒鉛粒子
を用いた場合（実施例１）には、圧環強さが著しく高
く、強度向上の効果が得られている。
示す通りである。表１及び図１から明らかなように、未
処理の黒鉛粒子を用いた場合（比較例２）には、添加量
の増加と共に圧環強さが急激に低下し、添加量が１０重
量％の場合の圧環強さは無添加の場合の約１／２になる
ことが認められる。一方、無電解銅めっきを施した黒鉛
粒子を用いた場合（比較例１）には、未処理の黒鉛粒子
を用いた場合と同様の圧環強さであり、強度改善は見ら
れないが、無電解ニッケルリンめっきを施した黒鉛粒子
を用いた場合（実施例１）には、圧環強さが著しく高
く、強度向上の効果が得られている。
【００２０】実施例２ 無電解ニッケルリンめっきを施した二硫化モリブデン粒
子であって、無電解ニッケルリンめっき被膜の組成がニ
ッケル９５重量％及びリン５重量％であり、二硫化モリ
ブデン成分：無電解ニッケルリンめっき被膜成分の重量
比が１：１である、ニッケルリンめっき被膜付き二硫化
モリブデン粒子を表２に示す種々の添加量（全組成に占
める重量％）となる量で銅粉９重量部及び錫粉１重量部
と混合した。この混合物を用いて実施例１と同様にして
焼結軸受を製造し、実施例１と同様にして圧環強さ（Ｍ
Ｐａ）を求めたところ、表２に示す通りであった。
子であって、無電解ニッケルリンめっき被膜の組成がニ
ッケル９５重量％及びリン５重量％であり、二硫化モリ
ブデン成分：無電解ニッケルリンめっき被膜成分の重量
比が１：１である、ニッケルリンめっき被膜付き二硫化
モリブデン粒子を表２に示す種々の添加量（全組成に占
める重量％）となる量で銅粉９重量部及び錫粉１重量部
と混合した。この混合物を用いて実施例１と同様にして
焼結軸受を製造し、実施例１と同様にして圧環強さ（Ｍ
Ｐａ）を求めたところ、表２に示す通りであった。
【００２１】比較例３ 無電解銅めっきを施した二硫化モリブデン粒子であっ
て、二硫化モリブデン成分：無電解銅めっき被膜成分の
重量比が１：１である、銅めっき被膜付き二硫化モリブ
デン粒子を表２に示す種々の添加量（全組成に占める重
量％）となる量で銅粉９重量部及び錫粉１重量部と混合
した。この混合物を用いて実施例１と同様にして焼結軸
受を製造し、実施例１と同様にして圧環強さ（ＭＰａ）
を求めたところ、表２に示す通りであった。
て、二硫化モリブデン成分：無電解銅めっき被膜成分の
重量比が１：１である、銅めっき被膜付き二硫化モリブ
デン粒子を表２に示す種々の添加量（全組成に占める重
量％）となる量で銅粉９重量部及び錫粉１重量部と混合
した。この混合物を用いて実施例１と同様にして焼結軸
受を製造し、実施例１と同様にして圧環強さ（ＭＰａ）
を求めたところ、表２に示す通りであった。
【００２２】比較例４ 未処理の二硫化モリブデン粒子を表２に示す種々の添加
量（全組成に占める重量％）となる量で銅粉９重量部及
び錫粉１重量部と混合した。この混合物を用いて実施例
１と同様にして焼結軸受を製造し、実施例１と同様にし
て圧環強さ（ＭＰａ）を求めたところ、表２に示す通り
であった。
量（全組成に占める重量％）となる量で銅粉９重量部及
び錫粉１重量部と混合した。この混合物を用いて実施例
１と同様にして焼結軸受を製造し、実施例１と同様にし
て圧環強さ（ＭＰａ）を求めたところ、表２に示す通り
であった。
【００２３】
【００２４】表２に示すデータをグラフで表すと図２に
示す通りである。表２及び図２から明らかなように、未
処理の二硫化モリブデン粒子を用いた場合（比較例４）
には、添加量の増加と共に圧環強さが（比較例２との比
較から明らかなように）急激に低下し、添加量が１０重
量％の場合の圧環強さは無添加の場合の約１／６になる
ことが認められる。一方、無電解銅めっきを施した二硫
化モリブデン粒子を用いた場合（比較例３）には、未処
理の二硫化モリブデン粒子を用いた場合よりも改善され
ているが、無電解ニッケルリンめっきを施した二硫化モ
リブデン粒子を用いた場合（実施例２）には、圧環強さ
が著しく高く、強度向上の効果が得られている。
示す通りである。表２及び図２から明らかなように、未
処理の二硫化モリブデン粒子を用いた場合（比較例４）
には、添加量の増加と共に圧環強さが（比較例２との比
較から明らかなように）急激に低下し、添加量が１０重
量％の場合の圧環強さは無添加の場合の約１／６になる
ことが認められる。一方、無電解銅めっきを施した二硫
化モリブデン粒子を用いた場合（比較例３）には、未処
理の二硫化モリブデン粒子を用いた場合よりも改善され
ているが、無電解ニッケルリンめっきを施した二硫化モ
リブデン粒子を用いた場合（実施例２）には、圧環強さ
が著しく高く、強度向上の効果が得られている。
【００２５】実施例３ 無電解ニッケルリンめっきを施した二硫化モリブデン粒
子であって、無電解ニッケルリンめっき被膜の組成がニ
ッケル９５重量％及びリン５重量％であり、二硫化モリ
ブデン成分：無電解ニッケルリンめっき被膜成分の重量
比が１：１である、ニッケルリンめっき被膜付き二硫化
モリブデン粒子を表３に示す種々の添加量（全組成に占
める重量％）となる量で銅粉９重量部及び錫粉１重量部
と混合した。この混合物を摩擦係数測定用試験片の形状
に冷間で圧粉成形し、この圧粉成形物を還元性雰囲気中
で１０００Ｋの焼結温度で焼結処理を行った。得られた
焼結試験片を用い、摩擦速度０．３６ｍ／ｓ、面圧０．
９８ＭＰａ、無潤滑、大気中で摩擦試験を行ない、摩擦
係数（μ）を求めたところ、表３に示す通りであった。
子であって、無電解ニッケルリンめっき被膜の組成がニ
ッケル９５重量％及びリン５重量％であり、二硫化モリ
ブデン成分：無電解ニッケルリンめっき被膜成分の重量
比が１：１である、ニッケルリンめっき被膜付き二硫化
モリブデン粒子を表３に示す種々の添加量（全組成に占
める重量％）となる量で銅粉９重量部及び錫粉１重量部
と混合した。この混合物を摩擦係数測定用試験片の形状
に冷間で圧粉成形し、この圧粉成形物を還元性雰囲気中
で１０００Ｋの焼結温度で焼結処理を行った。得られた
焼結試験片を用い、摩擦速度０．３６ｍ／ｓ、面圧０．
９８ＭＰａ、無潤滑、大気中で摩擦試験を行ない、摩擦
係数（μ）を求めたところ、表３に示す通りであった。
【００２６】比較例５ 無電解銅めっきを施した二硫化モリブデン粒子であっ
て、二硫化モリブデン成分：無電解銅めっき被膜成分の
重量比が１：１である、銅めっき被膜付き二硫化モリブ
デン粒子を表３に示す種々の添加量（全組成に占める重
量％）となる量で銅粉９重量部及び錫粉１重量部と混合
した。この混合物を用いて実施例３と同様にして焼結試
験片を製造し、実施例３と同様にして摩擦係数（μ）を
求めたところ、表３に示す通りであった。
て、二硫化モリブデン成分：無電解銅めっき被膜成分の
重量比が１：１である、銅めっき被膜付き二硫化モリブ
デン粒子を表３に示す種々の添加量（全組成に占める重
量％）となる量で銅粉９重量部及び錫粉１重量部と混合
した。この混合物を用いて実施例３と同様にして焼結試
験片を製造し、実施例３と同様にして摩擦係数（μ）を
求めたところ、表３に示す通りであった。
【００２７】比較例６ 未処理の二硫化モリブデン粒子を表３に示す種々の添加
量（全組成に占める重量％）となる量で銅粉９重量部及
び錫粉１重量部と混合した。この混合物を用いて実施例
３と同様にして焼結試験片を製造し、実施例３と同様に
して摩擦係数（μ）を求めたところ、表３に示す通りで
あった。
量（全組成に占める重量％）となる量で銅粉９重量部及
び錫粉１重量部と混合した。この混合物を用いて実施例
３と同様にして焼結試験片を製造し、実施例３と同様に
して摩擦係数（μ）を求めたところ、表３に示す通りで
あった。
【００２８】
【００２９】表３に示すデータをグラフで表すと図３に
示す通りである。表３及び図３から明らかなように、無
電解ニッケルリンめっきを施した二硫化モリブデン粒子
を用いた場合（実施例３）の摩擦係数（μ）は、未処理
の二硫化モリブデン粒子を用いた場合（比較例６）の摩
擦係数（μ）と同等もしくはより小さい摩擦係数が得ら
れ、良好な摺動特性を示す。
示す通りである。表３及び図３から明らかなように、無
電解ニッケルリンめっきを施した二硫化モリブデン粒子
を用いた場合（実施例３）の摩擦係数（μ）は、未処理
の二硫化モリブデン粒子を用いた場合（比較例６）の摩
擦係数（μ）と同等もしくはより小さい摩擦係数が得ら
れ、良好な摺動特性を示す。
【００３０】
【発明の効果】本発明の複合焼結摺動材料は、固体潤滑
剤による摺動特性を維持したまま機械的強度を向上させ
ており、摺動材料として好適なものである。
剤による摺動特性を維持したまま機械的強度を向上させ
ており、摺動材料として好適なものである。
【図１】 実施例１、比較例１及び比較例２で得られた
複合焼結摺動材料の圧環強さの測定結果を示すグラフで
ある。
複合焼結摺動材料の圧環強さの測定結果を示すグラフで
ある。
【図２】 実施例２、比較例３及び比較例４で得られた
複合焼結摺動材料の圧環強さの測定結果を示すグラフで
ある。
複合焼結摺動材料の圧環強さの測定結果を示すグラフで
ある。
【図３】 実施例３、比較例５及び比較例６で得られた
複合焼結摺動材料の摩擦係数の測定結果を示すグラフで
ある。
複合焼結摺動材料の摩擦係数の測定結果を示すグラフで
ある。
Claims (4)
- 【請求項１】銅系基材粒子と無電解ニッケルリンめっき
を施した固体潤滑剤粒子との焼結体からなることを特徴
とする複合焼結摺動材料。 - 【請求項２】無電解ニッケルリンめっき被膜の組成がニ
ッケル８８〜９７重量％及びリン１２〜３重量％であ
る、請求項１記載の複合焼結摺動材料。 - 【請求項３】無電解ニッケルリンめっきを施した固体潤
滑剤粒子において、該固体潤滑剤成分：該無電解ニッケ
ルリンめっき被膜成分の重量比が１：０．２〜１．５で
ある、請求項１又は２記載の複合焼結摺動材料。 - 【請求項４】銅系基材粒子が銅粒子と錫粒子とからな
る、請求項１、２又は３記載の複合焼結摺動材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29078197A JP3765071B2 (ja) | 1997-10-23 | 1997-10-23 | 複合焼結摺動材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29078197A JP3765071B2 (ja) | 1997-10-23 | 1997-10-23 | 複合焼結摺動材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11131107A true JPH11131107A (ja) | 1999-05-18 |
| JP3765071B2 JP3765071B2 (ja) | 2006-04-12 |
Family
ID=17760436
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29078197A Expired - Fee Related JP3765071B2 (ja) | 1997-10-23 | 1997-10-23 | 複合焼結摺動材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3765071B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1508693A2 (en) * | 2003-08-18 | 2005-02-23 | Senju Metal Industry Co., Ltd. | Multi layer sliding part and a method for its manufacture |
| EP1391620A3 (en) * | 2002-08-23 | 2005-12-07 | Senju Metal Industry Co., Ltd. | Multi-layer sliding part and a method for its manufacture |
| US7255933B2 (en) | 2002-08-23 | 2007-08-14 | Senju Metal Industry Co., Ltd. | Multi-layer sliding part and a method for its manufacture |
| EP1977894A1 (en) * | 2007-04-03 | 2008-10-08 | Komori Corporation | Gripper device in sheet-fed rotary printing press, and method of manufacturing the same |
| US7862238B2 (en) * | 2006-03-31 | 2011-01-04 | Panasonic Corporation | Hydrodynamic bearing rotary device and information apparatus |
| CN109047776A (zh) * | 2018-09-17 | 2018-12-21 | 浙江长盛滑动轴承股份有限公司 | 一种耐磨抗咬合复合材料、耐磨抗咬合复合板及其制备方法 |
-
1997
- 1997-10-23 JP JP29078197A patent/JP3765071B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1391620A3 (en) * | 2002-08-23 | 2005-12-07 | Senju Metal Industry Co., Ltd. | Multi-layer sliding part and a method for its manufacture |
| US7195825B2 (en) | 2002-08-23 | 2007-03-27 | Senju Metal Industry Co., Ltd. | Multi-layer sliding part and a method for its manufacture |
| US7255933B2 (en) | 2002-08-23 | 2007-08-14 | Senju Metal Industry Co., Ltd. | Multi-layer sliding part and a method for its manufacture |
| EP1508693A2 (en) * | 2003-08-18 | 2005-02-23 | Senju Metal Industry Co., Ltd. | Multi layer sliding part and a method for its manufacture |
| EP1508693A3 (en) * | 2003-08-18 | 2011-06-22 | Senju Metal Industry Co., Ltd. | Multi layer sliding part and a method for its manufacture |
| US7862238B2 (en) * | 2006-03-31 | 2011-01-04 | Panasonic Corporation | Hydrodynamic bearing rotary device and information apparatus |
| EP1977894A1 (en) * | 2007-04-03 | 2008-10-08 | Komori Corporation | Gripper device in sheet-fed rotary printing press, and method of manufacturing the same |
| CN109047776A (zh) * | 2018-09-17 | 2018-12-21 | 浙江长盛滑动轴承股份有限公司 | 一种耐磨抗咬合复合材料、耐磨抗咬合复合板及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3765071B2 (ja) | 2006-04-12 |
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