JPH10198448A - 基準電圧発生回路 - Google Patents
基準電圧発生回路Info
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- JPH10198448A JPH10198448A JP278297A JP278297A JPH10198448A JP H10198448 A JPH10198448 A JP H10198448A JP 278297 A JP278297 A JP 278297A JP 278297 A JP278297 A JP 278297A JP H10198448 A JPH10198448 A JP H10198448A
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- transistor
- collector
- current
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- emitter
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 低電源電圧印加時においても、高精度な基準
電圧を出力可能な基準電圧発生回路を提供する。 【解決手段】 基準電圧発生回路は、スタートアップ部
１とバンドギャップリファレンス部２と定電流源部３と
電流帰還部４とを具備している。そして、動作電源電圧
投入により、スタートアップ部１が定電流源部３を介し
てバンドギャップリファレンス部２を起動させる。この
とき、トランジスタＱ２のコレクタ電流がトランジスタ
Ｑ７のコレクタ電流よりも大きいと、電流帰還部４によ
って、トランジスタＱ２のコレクタ電流が減少され、ト
ランジスタＱ７のコレクタ電流に等しくなる。また、定
電流源部３が同一のトランジスタＱ２，Ｑ３で形成され
ているので、定常時には、トランジスタＱ２，Ｑ３，Ｑ
７，Ｑ８のコレクタ電流が全て等しくなる。この結果、
出力電圧ＶoutがトランジスタＱ２，Ｑ３の電流増幅率
の大小に拘わらず所定の値をとる。
電圧を出力可能な基準電圧発生回路を提供する。 【解決手段】 基準電圧発生回路は、スタートアップ部
１とバンドギャップリファレンス部２と定電流源部３と
電流帰還部４とを具備している。そして、動作電源電圧
投入により、スタートアップ部１が定電流源部３を介し
てバンドギャップリファレンス部２を起動させる。この
とき、トランジスタＱ２のコレクタ電流がトランジスタ
Ｑ７のコレクタ電流よりも大きいと、電流帰還部４によ
って、トランジスタＱ２のコレクタ電流が減少され、ト
ランジスタＱ７のコレクタ電流に等しくなる。また、定
電流源部３が同一のトランジスタＱ２，Ｑ３で形成され
ているので、定常時には、トランジスタＱ２，Ｑ３，Ｑ
７，Ｑ８のコレクタ電流が全て等しくなる。この結果、
出力電圧ＶoutがトランジスタＱ２，Ｑ３の電流増幅率
の大小に拘わらず所定の値をとる。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、所望の基準電圧
を発生するための基準電圧発生回路に関するものであ
る。
を発生するための基準電圧発生回路に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の基準電圧発生回路として
は、例えば、図３に示すような回路がある。この基準電
圧発生回路は、抵抗Ｒ1１，Ｒ１２とＰＮＰ形のバイポ
ーラトランジスタＱ１１とでなるスタートアップ部１０
０と，バンドギャップリファレンス部１１０と、バンド
ギャップリファレンス部１１０に定電流を供給する定電
流源部１２０とを具備している。バンドギャップリファ
レンス部１１０は、エミッタ数がｎのＮＰＮ形バイポー
ラトランジスタＱ１５と、このトランジスタＱ１５にカ
レントミラー接続されたＮＰＮ形バイポーラトランジス
タＱ１６と、トランジスタＱ１５のエミッタに接続され
た抵抗Ｒ１５と、抵抗Ｒ１５とトランジスタＱ１６のエ
ミッタとの接続点に接続された抵抗Ｒ1６とで構成され
ている。一方、定電流源部１２０は、それぞれのエミッ
タに抵抗Ｒ1３，Ｒ1４を有し、カレントミラー接続され
たＰＮＰ形バイポーラトランジスタＱ１３，Ｑ１４で構
成されている。そして、トランジスタＱ１３のコレクタ
には、トランジスタＱ１１にカレントミラー接続された
ＰＮＰ形バイポーラトランジスタＱ１２のエミッタが接
続されている。また、このトランジスタＱ１２のコレク
タは、トランジスタＱ１５，Ｑ１６のベースと、トラン
ジスタＱ１６のコレクタとに接続されている。
は、例えば、図３に示すような回路がある。この基準電
圧発生回路は、抵抗Ｒ1１，Ｒ１２とＰＮＰ形のバイポ
ーラトランジスタＱ１１とでなるスタートアップ部１０
０と，バンドギャップリファレンス部１１０と、バンド
ギャップリファレンス部１１０に定電流を供給する定電
流源部１２０とを具備している。バンドギャップリファ
レンス部１１０は、エミッタ数がｎのＮＰＮ形バイポー
ラトランジスタＱ１５と、このトランジスタＱ１５にカ
レントミラー接続されたＮＰＮ形バイポーラトランジス
タＱ１６と、トランジスタＱ１５のエミッタに接続され
た抵抗Ｒ１５と、抵抗Ｒ１５とトランジスタＱ１６のエ
ミッタとの接続点に接続された抵抗Ｒ1６とで構成され
ている。一方、定電流源部１２０は、それぞれのエミッ
タに抵抗Ｒ1３，Ｒ1４を有し、カレントミラー接続され
たＰＮＰ形バイポーラトランジスタＱ１３，Ｑ１４で構
成されている。そして、トランジスタＱ１３のコレクタ
には、トランジスタＱ１１にカレントミラー接続された
ＰＮＰ形バイポーラトランジスタＱ１２のエミッタが接
続されている。また、このトランジスタＱ１２のコレク
タは、トランジスタＱ１５，Ｑ１６のベースと、トラン
ジスタＱ１６のコレクタとに接続されている。
【０００３】かかる構成により、この基準電圧発生回路
の動作電源電圧は、基準電圧である出力電圧Ｖoutとト
ランジスタＱ１４のコレクタ−エミッタ間電圧ＶCEQ14
と抵抗Ｒ1４の電圧ＶEとの和となる。したがって、出力
電圧Ｖoutが１．３Ｖ、電圧ＶCEQ14が０．３Ｖ、電圧Ｖ
Eが０．２Ｖであるとすると、この基準電圧発生回路を
１．８Ｖという低い動作電源電圧で作動させることがで
きる。ここで、出力電圧ＶoutはトランジスタＱ１６の
ベース−エミッタ間電圧ＶBEQ16と抵抗Ｒ1６の電圧との
和であり、抵抗Ｒ1６における電圧がトランジスタＱ１
５と抵抗Ｒ１５，Ｒ1６に依存することから、出力電圧
Ｖoutは下記(1)式で表される。但し、ＶTはｋＴ／ｑで
あり、ｑは単位電荷量、ｋはボルツマン定数、Ｔは絶対
温度である。
の動作電源電圧は、基準電圧である出力電圧Ｖoutとト
ランジスタＱ１４のコレクタ−エミッタ間電圧ＶCEQ14
と抵抗Ｒ1４の電圧ＶEとの和となる。したがって、出力
電圧Ｖoutが１．３Ｖ、電圧ＶCEQ14が０．３Ｖ、電圧Ｖ
Eが０．２Ｖであるとすると、この基準電圧発生回路を
１．８Ｖという低い動作電源電圧で作動させることがで
きる。ここで、出力電圧ＶoutはトランジスタＱ１６の
ベース−エミッタ間電圧ＶBEQ16と抵抗Ｒ1６の電圧との
和であり、抵抗Ｒ1６における電圧がトランジスタＱ１
５と抵抗Ｒ１５，Ｒ1６に依存することから、出力電圧
Ｖoutは下記(1)式で表される。但し、ＶTはｋＴ／ｑで
あり、ｑは単位電荷量、ｋはボルツマン定数、Ｔは絶対
温度である。
【数１】 ここで、トランジスタＱ１６のベース−エミッタ間電圧
ＶBEQ16は、トランジスタＱ１６のコレクタ電流ＩcQ16
に依存し、トランジスタＱ１５のベース−エミッタ間電
圧ＶBEQ15は、トランジスタＱ１５のコレクタ電流ＩcQ1
5に依存するので、下記(2)式が成立する。但し、Ｉs
は、飽和電流である。
ＶBEQ16は、トランジスタＱ１６のコレクタ電流ＩcQ16
に依存し、トランジスタＱ１５のベース−エミッタ間電
圧ＶBEQ15は、トランジスタＱ１５のコレクタ電流ＩcQ1
5に依存するので、下記(2)式が成立する。但し、Ｉs
は、飽和電流である。
【数２】 上記(1)及び(2)式から、出力電圧Ｖoutは、下記(3)式で
表される。
表される。
【数３】 すなわち、出力電圧Ｖoutは、コレクタ電流ＩcQ16とコ
レクタ電流ＩcQ15との比「ＩcQ16／ＩcQ15」に依存する
こととなり、この比がほぼ「１」に等しければ、所望の
出力電圧Ｖoutが安定して出力されることとなる。
レクタ電流ＩcQ15との比「ＩcQ16／ＩcQ15」に依存する
こととなり、この比がほぼ「１」に等しければ、所望の
出力電圧Ｖoutが安定して出力されることとなる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記した従来
の基準電圧発生回路では、次のような問題があった。こ
の基準電圧発生回路では、定電流源部１２０がトランジ
スタＱ１３，Ｑ１４によるカレントミラー回路となって
いるので、コレクタ電流ＩcQ16とコレクタ電流ＩcQ15と
トランジスタＱ１３のコレクタ電流ＩcQ13との関係が下
記(4)式で表され、下記(5)式が成立する。但し、βPNP
は、トランジスタＱ１３，Ｑ１４の電流増幅率である。
の基準電圧発生回路では、次のような問題があった。こ
の基準電圧発生回路では、定電流源部１２０がトランジ
スタＱ１３，Ｑ１４によるカレントミラー回路となって
いるので、コレクタ電流ＩcQ16とコレクタ電流ＩcQ15と
トランジスタＱ１３のコレクタ電流ＩcQ13との関係が下
記(4)式で表され、下記(5)式が成立する。但し、βPNP
は、トランジスタＱ１３，Ｑ１４の電流増幅率である。
【数４】 上記(3)及び(5)式より、下記(6)式が導かれる。
【数５】 したがって、トランジスタＱ１３の電流増幅率βPNPが
大きければ、上記(5)式より、「ＩcQ16／ＩcQ15」がほ
ぼ「１」に等しくなり、上記(6)式から、高精度な出力
電圧Ｖoutを得ることができる。しかしながら、ＰＮＰ
形バイポーラトランジスタの電流増幅率βPNPは通常非
常に小さい。このため、上記(5)式の右辺第二項の誤差
成分が大きくなり、「ＩcQ16／ＩcQ15」が「１」から大
きくずれ、出力電圧Ｖoutの精度が劣化することとな
る。これに対して、トランジスタＱ１３とトランジスタ
Ｑ１４とを入れ替えると、誤差成分の発生が少なく、高
精度な出力電圧Ｖoutを得る基準電圧発生回路を構成す
ることができる。しかし、このような基準電圧発生回路
では、高い動作電源電圧が必要であり、２．０Ｖ程度の
低い動作電源電圧では作動しない。
大きければ、上記(5)式より、「ＩcQ16／ＩcQ15」がほ
ぼ「１」に等しくなり、上記(6)式から、高精度な出力
電圧Ｖoutを得ることができる。しかしながら、ＰＮＰ
形バイポーラトランジスタの電流増幅率βPNPは通常非
常に小さい。このため、上記(5)式の右辺第二項の誤差
成分が大きくなり、「ＩcQ16／ＩcQ15」が「１」から大
きくずれ、出力電圧Ｖoutの精度が劣化することとな
る。これに対して、トランジスタＱ１３とトランジスタ
Ｑ１４とを入れ替えると、誤差成分の発生が少なく、高
精度な出力電圧Ｖoutを得る基準電圧発生回路を構成す
ることができる。しかし、このような基準電圧発生回路
では、高い動作電源電圧が必要であり、２．０Ｖ程度の
低い動作電源電圧では作動しない。
【０００５】この発明は上述した課題を解決するために
なされたもので、低電源電圧印加時においても、高精度
な基準電圧を出力可能な基準電圧発生回路を提供するこ
とを目的としている。
なされたもので、低電源電圧印加時においても、高精度
な基準電圧を出力可能な基準電圧発生回路を提供するこ
とを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、この発明に係る基準電圧発生回路は、エミッタに抵
抗が接続されたＮＰＮ形のマルチエミッタトランジスタ
とベース−コレクタ間が短絡されたＮＰＮ形の第１のト
ランジスタとでカレントミラー回路を形成し、第１のト
ランジスタのコレクタを基準電圧の生成端とするバンド
ギャップリファレンス部と、コレクタがマルチエミッタ
トランジスタのコレクタに接続されたＰＮＰ形の第２の
トランジスタと、コレクタが上記第１のトランジスタの
コレクタに接続され且つ第２のトランジスタと同一の第
３のトランジスタとを有し、これら第２及び第３のトラ
ンジスタのベース電流に対応した定電流を第２及び第３
のトランジスタから上記マルチエミッタトランジスタ及
び第１のトランジスタに供給する定電流源部とを具備す
る構成とした。
に、この発明に係る基準電圧発生回路は、エミッタに抵
抗が接続されたＮＰＮ形のマルチエミッタトランジスタ
とベース−コレクタ間が短絡されたＮＰＮ形の第１のト
ランジスタとでカレントミラー回路を形成し、第１のト
ランジスタのコレクタを基準電圧の生成端とするバンド
ギャップリファレンス部と、コレクタがマルチエミッタ
トランジスタのコレクタに接続されたＰＮＰ形の第２の
トランジスタと、コレクタが上記第１のトランジスタの
コレクタに接続され且つ第２のトランジスタと同一の第
３のトランジスタとを有し、これら第２及び第３のトラ
ンジスタのベース電流に対応した定電流を第２及び第３
のトランジスタから上記マルチエミッタトランジスタ及
び第１のトランジスタに供給する定電流源部とを具備す
る構成とした。
【０００７】かかる構成により、定電流源部の第２及び
第３のトランジスタにベース電流を流すと、等しい定電
流が第２及び第３のトランジスタのコレクタからバンド
ギャップリファレンス部のマルチエミッタトランジスタ
及び第１のトランジスタのコレクタ側に流れる。このと
き、第１のトランジスタのベース−コレクタ間が短絡さ
れているので、第１のトランジスタと第３のトランジス
タのコレクタ電流は等しくなる。そして、第１のトラン
ジスタとマルチエミッタトランジスタとがカレントミラ
ー回路を形成しているので、マルチエミッタトランジス
タと第１のトランジスタのコレクタ電流が等しくなる。
この結果、マルチエミッタトランジスタ，第１ないし第
３のトランジスタのコレクタ電流は全て等しくなり、バ
ンドギャップリファレンス部で生成される基準電圧が、
第２及び第３のトランジスタの電流増幅率の大小に拘わ
らず所定の値をとる。
第３のトランジスタにベース電流を流すと、等しい定電
流が第２及び第３のトランジスタのコレクタからバンド
ギャップリファレンス部のマルチエミッタトランジスタ
及び第１のトランジスタのコレクタ側に流れる。このと
き、第１のトランジスタのベース−コレクタ間が短絡さ
れているので、第１のトランジスタと第３のトランジス
タのコレクタ電流は等しくなる。そして、第１のトラン
ジスタとマルチエミッタトランジスタとがカレントミラ
ー回路を形成しているので、マルチエミッタトランジス
タと第１のトランジスタのコレクタ電流が等しくなる。
この結果、マルチエミッタトランジスタ，第１ないし第
３のトランジスタのコレクタ電流は全て等しくなり、バ
ンドギャップリファレンス部で生成される基準電圧が、
第２及び第３のトランジスタの電流増幅率の大小に拘わ
らず所定の値をとる。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態につ
いて図面を参照して説明する。 （第１の実施形態）図１は、この発明の第１の実施形態
に係る基準電圧発生回路を示す回路図である。この基準
電圧発生回路は、図１に示すように、スタートアップ部
１とバンドギャップリファレンス部２と、定電流源部３
と電流帰還部４とを具備している。
いて図面を参照して説明する。 （第１の実施形態）図１は、この発明の第１の実施形態
に係る基準電圧発生回路を示す回路図である。この基準
電圧発生回路は、図１に示すように、スタートアップ部
１とバンドギャップリファレンス部２と、定電流源部３
と電流帰還部４とを具備している。
【０００９】スタートアップ部１は、動作電源電圧投入
時に、定電流源部３を介してバンドギャップリファレン
ス部２を起動させるための部分であり、抵抗Ｒ１，Ｒ２
と、ＰＮＰ形バイポーラトランジスタＱ１とで構成され
ている。具体的には、トランジスタＱ１のエミッタとコ
レクタとを抵抗Ｒ２と抵抗Ｒ１とにそれぞれ接続し、コ
レクタ−ベース間を短絡した構成となっている。
時に、定電流源部３を介してバンドギャップリファレン
ス部２を起動させるための部分であり、抵抗Ｒ１，Ｒ２
と、ＰＮＰ形バイポーラトランジスタＱ１とで構成され
ている。具体的には、トランジスタＱ１のエミッタとコ
レクタとを抵抗Ｒ２と抵抗Ｒ１とにそれぞれ接続し、コ
レクタ−ベース間を短絡した構成となっている。
【００１０】バンドギャップリファレンス部２は、温度
依存の少ない出力電圧Ｖout（基準電圧）を生成するた
めの部分であり、 エミッタ数ｎのＮＰＮ形マルチエミ
ッタバイポーラトランジスタＱ７と、ＮＰＮ形バイポー
ラトランジスタＱ８（第１のトランジスタ）と、抵抗Ｒ
８，Ｒ９とで構成されている。具体的には、トランジス
タＱ７のエミッタに抵抗Ｒ８を接続し、ベース−コレク
タ間を短絡したトランジスタＱ８をトランジスタＱ７に
カレントミラー接続した。そして、抵抗Ｒ９をトランジ
スタＱ８のエミッタと抵抗Ｒ８との接続点に接続した構
成となっている。
依存の少ない出力電圧Ｖout（基準電圧）を生成するた
めの部分であり、 エミッタ数ｎのＮＰＮ形マルチエミ
ッタバイポーラトランジスタＱ７と、ＮＰＮ形バイポー
ラトランジスタＱ８（第１のトランジスタ）と、抵抗Ｒ
８，Ｒ９とで構成されている。具体的には、トランジス
タＱ７のエミッタに抵抗Ｒ８を接続し、ベース−コレク
タ間を短絡したトランジスタＱ８をトランジスタＱ７に
カレントミラー接続した。そして、抵抗Ｒ９をトランジ
スタＱ８のエミッタと抵抗Ｒ８との接続点に接続した構
成となっている。
【００１１】定電流源部３は、バンドギャップリファレ
ンス部２に定電流を供給する部分であり、２つのＰＮＰ
形バイポーラトランジスタＱ２，Ｑ３（第２のトランジ
スタ，第３のトランジスタ）と、等しい抵抗値の抵抗Ｒ
３，Ｒ４とで構成されている。具体的には、ベースを共
通としたトランジスタＱ２，Ｑ３をトランジスタＱ１と
カレントミラー接続し、それぞれのエミッタに抵抗Ｒ
３，Ｒ４を接続した。そして、トランジスタＱ２，Ｑ７
のコレクタ同士を接続すると共に、トランジスタＱ３，
Ｑ８のコレクタ同士を接続した構成となっている。
ンス部２に定電流を供給する部分であり、２つのＰＮＰ
形バイポーラトランジスタＱ２，Ｑ３（第２のトランジ
スタ，第３のトランジスタ）と、等しい抵抗値の抵抗Ｒ
３，Ｒ４とで構成されている。具体的には、ベースを共
通としたトランジスタＱ２，Ｑ３をトランジスタＱ１と
カレントミラー接続し、それぞれのエミッタに抵抗Ｒ
３，Ｒ４を接続した。そして、トランジスタＱ２，Ｑ７
のコレクタ同士を接続すると共に、トランジスタＱ３，
Ｑ８のコレクタ同士を接続した構成となっている。
【００１２】電流帰還部４は、トランジスタＱ２のコレ
クタ電流をコントロールする部分であり、３つのＮＰＮ
形バイポーラトランジスタＱ４，Ｑ５，Ｑ６と、等しい
抵抗値の２つの抵抗Ｒ５，Ｒ６と、抵抗Ｒ７とで構成さ
れている。具体的には、トランジスタＱ６のベースをト
ランジスタＱ２，Ｑ７のコレクタ接続点に接続し、この
トランジスタＱ６のエミッタに抵抗Ｒ７を接続した。そ
して、トランジスタＱ４，Ｑ５の共通ベースをトランジ
スタＱ６のエミッタに接続し、トランジスタＱ４，Ｑ５
のそれぞれのエミッタに抵抗Ｒ５，Ｒ６を接続した構成
となっている。なお、符号Ｃ１は、位相補償用のコンデ
ンサである。
クタ電流をコントロールする部分であり、３つのＮＰＮ
形バイポーラトランジスタＱ４，Ｑ５，Ｑ６と、等しい
抵抗値の２つの抵抗Ｒ５，Ｒ６と、抵抗Ｒ７とで構成さ
れている。具体的には、トランジスタＱ６のベースをト
ランジスタＱ２，Ｑ７のコレクタ接続点に接続し、この
トランジスタＱ６のエミッタに抵抗Ｒ７を接続した。そ
して、トランジスタＱ４，Ｑ５の共通ベースをトランジ
スタＱ６のエミッタに接続し、トランジスタＱ４，Ｑ５
のそれぞれのエミッタに抵抗Ｒ５，Ｒ６を接続した構成
となっている。なお、符号Ｃ１は、位相補償用のコンデ
ンサである。
【００１３】次に、この実施形態の基準電圧発生回路が
示す動作について説明する。動作電源電圧投入によっ
て、スタートアップ部１のトランジスタＱ１に電流が流
れると、定電流源部３のトランジスタＱ２，Ｑ３が作動
状態になり、トランジスタＱ２，Ｑ３に電流が流れる。
そして、トランジスタＱ３の作動により、トランジスタ
Ｑ３のコレクタ電流ＩcQ3が流れると、トランジスタＱ
８にもコレクタ電流ＩcQ8が流れる。このとき、トラン
ジスタＱ７とトランジスタＱ８とがカレントミラー回路
を形成し、且つトランジスタＱ７のエミッタに抵抗Ｒ８
が接続されているので、電源電圧投入時には、トランジ
スタＱ２のコレクタ電流ＩcQ2の方がトランジスタＱ７
のコレクタ電流ＩcQ7（＝ｎ・ＶT／Ｒ８）よりも大きい
状態になっている。したがって、コレクタ電流ＩcQ2と
コレクタ電流ＩcQ7との差分の電流が電流帰還部４のト
ランジスタＱ６のベースに流れ、トランジスタＱ６，Ｑ
５，Ｑ４が連続的に作動状態になる。そして、トランジ
スタＱ４の作動により、抵抗Ｒ３からトランジスタＱ２
に流れ込む電流の一部がトランジスタＱ４側に流れ、ト
ランジスタＱ２のコレクタ電流ＩcQ2が、その分減少し
て、トランジスタＱ７のコレクタ電流ＩcQ7の大きさに
近づく。このような動作が繰り返され、最終的にコレク
タ電流ＩcQ2とコレクタ電流ＩcQ7とが等しい定常状態へ
と収束する。
示す動作について説明する。動作電源電圧投入によっ
て、スタートアップ部１のトランジスタＱ１に電流が流
れると、定電流源部３のトランジスタＱ２，Ｑ３が作動
状態になり、トランジスタＱ２，Ｑ３に電流が流れる。
そして、トランジスタＱ３の作動により、トランジスタ
Ｑ３のコレクタ電流ＩcQ3が流れると、トランジスタＱ
８にもコレクタ電流ＩcQ8が流れる。このとき、トラン
ジスタＱ７とトランジスタＱ８とがカレントミラー回路
を形成し、且つトランジスタＱ７のエミッタに抵抗Ｒ８
が接続されているので、電源電圧投入時には、トランジ
スタＱ２のコレクタ電流ＩcQ2の方がトランジスタＱ７
のコレクタ電流ＩcQ7（＝ｎ・ＶT／Ｒ８）よりも大きい
状態になっている。したがって、コレクタ電流ＩcQ2と
コレクタ電流ＩcQ7との差分の電流が電流帰還部４のト
ランジスタＱ６のベースに流れ、トランジスタＱ６，Ｑ
５，Ｑ４が連続的に作動状態になる。そして、トランジ
スタＱ４の作動により、抵抗Ｒ３からトランジスタＱ２
に流れ込む電流の一部がトランジスタＱ４側に流れ、ト
ランジスタＱ２のコレクタ電流ＩcQ2が、その分減少し
て、トランジスタＱ７のコレクタ電流ＩcQ7の大きさに
近づく。このような動作が繰り返され、最終的にコレク
タ電流ＩcQ2とコレクタ電流ＩcQ7とが等しい定常状態へ
と収束する。
【００１４】また、抵抗Ｒ３と抵抗Ｒ４との抵抗値が等
しいことから、トランジスタＱ３のコレクタには、トラ
ンジスタＱ２のコレクタ電流ＩcQ2と同じ大きさのコレ
クタ電流ＩcQ3が流れるが、トランジスタＱ８のエミッ
タ側には抵抗が接続されていないので、コレクタ電流Ｉ
cQ3とコレクタ電流ＩcQ8とは起動時から等しい。このた
め、電流帰還部４のトランジスタＱ５の作動により、コ
レクタ電流ＩcQ3，ＩcQ8は、コレクタ電流ＩcQ2と同じ
ように減少し、コレクタ電流ＩcQ2がコレクタ電流ＩcQ7
に等しくなると、コレクタ電流ＩcQ2，ＩcQ7，ＩcQ3，
ＩcQ8が全て等しくなる。
しいことから、トランジスタＱ３のコレクタには、トラ
ンジスタＱ２のコレクタ電流ＩcQ2と同じ大きさのコレ
クタ電流ＩcQ3が流れるが、トランジスタＱ８のエミッ
タ側には抵抗が接続されていないので、コレクタ電流Ｉ
cQ3とコレクタ電流ＩcQ8とは起動時から等しい。このた
め、電流帰還部４のトランジスタＱ５の作動により、コ
レクタ電流ＩcQ3，ＩcQ8は、コレクタ電流ＩcQ2と同じ
ように減少し、コレクタ電流ＩcQ2がコレクタ電流ＩcQ7
に等しくなると、コレクタ電流ＩcQ2，ＩcQ7，ＩcQ3，
ＩcQ8が全て等しくなる。
【００１５】上記のように動作させるときの動作電源電
圧は、トランジスタＱ５のベース−エミッタ間電圧ＶBE
Q5とトランジスタＱ６のベース−エミッタ間電圧ＶBEQ6
とトランジスタＱ２のコレクタ−エミッタ間電圧ＶCEQ2
と抵抗Ｒ５の電圧ＶE1と抵抗Ｒ４の電圧ＶE2との和であ
る。したがって、電圧ＶBEQ5及び電圧ＶBEQ6を０．７
Ｖ、電圧ＶCEQ2を０．３Ｖ、電圧ＶE1を０．１Ｖ、電圧
ＶE2を０．２Ｖとすると、動作電源電圧を２．０Ｖとい
う低い電圧にして、基準電圧発生回路を作動させること
ができる。ここで、トランジスタＱ８のベース−エミッ
タ間電圧をＶBEQ8とすると、出力電圧Ｖoutは、図３に
示した従来の基準電圧発生回路のときと同様にして、下
記(7)式で示される。
圧は、トランジスタＱ５のベース−エミッタ間電圧ＶBE
Q5とトランジスタＱ６のベース−エミッタ間電圧ＶBEQ6
とトランジスタＱ２のコレクタ−エミッタ間電圧ＶCEQ2
と抵抗Ｒ５の電圧ＶE1と抵抗Ｒ４の電圧ＶE2との和であ
る。したがって、電圧ＶBEQ5及び電圧ＶBEQ6を０．７
Ｖ、電圧ＶCEQ2を０．３Ｖ、電圧ＶE1を０．１Ｖ、電圧
ＶE2を０．２Ｖとすると、動作電源電圧を２．０Ｖとい
う低い電圧にして、基準電圧発生回路を作動させること
ができる。ここで、トランジスタＱ８のベース−エミッ
タ間電圧をＶBEQ8とすると、出力電圧Ｖoutは、図３に
示した従来の基準電圧発生回路のときと同様にして、下
記(7)式で示される。
【数６】 また、下記(8)式が成立するので、出力電圧Ｖoutは下記
(9)式となる。
(9)式となる。
【数７】
【００１６】ところで、図３に示した従来の基準電圧発
生回路の定電流源部１２０では、トランジスタＱ１５，
Ｑ１６のコレクタ電流ＩcQ15，ＩcQ16の比が、上記(5)
式で示したように、「１」とならなかった。これは、ト
ランジスタＱ１３のベース−コレクタ間が短絡されてい
ることから、トランジスタＱ１５のコレクタ電流ＩcQ15
が、トランジスタＱ１３のコレクタ電流ＩcQ13とベース
電流との和になるからである。すなわち、トランジスタ
Ｑ１４は、ベースコレクタ間が短絡されていないので、
トランジスタＱ１６のコレクタ電流ＩcQ16はトランジス
タＱ１４のコレクタ電流と等しくなるが、上記したよう
に、トランジスタＱ１５のコレクタ電流ＩcQ15は、トラ
ンジスタＱ１３のコレクタ電流ＩcQ13よりも大きいの
で、上記(4)式で示したように、コレクタ電流ＩcQ15と
コレクタ電流ＩcQ16とに差が生じてしまうのである。
生回路の定電流源部１２０では、トランジスタＱ１５，
Ｑ１６のコレクタ電流ＩcQ15，ＩcQ16の比が、上記(5)
式で示したように、「１」とならなかった。これは、ト
ランジスタＱ１３のベース−コレクタ間が短絡されてい
ることから、トランジスタＱ１５のコレクタ電流ＩcQ15
が、トランジスタＱ１３のコレクタ電流ＩcQ13とベース
電流との和になるからである。すなわち、トランジスタ
Ｑ１４は、ベースコレクタ間が短絡されていないので、
トランジスタＱ１６のコレクタ電流ＩcQ16はトランジス
タＱ１４のコレクタ電流と等しくなるが、上記したよう
に、トランジスタＱ１５のコレクタ電流ＩcQ15は、トラ
ンジスタＱ１３のコレクタ電流ＩcQ13よりも大きいの
で、上記(4)式で示したように、コレクタ電流ＩcQ15と
コレクタ電流ＩcQ16とに差が生じてしまうのである。
【００１７】これに対して、この実施形態の定電流源部
３では、トランジスタＱ２のベース−コレクタ間が短絡
されておらず、トランジスタＱ２とトランジスタＱ３の
ベース電流が同じであるので、トランジスタＱ２，Ｑ３
のコレクタ電流ＩcQ2，ＩcQ3は、トランジスタＱ７，Ｑ
８のコレクタ電流ＩcQ7，ＩcQ8に等しくなり、コレクタ
電流ＩcQ2とコレクタ電流ＩcQ3との比が、コレクタ電流
ＩcQ7とコレクタ電流ＩcQ8との比に等しくなる。すなわ
ち、トランジスタＱ７，Ｑ８の電流増幅率βNPNが十分
大きいと仮定すると、トランジスタＱ７，Ｑ８，Ｑ２，
Ｑ３のコレクタ電流ＩcQ7，ＩcQ8，ＩcQ2，ＩcQ3の間で
下記(10)式が成立する。
３では、トランジスタＱ２のベース−コレクタ間が短絡
されておらず、トランジスタＱ２とトランジスタＱ３の
ベース電流が同じであるので、トランジスタＱ２，Ｑ３
のコレクタ電流ＩcQ2，ＩcQ3は、トランジスタＱ７，Ｑ
８のコレクタ電流ＩcQ7，ＩcQ8に等しくなり、コレクタ
電流ＩcQ2とコレクタ電流ＩcQ3との比が、コレクタ電流
ＩcQ7とコレクタ電流ＩcQ8との比に等しくなる。すなわ
ち、トランジスタＱ７，Ｑ８の電流増幅率βNPNが十分
大きいと仮定すると、トランジスタＱ７，Ｑ８，Ｑ２，
Ｑ３のコレクタ電流ＩcQ7，ＩcQ8，ＩcQ2，ＩcQ3の間で
下記(10)式が成立する。
【数８】 このとき、抵抗Ｒ３と抵抗Ｒ４との抵抗値が等しく、抵
抗Ｒ５とＲ６との抵抗値が等しいので、トランジスタＱ
３のコレクタ電流ＩcQ3とトランジスタＱ２のコレクタ
電流ＩcQ2とが等しい。したがって、コレクタ電流ＩcQ8
とコレクタ電流ＩcQ7の比「ＩcQ8／ＩcQ7」は「１」と
なり、上記(9)式から、出力電圧Ｖoutは、下記(11)式の
ように表される。
抗Ｒ５とＲ６との抵抗値が等しいので、トランジスタＱ
３のコレクタ電流ＩcQ3とトランジスタＱ２のコレクタ
電流ＩcQ2とが等しい。したがって、コレクタ電流ＩcQ8
とコレクタ電流ＩcQ7の比「ＩcQ8／ＩcQ7」は「１」と
なり、上記(9)式から、出力電圧Ｖoutは、下記(11)式の
ように表される。
【数９】 この結果、出力電圧Ｖoutが、トランジスタＱ２，Ｑ３
の電流増幅率βPNPの大小にかかわらず所望の値にな
り、基準電圧発生回路が、低電圧動作時においても、高
精度の出力電圧Ｖoutを発生する。ただ、起動時には、
トランジスタＱ２のコレクタ電流ＩcQ2とトランジスタ
Ｑ７のコレクタ電流ＩcQ7とにずれが生じるので、上記
したように、電流帰還部４の電流帰還作用によって、コ
レクタ電流ＩcQ2とコレクタ電流ＩcQ7とを等しくするよ
うにコントロールしている。
の電流増幅率βPNPの大小にかかわらず所望の値にな
り、基準電圧発生回路が、低電圧動作時においても、高
精度の出力電圧Ｖoutを発生する。ただ、起動時には、
トランジスタＱ２のコレクタ電流ＩcQ2とトランジスタ
Ｑ７のコレクタ電流ＩcQ7とにずれが生じるので、上記
したように、電流帰還部４の電流帰還作用によって、コ
レクタ電流ＩcQ2とコレクタ電流ＩcQ7とを等しくするよ
うにコントロールしている。
【００１８】このように、この実施形態の基準電圧発生
回路によれば、定電流源部３を形成するトランジスタＱ
２，Ｑ３の電流増幅率βPNPの大きさに拘わらず、高精
度の出力電圧Ｖoutを発生するので、低動作電源電圧で
も、高特性の動作を達成する。
回路によれば、定電流源部３を形成するトランジスタＱ
２，Ｑ３の電流増幅率βPNPの大きさに拘わらず、高精
度の出力電圧Ｖoutを発生するので、低動作電源電圧で
も、高特性の動作を達成する。
【００１９】（第２の実施形態）図２は、この発明の第
２の実施形態に係る基準電圧発生回路を示す回路図であ
る。なお、図１に示した要素と同一要素については、同
一符号を付して説明する。この実施形態の基準電圧発生
回路は、図１に示した電流帰還部４の代わりに出力安定
化部５を設けて、実装時における出力電圧Ｖoutの安定
化を図った点が、上記第１の実施形態の基準電圧発生回
路と異なる。
２の実施形態に係る基準電圧発生回路を示す回路図であ
る。なお、図１に示した要素と同一要素については、同
一符号を付して説明する。この実施形態の基準電圧発生
回路は、図１に示した電流帰還部４の代わりに出力安定
化部５を設けて、実装時における出力電圧Ｖoutの安定
化を図った点が、上記第１の実施形態の基準電圧発生回
路と異なる。
【００２０】すなわち、上記第１の実施形態の基準電圧
発生回路を各種の装置に接続すると、出力電圧Ｖoutの
出力端に、装置と等価の負荷が接続された状態になる。
すると、図１において、トランジスタＱ３のコレクタ電
流ＩcQ3の一部が負荷側に流れ、トランジスタＱ８のコ
レクタ電流ＩcQ8がコレクタ電流ＩcQ3よりも小さくな
る。このため、コレクタ電流ＩcQ7の大きさとコレクタ
電流ＩcQ8の大きさにずれが生じ、出力電圧Ｖoutの精度
が落ちるおそれがある。そこで、この実施形態では、装
置に実装した場合に、高精度の出力電圧Ｖoutを安定し
て出力すべく、図２に示すように、トランジスタＱ２０
〜Ｑ２６と抵抗Ｒ２０，Ｒ２１とコンデンサＣ１とで構
成した出力安定化部５を設けた。
発生回路を各種の装置に接続すると、出力電圧Ｖoutの
出力端に、装置と等価の負荷が接続された状態になる。
すると、図１において、トランジスタＱ３のコレクタ電
流ＩcQ3の一部が負荷側に流れ、トランジスタＱ８のコ
レクタ電流ＩcQ8がコレクタ電流ＩcQ3よりも小さくな
る。このため、コレクタ電流ＩcQ7の大きさとコレクタ
電流ＩcQ8の大きさにずれが生じ、出力電圧Ｖoutの精度
が落ちるおそれがある。そこで、この実施形態では、装
置に実装した場合に、高精度の出力電圧Ｖoutを安定し
て出力すべく、図２に示すように、トランジスタＱ２０
〜Ｑ２６と抵抗Ｒ２０，Ｒ２１とコンデンサＣ１とで構
成した出力安定化部５を設けた。
【００２１】具体的には、トランジスタＱ２０をトラン
ジスタＱ１にカレントミラー接続し、このトランジスタ
Ｑ２０のエミッタを抵抗Ｒ３に接続すると共にコレクタ
を定電流源部３のトランジスタＱ２のエミッタに接続し
た。また、トランジスタＱ２１では、そのベースをトラ
ンジスタＱ２のコレクタに接続し、エミッタを抵抗Ｒ２
０に接続した。そして、このトランジスタＱ２１のコレ
クタを抵抗Ｒ３とトランジスタＱ２０のとの接続点に接
続した。トランジスタＱ２２は、トランジスタＱ２，Ｑ
３にカレントミラー接続し、そのエミッタを、トランジ
スタＱ２，Ｑ３と共にトランジスタＱ２０のコレクタに
接続した。そして、トランジスタＱ２２のベースとコレ
クタとをトランジスタＱ２３のエミッタとベースとにそ
れぞれ接続した。また、トランジスタＱ２４とトランジ
スタＱ２５とをカレントミラー接続し、トランジスタＱ
２４のコレクタをトランジスタＱ２３のベースに接続す
ると共に、トランジスタＱ２５のコレクタを抵抗Ｒ２１
に接続した。この抵抗Ｒ２１の入力端は、出力電圧Ｖou
tの出力端６に接続し、出力端６は、ベースがコンデン
サＣ１に接続されたトランジスタＱ２６のエミッタに接
続した。かかる構成において、抵抗Ｒ９の抵抗値を
「Ｒ」とし、抵抗Ｒ２１の抵抗値を「２Ｒ」と設定し
た。
ジスタＱ１にカレントミラー接続し、このトランジスタ
Ｑ２０のエミッタを抵抗Ｒ３に接続すると共にコレクタ
を定電流源部３のトランジスタＱ２のエミッタに接続し
た。また、トランジスタＱ２１では、そのベースをトラ
ンジスタＱ２のコレクタに接続し、エミッタを抵抗Ｒ２
０に接続した。そして、このトランジスタＱ２１のコレ
クタを抵抗Ｒ３とトランジスタＱ２０のとの接続点に接
続した。トランジスタＱ２２は、トランジスタＱ２，Ｑ
３にカレントミラー接続し、そのエミッタを、トランジ
スタＱ２，Ｑ３と共にトランジスタＱ２０のコレクタに
接続した。そして、トランジスタＱ２２のベースとコレ
クタとをトランジスタＱ２３のエミッタとベースとにそ
れぞれ接続した。また、トランジスタＱ２４とトランジ
スタＱ２５とをカレントミラー接続し、トランジスタＱ
２４のコレクタをトランジスタＱ２３のベースに接続す
ると共に、トランジスタＱ２５のコレクタを抵抗Ｒ２１
に接続した。この抵抗Ｒ２１の入力端は、出力電圧Ｖou
tの出力端６に接続し、出力端６は、ベースがコンデン
サＣ１に接続されたトランジスタＱ２６のエミッタに接
続した。かかる構成において、抵抗Ｒ９の抵抗値を
「Ｒ」とし、抵抗Ｒ２１の抵抗値を「２Ｒ」と設定し
た。
【００２２】次に、この実施形態の基準電圧発生回路が
示す動作について説明する。動作電源電圧投入により、
スタートアップ部１のトランジスタＱ１に流れる電流と
同じ大きさの電流が出力安定化部５のトランジスタＱ２
０に流れ、トランジスタＱ２０のコレクタ電流がトラン
ジスタＱ２６のベースに流れるようになる。これによ
り、出力電圧Ｖoutが上昇し、トランジスタＱ２５のコ
レクタ電流が流れ、トランジスタＱ２４のコレクタ電流
も流れると共に、トランジスタＱ２２にも電流が流れ
る。この結果、トランジスタＱ２，Ｑ３が作動状態にな
り、トランジスタＱ２，Ｑ３に電流が流れるようになる
が、図１の場合と同様に、起動時には、トランジスタＱ
２のコレクタ電流ＩcQ2の方がトランジスタＱ７のコレ
クタ電流ＩcQ7より大きいので、差分の電流がトランジ
スタＱ２１に流れて、トランジスタＱ２１が作動状態に
なる。すると、抵抗Ｒ３からトランジスタＱ２０を流れ
る電流の一部がトランジスタＱ２１側に分流して、トラ
ンジスタＱ２０のコレクタ電流を減少させるので、トラ
ンジスタＱ２のコレクタ電流ＩcQ2が減少する。この結
果、コレクタ電流ＩcQ2が、トランジスタＱ７のコレク
タ電流ＩcQ7に等しくなるように収束する。
示す動作について説明する。動作電源電圧投入により、
スタートアップ部１のトランジスタＱ１に流れる電流と
同じ大きさの電流が出力安定化部５のトランジスタＱ２
０に流れ、トランジスタＱ２０のコレクタ電流がトラン
ジスタＱ２６のベースに流れるようになる。これによ
り、出力電圧Ｖoutが上昇し、トランジスタＱ２５のコ
レクタ電流が流れ、トランジスタＱ２４のコレクタ電流
も流れると共に、トランジスタＱ２２にも電流が流れ
る。この結果、トランジスタＱ２，Ｑ３が作動状態にな
り、トランジスタＱ２，Ｑ３に電流が流れるようになる
が、図１の場合と同様に、起動時には、トランジスタＱ
２のコレクタ電流ＩcQ2の方がトランジスタＱ７のコレ
クタ電流ＩcQ7より大きいので、差分の電流がトランジ
スタＱ２１に流れて、トランジスタＱ２１が作動状態に
なる。すると、抵抗Ｒ３からトランジスタＱ２０を流れ
る電流の一部がトランジスタＱ２１側に分流して、トラ
ンジスタＱ２０のコレクタ電流を減少させるので、トラ
ンジスタＱ２のコレクタ電流ＩcQ2が減少する。この結
果、コレクタ電流ＩcQ2が、トランジスタＱ７のコレク
タ電流ＩcQ7に等しくなるように収束する。
【００２３】したがって、出力電圧Ｖoutの出力端６に
負荷が接続されると、トランジスタＱ２６のコレクタ電
流の一部が出力端６を介して負荷側に流れ、トランジス
タＱ２６に流れる電流が変化するが、この電流の大きさ
に応じてトランジスタＱ２０のコレクタ電流が変化する
だけであり、コレクタ電流ＩcQ7とコレクタ電流ＩcQ8と
がずれることはない。しかも、出力電圧Ｖoutは、バン
ドギャップリファレンス部２の高精度なバンドギャップ
リファレンス電圧ＶR（基準電圧）と等しくなる。つま
り、トランジスタＱ２５のコレクタ電流の大きさを
「Ｉ」とすると、出力電圧Ｖoutとバンドギャップリフ
ァレンス電圧ＶRとは下記(12)，(13)式で表される。
負荷が接続されると、トランジスタＱ２６のコレクタ電
流の一部が出力端６を介して負荷側に流れ、トランジス
タＱ２６に流れる電流が変化するが、この電流の大きさ
に応じてトランジスタＱ２０のコレクタ電流が変化する
だけであり、コレクタ電流ＩcQ7とコレクタ電流ＩcQ8と
がずれることはない。しかも、出力電圧Ｖoutは、バン
ドギャップリファレンス部２の高精度なバンドギャップ
リファレンス電圧ＶR（基準電圧）と等しくなる。つま
り、トランジスタＱ２５のコレクタ電流の大きさを
「Ｉ」とすると、出力電圧Ｖoutとバンドギャップリフ
ァレンス電圧ＶRとは下記(12)，(13)式で表される。
【数１０】 また、トランジスタＱ８のコレクタ電流ＩcQ8の大きさ
もトランジスタＱ２５のコレクタ電流と等しく「Ｉ」で
あるので、電圧ＶBEQ25と電圧ＶBEQ8とは等しい。した
がって、出力電圧Ｖoutは、バンドギャップリファレン
ス電圧ＶRと等しくなる。このように、この実施形態の
基準電圧発生回路によれば、バンドギャップリファレン
ス電圧ＶRと等しい高精度な出力電圧Ｖoutを安定して発
生することができる。その他の構成，作用効果は上記第
１の実施の形態と同様であるので、その記載は省略す
る。
もトランジスタＱ２５のコレクタ電流と等しく「Ｉ」で
あるので、電圧ＶBEQ25と電圧ＶBEQ8とは等しい。した
がって、出力電圧Ｖoutは、バンドギャップリファレン
ス電圧ＶRと等しくなる。このように、この実施形態の
基準電圧発生回路によれば、バンドギャップリファレン
ス電圧ＶRと等しい高精度な出力電圧Ｖoutを安定して発
生することができる。その他の構成，作用効果は上記第
１の実施の形態と同様であるので、その記載は省略す
る。
【００２４】
【発明の効果】以上詳しく説明したように、請求項１及
び請求項２の発明に係る基準電圧発生回路によれば、バ
ンドギャップリファレンス部で生成される基準電圧が、
第２及び第３のトランジスタの電流増幅率の大小に拘わ
らず所定の値をとるので、高精度の基準電圧を発生する
ことができ、この結果、低動作電源電圧時においても、
高特性の動作を達成することができるという優れた効果
がある。また、請求項３の発明に係る基準電圧発生回路
によれば、起動時などに、第２のトランジスタのコレク
タ電流とマルチエミッタトランジスタのコレクタ電流と
にずれが生じても、電流帰還部がこれらのコレクタ電流
を等しくするので、動作信頼性の向上を図ることができ
るという効果がある。さらに、請求項４及び請求項５の
発明に係る基準電圧発生回路によれば、出力電圧とバン
ドギャップリファレンス部で生成される基準電圧とを等
しくする出力安定化部を設けたので、実装時の出力電圧
の変動を防止することができるという効果がある。
び請求項２の発明に係る基準電圧発生回路によれば、バ
ンドギャップリファレンス部で生成される基準電圧が、
第２及び第３のトランジスタの電流増幅率の大小に拘わ
らず所定の値をとるので、高精度の基準電圧を発生する
ことができ、この結果、低動作電源電圧時においても、
高特性の動作を達成することができるという優れた効果
がある。また、請求項３の発明に係る基準電圧発生回路
によれば、起動時などに、第２のトランジスタのコレク
タ電流とマルチエミッタトランジスタのコレクタ電流と
にずれが生じても、電流帰還部がこれらのコレクタ電流
を等しくするので、動作信頼性の向上を図ることができ
るという効果がある。さらに、請求項４及び請求項５の
発明に係る基準電圧発生回路によれば、出力電圧とバン
ドギャップリファレンス部で生成される基準電圧とを等
しくする出力安定化部を設けたので、実装時の出力電圧
の変動を防止することができるという効果がある。
【図１】この発明の第１の実施形態に係る基準電圧発生
回路を示す回路図である。
回路を示す回路図である。
【図２】この発明の第２の実施形態に係る基準電圧発生
回路を示す回路図である。
回路を示す回路図である。
【図３】従来例に係る基準電圧発生回路を示す回路図で
ある。
ある。
【符号の説明】 １・・・スタートアップ部、 ２・・・バンドギャップ
リファレンス部、 ３・・・電流源部、 ４・・・電流
帰還部、 Ｑ１〜Ｑ８・・・トランジスタ。
リファレンス部、 ３・・・電流源部、 ４・・・電流
帰還部、 Ｑ１〜Ｑ８・・・トランジスタ。
Claims (5)
- 【請求項１】 エミッタに抵抗が接続されたＮＰＮ形の
マルチエミッタトランジスタとベース−コレクタ間が短
絡されたＮＰＮ形の第１のトランジスタとでカレントミ
ラー回路を形成し、上記第１のトランジスタのコレクタ
を基準電圧の生成端とするバンドギャップリファレンス
部と、 コレクタが上記マルチエミッタトランジスタのコレクタ
に接続されたＰＮＰ形の第２のトランジスタと、コレク
タが上記第１のトランジスタのコレクタに接続され且つ
上記第２のトランジスタと同一の第３のトランジスタと
を有し、これら第２及び第３のトランジスタのベース電
流に対応した定電流を第２及び第３のトランジスタから
上記マルチエミッタトランジスタ及び第１のトランジス
タに供給する定電流源部と、 を具備することを特徴とする基準電圧発生回路。 - 【請求項２】 請求項１に記載の基準電圧発生回路にお
いて、 動作電源電圧投入時に、上記第２及び第３のトランジス
タに所定の上記ベース電流を供給するスタートアップ部
を設けた、 ことを特徴とする基準電圧発生回路。 - 【請求項３】 請求項１に記載の基準電圧発生回路にお
いて、 上記第２のトランジスタのコレクタ電流と上記マルチエ
ミッタトランジスタのコレクタ電流とのずれを検出し
て、上記第２のトランジスタのコレクタ電流をマルチエ
ミッタトランジスタのコレクタ電流に等しくする電流帰
還部を設けた、 ことを特徴とする基準電圧発生回路。 - 【請求項４】 請求項１に記載の基準電圧発生回路にお
いて、 出力端からの出力電圧と上記バンドギャップリファレン
ス部で生成される基準電圧とを等しくする出力安定化部
を設けた、 ことを特徴とする基準電圧発生回路。 - 【請求項５】 請求項３に記載の基準電圧発生回路にお
いて、 出力端からの出力電圧と上記バンドギャップリファレン
ス部で生成される基準電圧とを等しくする出力安定化部
を設けた、 ことを特徴とする基準電圧発生回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP278297A JPH10198448A (ja) | 1997-01-10 | 1997-01-10 | 基準電圧発生回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP278297A JPH10198448A (ja) | 1997-01-10 | 1997-01-10 | 基準電圧発生回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10198448A true JPH10198448A (ja) | 1998-07-31 |
Family
ID=11538921
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP278297A Pending JPH10198448A (ja) | 1997-01-10 | 1997-01-10 | 基準電圧発生回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10198448A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100347680B1 (ko) * | 1999-11-22 | 2002-08-07 | 닛본 덴기 가부시끼가이샤 | 밴드 갭 레퍼런스 회로 |
-
1997
- 1997-01-10 JP JP278297A patent/JPH10198448A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100347680B1 (ko) * | 1999-11-22 | 2002-08-07 | 닛본 덴기 가부시끼가이샤 | 밴드 갭 레퍼런스 회로 |
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