JPH09309020A - 3次元加工用超硬ソリッドエンドミル - Google Patents
3次元加工用超硬ソリッドエンドミルInfo
- Publication number
- JPH09309020A JPH09309020A JP15315896A JP15315896A JPH09309020A JP H09309020 A JPH09309020 A JP H09309020A JP 15315896 A JP15315896 A JP 15315896A JP 15315896 A JP15315896 A JP 15315896A JP H09309020 A JPH09309020 A JP H09309020A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- edge
- blade
- corner
- cutting
- end mill
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Abstract
よく切削抵抗の小さい3次元加工用超硬ソリッドエンド
ミルを提供する。 【構成】 複数のねじれた切れ刃とエンドコ−ナ部に
丸みを設けた3次元加工用超硬ソリッドエンドミルにお
いて、底刃のすかし角を5°を越え20°以下にした。
ク−ラント穴を設けた。刃長を刃径の2倍以内とした。
Description
マシニングセンタ等の工作機械により、曲面や傾斜面な
ど3次元方向の切削加工に用いるエンドミルに関する。
して、実開昭60−142012号公報に記載されたコ
−ナラジアスエンドミル(以下、従来品と記載する。)
があり、これは底刃のすくい面を形成するギャッシュの
底面を底刃中心から切り屑排出溝に向かって凸湾曲状に
形成するとともに、該底面および底刃のすくい面と、切
り屑排出溝および外周切れ刃のすくい面との境界稜線を
底刃コ−ナ部より反先端側に位置せしめたものであり、
切り屑の排出性を良好とし、かつすくい角を均等な正の
角として切削性の改善を図ったものである。
品では横送りに類する切削では切り屑排出性などで効果
が認められるものの、たとえば加工物に対して平方向か
ら進入角を与えてエンドミルを進める傾斜切削の場合、
底刃のコ−ナア−ル部から工具中心付近までの切れ刃が
切削に関与するため切削抵抗の増大を招き、ときには破
損に至る危険を伴うものであった。また底刃のチップク
リアランスが大きくできないため、たとえば金型の深底
面切削では切り屑の排出が困難であるなど問題があっ
た。
なされたものであり、曲面や傾斜面などとくに金型の成
形加工等に用いる、切り屑排出がよく切削抵抗の小さい
3次元加工用超硬ソリッドエンドミルを提供するもので
ある。
成するために、工具本体1の一端には複数のねじれた外
周切れ刃5と、それと丸みをもって滑らかに連なるコ−
ナア−ル刃7を介して連接する底刃6とを備え、他端に
はエンドミルの刃径よりわずかに小さい直径の首部3
と、該首部を介するシャンク4とを備えた3次元加工用
超硬ソリッドエンドミルにおいて、底刃のすかし角γを
5°を越え20°以下、コ−ナア−ル刃7の半径を刃径
の1/5以下にしたものである。また刃部2を貫通し、
開口部が底刃6またはコ−ナア−ル刃7の逃げ面に位置
するク−ラント穴8を設けたものである。さらに、刃長
を刃径の2倍以内としたという特徴をもつものである。
における3次元加工での切り屑排出性が向上し、切削抵
抗が軽減されエンドミルの長寿命化を図ることができ
た。すなわち3次元加工においては、加工物に対して水
平方向から進入角を与えてエンドミルを進める傾斜切削
の場合、曲面切削で曲率の大きい部分を通過する曲線送
りの場合、穴あけから水平切削に移行する場合など負荷
変動の大きい切削が強いられる。とくに金型の成形加工
等においては加工形状の制約から工具剛性が小さいエン
ドミルに頼らざるを得ない場合が多く、切削性の改善は
些少であっても無視できない。
切削において、通常のエンドミルのごとく底刃のすかし
角が5°以下では、底刃のコ−ナ部から工具中心に向か
う長さの60%以上が同時に切削に関与することとな
り、切削抵抗の増大を招き、ときには破損に至る危険が
あった。また底刃のすかし角が20°を越えると底刃お
よび底刃コ−ナ部の強度低下になるため底刃のすかし角
は5°を越え20°以下が適当である。大きなすかし角
は水平送りで用いる場合、切れ刃と切削面との間隙を大
きくするため切り屑が切れ刃に干渉することを少なくで
きるのである。コ−ナア−ル刃は鋭利な底刃のコ−ナ部
を補強し、切削中の欠けやチッピングの防止に効果があ
る。しかしこれが大きすぎると切削に関与する部分が長
くなって切削抵抗を増大させる。したがって刃径の1/
5以下、望ましくは1/8以下の半径で設ける。
コ−ナア−ル刃の逃げ面に位置するク−ラント穴を設け
ることにより、刃先が冷却されるとともに切り屑排除が
円滑になるため工具寿命が大幅に延長できる。ここで深
彫り成形加工を行なうには、シャンクと刃部の間に首部
を設け、首径は刃径より小さくするが、その差を小さく
することと刃長を短く抑えることとで工具剛性の低下を
緩和でき、曲線送りや水平送りの場合にも切削能率を維
持できるのである。なお、硬質膜をコ−ティングするこ
とにより、一層長寿命とすることができる。以下、実施
例について詳細に説明する。
施例の刃部詳細を示し、エンドミルの刃径10mm、刃
長15mm、全長100mm、刃数2枚刃、右刃右ねじ
れでねじれ角は30°である。底刃のすかし角は10
°、コ−ナア−ル刃の半径は1mmの略円弧状にした。
首部の直径は9mm、シャンク径は10mmである。工
具材料には微粒系の超硬合金を用い、さらに硬質物質で
あるTiAlN膜を被覆した。なお、ここで比較として
底刃のすかし角が比較形状である3°のもの(以下、比
較品1)、5°のもの(比較品2)を同様に試用した。
被削材に機械構造用炭素鋼であるS50C材、硬さHB
180のものを用い、回転数2500rpm、送り速度
500mm/min、加工物上面から進入角2°で傾斜
切削を行った。
具中心に向かう長さの80%が切削に関与することとな
り、これにより切削抵抗の増大による切削振動発生、さ
らに底刃チッピングが見られた。比較品2では、工具中
心に向かう長さの60%が切削に関与し、切削抵抗が若
干大きくなったが切削は可能であった。本発明品は工具
中心に向かう長さの30%が切削に関与し、比較品1の
約1/2以下であり、底刃の切削抵抗も減り、切削状態
が安定し工具損傷も見られなく良好であった。
これは上記実施例に底刃からシャンク端に至るまで、外
周切れ刃と同じリ−ドをもつ貫通穴が設けてあり、底刃
側では逃げ面に開口している。被削材に機械構造用炭素
鋼であるS50C材、硬さHB180のものを用い、エ
ンドミル回転数3800rpm、送り速度760mm/
min、進入角2°で切削した。高速切削条件であるに
もかかわらず、ク−ラントにより刃先の冷却および切り
屑排出の向上がなされ、工具寿命が一段と良くなり、ま
た加工面も良好であった。
曲面などとくに金型の成形加工等に用いる、切り屑排出
がよく切削抵抗の小さい3次元加工用超硬ソリッドエン
ドミルを得ることが可能となったのである。
ある。
Claims (3)
- 【請求項1】 工具本体1の一端には複数のねじれた外
周切れ刃5と、それと丸みをもって滑らかに連なるコ−
ナア−ル刃7を介して連接する底刃6とを備え、他端に
はエンドミルの刃径よりわずかに小さい直径の首部3
と、該首部を介するシャンク4とを備えた3次元加工用
超硬ソリッドエンドミルにおいて、底刃のすかし角γを
5°を越え20°以下、コ−ナア−ル刃7の半径を刃径
の1/5以下にしたことを特徴とする3次元加工用超硬
ソリッドエンドミル。 - 【請求項2】 請求項1記載の3次元加工用超硬ソリッ
ドエンドミルにおいて、刃部2を貫通し、開口部が底刃
6またはコ−ナア−ル刃7の逃げ面に位置するク−ラン
ト穴8を設けたことを特徴と3次元加工用超硬ソリッド
エンドミル。 - 【請求項3】 請求項1ないし請求項2記載の3次元加
工用超硬ソリッドエンドミルにおいて、刃長を刃径の2
倍以内としたことを特徴とする3次元加工用超硬ソリッ
ドエンドミル。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15315896A JPH09309020A (ja) | 1996-05-24 | 1996-05-24 | 3次元加工用超硬ソリッドエンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15315896A JPH09309020A (ja) | 1996-05-24 | 1996-05-24 | 3次元加工用超硬ソリッドエンドミル |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH09309020A true JPH09309020A (ja) | 1997-12-02 |
Family
ID=15556309
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15315896A Pending JPH09309020A (ja) | 1996-05-24 | 1996-05-24 | 3次元加工用超硬ソリッドエンドミル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH09309020A (ja) |
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-
1996
- 1996-05-24 JP JP15315896A patent/JPH09309020A/ja active Pending
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Legal Events
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A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060418 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060526 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20060928 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
A521 | Written amendment |
Effective date: 20061122 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
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A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20070402 |