JPH09278543A

JPH09278543A - 真空脱ガス装置内張り用キャスタブル耐火物

Info

Publication number: JPH09278543A
Application number: JP8089649A
Authority: JP
Inventors: Shiro Sukenari; 祐成史郎; Mitsuharu Yano; 矢野光春; Tetsuo Fujii; 藤井哲郎; Toyoyasu Obana; 尾花豊康
Original assignee: Harima Ceramic Co Ltd; Nippon Steel Corp
Current assignee: Harima Ceramic Co Ltd; Nippon Steel Corp
Priority date: 1996-04-11
Filing date: 1996-04-11
Publication date: 1997-10-28

Abstract

(57)【要約】【課題】真空脱ガス装置の内張りとしての用途におい
て、優れた耐用性を示すキャスタブル耐火物を提供す
る。【解決手段】アルミナ４０〜９０重量％、見掛気孔率
が学振法２（日本学術振興会の規格）に準じた測定で１
〜１０％のＭｇＯ・Ａｌ₂ Ｏ₃ 系スピネル１０〜６０重
量％を主材とした耐火骨材配合物１００重量％と、アル
ミナセメントおよび／または軽焼マグネシア外掛け０．
５〜１０重量％とを含む真空脱ガス装置内張り用キャス
タブル耐火物。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、真空脱ガス装置の
内張りにおいて、耐用性に優れたキャスタブル耐火物に
関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、ＲＨ式、ＤＨ式などの真空脱ガス
装置に内張りされる耐火物は、マグネシア−クロム質レ
ンガが一般的である。しかし、レンガ積みは高度な築炉
技術が要求されること、機械化施工が容易でないなどの
問題がある。

【０００３】そこで、レンガ積みに代え、不定形耐火物
による内張りが試みられている。しかし、真空脱ガス装
置は他の工業窯炉と異なり、炉内が減圧下でしかも溶鋼
が常に循環するという特殊、かつ過酷な使用条件であ
る。このため、従来、不定形耐火物の使用は天蓋あるい
は排ガス孔に留まり、溶鋼が直接接触する下部槽などで
の不定形耐火物化は今だ実用化していないのが現状であ
る。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】例えば特開平２−１６
６８２１号公報、特開平４−１６００６８号公報、平５
−９７５２６号公報、特開平５−１１７０４９号公報
に、取鍋用としてアルミナ−スピネル質あるいはアルミ
ナ−マグネシア質のキャスタブル耐火物が提案されてい
る。

【０００５】この材質は、アルミナの容積安定性とスピ
ネルまたはマグネシアがもつ耐スラグ性とによって、優
れた耐用性が得られる。しかし、この材質は取鍋などで
は良好な結果が得られても、真空脱ガス装置の使用条件
では十分なものではない。

【０００６】本発明はこれらの従来材質を改良し、真空
脱ガス装置の内張りとしての用途において、優れた耐用
性を示すキャスタブル耐火物を提供することを目的とす
る。

【０００７】

【課題を解決するための手段】取鍋などの通常の溶鋼容
器におけるアルミナ−スピネル質キャスタブル耐火物の
損耗は、主としてスラグによるものである。すなわち、
スラグ中のＣａＯおよびＳｉＯ₂成分をアルミナが捕ら
え、若干のＦｅＯおよびＭｎＯはスピネルが捕らえる。
その結果、スラグはＳｉＯ₂富化となって高粘性とな
り、耐火物組織内部への浸潤が抑制され、耐火物の溶損
が防止される。

【０００８】これに対し真空脱ガス装置は、溶鋼を環流
させるシュノーケルを取鍋の溶鋼中に浸漬し、スラグの
吸い上げを避けた状態で操業されるため、真空槽内の溶
鋼にはスラグ成分がほとんど混入しない。したがって、
真空脱ガス装置の内張りの主たる損耗原因はスラグでは
なく、溶鋼の酸化で生成したＦｅＯ、Ｆｅ₂Ｏ₃などのＦ
ｅ酸化物である。

【０００９】Ｆｅ酸化物は耐火物組成中のアルミナと液
相反応し、低融物を生成する。また耐火物組成中のスピ
ネルは、固相反応でＦｅ酸化物を捕らえるとともに、そ
の気孔にＦｅ酸化物が侵入して粒子組織を破壊する。

【００１０】最近、真空脱ガス装置は一部において操業
中に酸素吹きが行われるようになりこの場合、Ｆｅ酸化
物の生成がより多くなり、Ｆｅ酸化物が原因の溶損が特
に著しい。

【００１１】また、真空脱ガス装置は操業中に常時溶鋼
が環流しており、溶鋼流による摩耗作用も内張り損耗の
大きな要因となっている。酸素吹き込みが行われる場合
は、溶鋼温度の上昇や溶鋼の乱流でこの摩耗が顕著なも
のとなる。

【００１２】このように、真空脱ガス装置の内張りの損
耗機構は、取鍋などの通常の溶鋼容器では見ることがで
きない特殊でかつ過酷なものであり、従来のアルミナー
スピネル質キャスタブル耐火物では十分な耐用が得られ
なかった。

【００１３】本発明は、真空脱ガス装置の内張りとして
の用途において、上記の問題を解決したキャスタブル耐
火物である。その特徴とするところは、特許請求の範囲
に記載したとおりである。すなわち、見掛気孔率１〜１
０％のＭｇＯ・Ａｌ₂ Ｏ₃ 系スピネル（以下、単にスピ
ネルと称する）を特定の割合で使用することにより、真
空脱ガス装置の内張りにおいて、耐用性を格段に向上さ
せたアルミナ−スピネル質キャスタブル耐火物である。

【００１４】

【発明の実施の形態】アルミナ−スピネル質キャスタブ
ル耐火物は前記したように、取鍋などの溶鋼容器の内張
りとして従来からよく知られている。本発明者らはこれ
を真空脱ガス装置の内張りとして使用した場合、その耐
用性にスピネルの見掛気孔率が大きく関係していること
を知った。

【００１５】図１は、真空脱ガス装置の使用条件を想定
した侵食試験法により、耐火物の溶損・浸潤性とスピネ
ルの見掛気孔率との関係を調べたものである。すなわ
ち、電融アルミナ５〜１ｍｍ：４０重量％、電融アルミ
ナ１ｍｍ以下：１０重量％、焼結アルミナ０．０７５ｍ
ｍ以下：２０重量％、仮焼アルミナ：１０重量％、電融
スピネル１ｍｍ以下：２０重量％、アルミナセメント外
掛け５重量％を基本配合物としたキャスタブル耐火物に
おいて、前記スピネルの見掛気孔率のみを変化させて試
験した。

【００１６】この結果から、耐火物の耐溶損・浸潤性
は、図１の真空脱ガス装置の使用条件ではスピネルの見
掛気孔率が１０％以下になると耐溶損・浸潤性ともに大
幅に向上することが確認される。

【００１７】図２は、電融アルミナおよび焼結スピネル
の骨材５〜１ｍｍ：３５重量％、１ｍｍ以下：４０重量
％、焼結アルミナ０．０７５ｍｍ以下：１５重量％、仮
焼アルミナ：１０重量％、アルミナセメント外掛け５重
量％の配合物よりなるキャスタブル耐火物において、前
記の焼結スピネルとして見掛気孔率がそれぞれＡ：３．
１％、Ｃ：８．４％、Ｄ：２０．８％の３種類のものを
使用し、このスピネルの配合割合を変化させた場合の熱
間強度を測定したものである。

【００１８】真空脱ガス装置内は溶鋼の還流による損耗
作用を受ける。熱間強度は、この摩耗に対する抵抗性を
評価したものである。図２のとおり、見掛気孔率の低い
スピネルＡ及びスピネルＣを使用したものは、見掛気孔
率の高いスピネルＤを使用した場合の熱間強度に比べ
て、熱間強度が優れている。特に見掛気孔率の低いスピ
ネルＡ及びスピネルＣを使用したものは、１０〜６０重
量％の使用範囲において見掛気孔率の高いスピネルＤを
使用した場合の熱間強度最大値、すなわちスピネルＤを
３０重量％使用時を上回っている。このことは、見掛気
孔率の低いスピネルを使用することで、溶鋼の還流によ
る損耗作用に対する抵抗性が著しく高まることを示す。

【００１９】なお、図１における真空脱ガス装置・溶鋼
取鍋を想定した侵食試験法および図２の熱間強度試験
は、いずれも後述の実施例で示した試験法と同様にして
行ったものである。

【００２０】本願明細書でいう耐火原料粉末の見掛気孔
率は、学振法２（日本学術振興会の規格）のマグネシア
クリンカ−の見掛気孔率の測定法に準じて測定したもの
とする。すなわち、粒径２〜３．３６ｍｍの耐火原料粉
末によって測定したものをいう。本発明では施工体の密
充填化を図るためにスピネルを微粉でも使用するが、微
粉の見掛気孔率についても、微粉砕前の粒径２〜３．３
６ｍｍの粒子で測定した数値とする。

【００２１】本発明の材質では、見掛気孔率１〜１０％
のスピネルを１０〜６０重量％使用することにより、ス
ピネルはＦｅ酸化物中のＦｅＯを優先的に固溶し、材料
中に浸潤したＦｅ酸化物は酸素濃度が高まりＦｅ₂Ｏ₃が
多くなる。これによってＦｅ酸化物の粘性が上昇し、材
料内部への浸潤が少なくなる。ＦｅＯを固溶したＭｇＯ
・Ａｌ₂Ｏ₃スピネルはＭｇＯ・ＦｅＯ・Ａｌ₂Ｏ₃スピネ
ルとして結晶構造が残るため、組織の破壊はない。ま
た、スピネルの気孔中へのＦｅ酸化物の侵入も少なく、
粒子組織の破壊が低減し、耐火物の耐食性が格段に向上
する。

【００２２】真空脱ガス装置では真空槽内の減圧でスピ
ネル粒子の気孔中が減圧され、気孔率の大きなスピネル
はＦｅＯの固溶速度が加速されるだけでなく、気孔中の
奥部へＦｅ₂Ｏ₃が侵入し粒子組織を破壊することで耐火
物組織が脆弱化する。見掛気孔率が１０％以下のスピネ
ルの使用が、真空脱ガス装置の使用条件で耐溶損・浸潤
性ともに向上するのは、粒子の気孔径が小さいことで、
減圧下においてもＦｅ₂Ｏ₃が気孔中に侵入され難いため
と思われる。

【００２３】本発明の材質は、さらに熱間強度に優れて
いる。これは見掛気孔率の小さいスピネルの使用によ
り、スピネルとアルミナとの接触面積が大きくなり、ア
ルミナ粒子の表面にスピネル質のセラミックボンドが形
成されやすくなるためと考えられる。この為、溶鋼の還
流による損耗作用に対する抵抗性が高まるばかりでな
く、アルミナとＦｅ酸化物との液相反応が抑制され、耐
溶損・浸潤性が向上するものと思われる。

【００２４】本発明の材質は気孔率の低いスピネルを使
用するためか、施工体の通気性が乏しく、乾燥性に劣
り、乾燥を急ぐあまり急激に昇温すると爆裂する。真空
脱ガス装置は溶鋼容器などと違って密閉構造となってお
り、乾燥性に劣る材質では乾燥時間が特に長くなり、不
定形耐火物による内張りがもつ施工の省力化の効果が十
分に発揮されなくなる。本発明の材質は、さらに耐火粗
大粒子を配合すると、乾燥性の問題を解決することがで
きる。これは、耐火粗大粒子の周囲が水分蒸発時の通気
孔となり、乾燥性を向上するためと考えられる。

【００２５】本発明では、耐火骨材の一部として、さら
に硬焼マグネシアおよび／または電融マグネシアを配合
してもよい。これらの配合は残存膨張性を付与し、キレ
ツなどを防止することで耐用性をさらに向上させる効果
をもつ。

【００２６】以下、本発明の材質について、配合原料お
よびその割合をさらに詳しく説明する。

【００２７】本発明で使用するアルミナは、構造安定性
に優れ、耐スポ−リング性付与の効果をもつ。電融品、
焼結品のいずれでもよい。具体例は焼結アルミナ、電融
アルミナ、ばん土けつ岩、シリマナイト、ボーキサイト
などである。微粉部には仮焼アルミナを使用してもよ
い。アルミナのＡｌ₂ Ｏ₃ 純度は、アルミナ配合物全体
として９５重量％以上が好ましい。

【００２８】耐火骨材に占めるアルミナの割合は、４０
重量％未満では構造安定性に劣るために耐スポーリング
性が低下する。９０重量％を超えるとその分、スピネル
の配合量が少なくなり、耐溶損性および耐浸潤性に劣
る。

【００２９】スピネルは、Ａｌ₂ Ｏ₃ とＭｇＯを主成分
とし、その理論組成は重量比７１．７：２８．３である
が、これに限らず、ＭｇＯが３〜９０重量％であれば使
用できる。好ましくは、ＭｇＯが５〜５０重量％のもの
を使用する。電融品、焼結品を問わない。

【００３０】耐火原料として一般に使用されるスピネル
は、焼結品では見掛気孔率２０％程度のものである。ま
た、電融品は焼結品より見掛気孔率は小さい。しかし、
焼結品、電融品ともに、その製造技術によって見掛気孔
率は幅広くコントロールをすることができる。本発明で
は、この中で見掛気孔率が特に１〜１０％のスピネルを
使用する。

【００３１】スピネルの見掛気孔率が１％未満ではスピ
ネル粒子が緻密過多となるためか耐スポーリング性が低
下する。見掛気孔率が１０％を超えるスピネルでは、粒
子内にＦｅ２Ｏ３が侵入するためか、耐食性の低下を
招く。

【００３２】耐火骨材に占めるスピネルの割合は、１０
重量％未満ではＦｅ酸化物に対する耐溶損性および耐浸
潤性に劣る。６０重量％を超えると耐スポーリング性に
劣る。

【００３３】アルミナセメントおよび／または軽焼マグ
ネシアは結合剤としての役割を持つ。配合割合は外掛け
０．５〜１０重量％である。さらに好ましい配合割合は
１〜５重量％である。０．５重量％未満では施工体が強
度不足となる。１０重量％を超えると耐食性の低下を招
く。

【００３４】軽焼マグネシアは、水酸化マグネシウムを
８００〜１３００℃程度の比較的低温で焼成し、製造さ
れる。ヨード吸着量が１〜５０ヨードｍｇ／ｇの微粉末
である。

【００３５】アルミナおよびスピネルの粒径は従来材質
と特に変わり無く、密充填組織が得られるように、粗
粒、中粒、微粒に調整する。最大粒径は、１０ｍｍ未
満、好ましくは３〜８ｍｍである。

【００３６】耐火粗大粒子の具体的な材質は、アルミナ
および／またはスピネルを主材としたものである。焼結
品、電融品のいずれでもよい。また、経済性などの面か
ら、炉材の使用後品であってもよい。

【００３７】耐火粗大粒子の粒径は、特に限定されるも
のではないが、１０〜５０ｍｍが好ましい。さらに好ま
しくは、１０〜３０ｍｍである。１０ｍｍ未満では耐火
粗大粒子がもつ乾燥性の効果がない。粒径が大き過ぎる
と混練性の低下とともに、耐火粗大粒子による通気性が
過多となって溶鋼の浸潤を招くためか、耐食性が低下す
る。

【００３８】耐火粗大粒子の割合は、耐火骨材配合物１
００重量％に対して外掛け４０重量％以下とする。好ま
しくは１０〜３０重量％である。耐火粗大粒子による効
果を得るには、少なくとも外掛け５重量％が必要であ
る。外掛け４０重量％を超えると混練性に劣り、しかも
配合物全体の密充填組織が得られないことで耐食性およ
び耐摩耗性が低下する。

【００３９】硬焼マグネシアおよび／または電融マグネ
シアの配合割合は、耐火骨材配合物１００重量％のう
ち、内掛け１０重量％以下、好ましくは０．５〜５重量
％である。１０重量％を超えると耐スポーリング性に劣
る。また、その粒径は、分散性を高めるために１ｍｍ以
下が好ましく、さらに好ましくは０．５ｍｍ以下であ
る。

【００４０】硬焼マグネシアは水酸化マグネシウムを１
８００℃以上、好ましくは１９００〜２０００℃の超高
温で焼成して得られる。また、電融マグネシアは仮焼マ
グネシア、硬焼マグネシアあるいはマグネサイトを電気
炉で溶融して得られる。

【００４１】本発明のキャスタブル耐火物は以上の配合
組成を必須要件とするが、本発明の効果を阻害しない範
囲であれば、シリカ超微粉、解こう剤、焼結剤、硬化
剤、硬化遅延剤、繊維類、金属粉、あるいは上記以外の
耐火性骨材、耐火性超微粉、などを添加してもよい。

【００４２】繊維類としては、有機繊維、セラミック繊
維、金属繊維などである。有機繊維としては、ビニロ
ン、紙繊維などであり、その添加量は耐火骨材に対する
割合で外掛け０．５重量％以下とする。金属粉は、Ａ
ｌ，Ｓｉ，Ｍｇあるいはその合金であり、耐火骨材に対
する割合で外掛け５重量％程度以下とする。

【００４３】結合剤は、本発明で使用するアルミナセメ
ントおよび／または軽焼マグネシア以外にも、これに例
えばケイ酸ソーダ、アルミナゾル、リン酸アルミニウム
などを組み合わせて使用することもできる。

【００４４】分散剤、硬化調整剤などの添加は従来のキ
ャスタブル耐火物と同様である。分散剤としては、例え
ばトリポリリン酸ソーダ、ヘキサメタリン酸ソーダ、ポ
リアクリル酸ソーダ、リグニンスルホン酸ソーダなどか
ら選ばれる一種または二種以上を外掛け０．０１〜１重
量％添加する。硬化調整剤としては、例えばホウ酸、ホ
ウ酸アンモニウム、ウルトラポリリン酸ソーダ、炭酸リ
チウム、などから選ばれる１種または２種以上を例えば
外掛け０．０１〜１重量％添加する。

【００４５】施工は、配合物全体に対する外掛けで３〜
８重量％程度の水分を添加して混練し、型枠を用いて鋳
込み成形される。鋳込みの際に充填性を向上させるた
め、一般には型枠にバイブレ−タ−を取り付けるか、あ
るいは不定形耐火物中に棒状バイブレ−タ−を挿入す
る。

【００４６】

【実施例】つぎに、本発明実施例とその比較例を示す。

【００４７】表１は、各例で用いたスピネルの見掛気孔
率と化学組成である。表２は、各例で用いた耐火粗大粒
子の化学組成を示す。表３ないし５は、本発明実施例と
その比較例の配合組成であり、同時にこの配合組成より
得られたキャスタブル耐火物の物性値を示す。

【００４８】スピネルの見掛気孔率は、学振法２（日本
学術振興会の規格、日本学術振興会第１２４委員会試験
法分科会）のマグネシアクリンカーの見掛気孔率の測定
法に準じ、媒液に油を使用して粒径２〜３．３６ｍｍの
耐火原料粉末によって測定した。微粉についても、微粉
砕前の粒径２〜３．３６ｍｍの粒子で測定した。

【００４９】各例は、いずれも耐火骨材１００重量％に
対する割合で分散剤としてヘキサメタリン酸ソーダを外
掛け０．１重量％添加し、さらに配合物全体に対する外
掛けで施工水５重量％添加したものを混練し、型枠内に
振動付与して鋳込んだ後、養生・乾燥（１１０℃×２４
時間）して試験片を得た。

【００５０】試験方法は、以下のとおりである。

【００５１】熱間強度；ＪＩＳ−Ｒ２５５３に準じ、１
５００℃での曲げ強さを測定した。耐食性；真空脱ガス装置を想定した侵食試験法によっ
て、溶損寸法を測定し、比較例３の溶損寸法を１００と
した指数で示した。数値が小さいほど耐食性に優れてい
る。真空槽内の溶鋼にはスラグが殆ど存在しないため、
鋼片のみを溶剤として使用した。真空誘導炉（１０ｔｏ
ｒｒ）で１６００℃×３時間、侵食させた後、溶損寸法
を測定した。

【００５２】耐スラグ浸潤性；前記の侵食試験を行なっ
た後の試験片について、スラグ浸潤寸法を測定し、比較
例３の寸法を１００とした指数で示した。数値が小さい
ほど浸潤性が小さい。

【００５３】乾燥性；５００℃の温度下で急激な加熱乾
燥を行ない、施工体のフクレあるいは爆裂の有無を調べ
た。

【００５４】線変化率；ＪＩＳ−Ｒ２５５４に準じて測
定した。

【００５５】上記とは別に、一部の実施例および比較例
において実機試験を行なった。この試験では２５０ｔの
ＲＨ式真空脱ガス装置の真空槽に内張りし、溶鋼が直接
接触する下部槽の耐ハクリ性および耐用性を測定した。
なお、試験結果において空欄は、試験しなかったことを
示す。

【００５６】

【表１】

【００５７】

【表２】

【００５８】

【表３】

【００５９】

【表４】

【００６０】

【表５】

【００６１】本発明実施例は、いずれも真空脱ガス装置
の使用条件による侵食試験においては、耐溶損性および
耐浸潤性に良好な結果が得られた。また、実機試験では
この効果はさらに顕著なものとなる。これに対し、溶鋼
取鍋の使用条件による侵食試験では、耐溶損性、耐浸潤
性ともにスピネルの見掛気孔率に大きく影響されない本
発明実施例の中でも、耐火粗大粒子を配合したものは、
乾燥性に優れている真空脱ガス装置は気密性が高いの
で、乾燥性の向上に大きく貢献する。

【００６２】また、硬焼マグネシアを配合した実施例で
は残存膨張性を付与し、キレツの拡大防止に効果があ
る。

【００６３】これに対しスピネルを配合しない比較例１
及び配合量が本発明の範囲内より少ない比較例４は、ス
ピネルがもつ耐浸潤性の効果が全く得られないために、
耐浸潤性、耐食性ともに大きく劣る。

【００６４】スピネルについて見掛気孔率は本発明の範
囲内であるが、配合量が本発明の範囲内より多い比較例
２は、実機試験において耐ハクリ性および耐用性に劣
る。比較例３は本発明の範囲より見掛気孔率が小さい電
融スピネルを使用したものであり、スピネルが緻密過多
であるためか、実機試験において耐ハクリ性に劣る。逆
に見掛気孔率が本発明で限定した範囲より大きい電融ス
ピネルまたは焼結スピネルを使用した比較例５，比較例
６，比較例７は、耐食性に劣る。比較例８は、耐火粗大
粒子の配合量が多過ぎるために、実機試験において耐食
性に劣る。

【００６５】

【発明の効果】以上説明したように、本発明のキャスタ
ブル耐火物は、真空脱ガス装置における特殊でかつ厳し
い使用条件下においてはじめてその優れた効果を発揮す
るものである。本発明の材質は、真空脱ガス装置内張り
の不定形耐火物化に大きく貢献することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】真空脱ガス装置の使用条件を想定した侵食試験
法による、耐火物の溶損・浸潤性とスピネルの見掛気孔
率との関係を示すグラフ。

【図２】見掛気孔率の異なるスピネルにおける、熱間強
度とスピネル配合量との関係を示すグラフ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者藤井哲郎兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号ハリマセラミック株式会社内 (72)発明者尾花豊康兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号ハリマセラミック株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】アルミナ４０〜９０重量％、見掛気孔率
が学振法２（日本学術振興会の規格）に準じた測定で１
〜１０％のＭｇＯ・Ａｌ₂ Ｏ₃ 系スピネル１０〜６０重
量％を主材とした耐火骨材配合物１００重量％と、アル
ミナセメントおよび／または軽焼マグネシア外掛け０．
５〜１０重量％とを含む真空脱ガス装置内張り用キャス
タブル耐火物。
【請求項２】アルミナ４０〜９０重量％未満、見掛気
孔率が学振法２（日本学術振興会の規格）に準じた測定
で１〜１０％のＭｇＯ・Ａｌ₂ Ｏ₃ 系スピネル１０〜６
０重量％未満、硬焼マグネシアおよび／または電融マグ
ネシア１０重量％以下を主材とした耐火骨材配合物１０
０重量％と、アルミナセメントおよび／または軽焼マグ
ネシア外掛け０．５〜１０重量％とを含む真空脱ガス装
置内張り用キャスタブル耐火物。
【請求項３】請求項１または２記載の真空脱ガス装置
内張り用キャスタブル耐火物において、耐火骨材配合物
１００重量％に対する割合で、さらに耐火粗大粒子を外
掛け４０重量％以下含む真空脱ガス装置内張り用キャス
タブル耐火物。
【請求項４】耐火粗大粒子の粒径が１０〜５０ｍｍで
ある請求項３記載の真空脱ガス装置内張り用キャスタブ
ル耐火物。
【請求項５】請求項３または４記載の耐火粗大粒子
が、アルミナおよび／またはＭｇＯ・Ａｌ₂ Ｏ₃ 系スピ
ネルを主体とした材質である真空脱ガス装置内張り用キ
ャスタブル耐火物。